Способ разделения углеводородных газов Советский патент 1984 года по МПК F25J3/08 C10G5/04 

СО

оНИзобретение относится к низкотемпературным способам разделения жирных углевод ор од нык газов и может быть использовано при промысловой .переработке природных и попутных неф тяных газов. .. Известен способ разделения углево дородного газа, состоящего изметана этана, пропана, бутана и более тяжелых компонентов с применением.масляной абсорбции С11-. Недостатком является то., что затрачивается много энергии на регенерацию абсорбента. Наиболё.е близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ разделения жирных углеводородных газов, включающий сепарацию жидкости из исходной гйзоконденсатной смеси, охлаждение, контактирование с тощим абсорбентом, деэтанизацию насьт1енного абсорбента в абсорбтщонно-отпарной колонне и его стабилизацию в десорбере ., Недостатки способа - значительные энёрго- и капитальные затраты на регенерацию абсорбента (энергозатраты на объем переработки газа 2,0 t-шрд.нм в год. составляют пример но 17,0 млн. ккал/ч). Целью изобретения является снижение энергозатрат и упрощение способа при разработке месторояодения. с испол зованием сайклинг-процесса. Поставленная, цель достигается сог ласно способу разделения углеводород ных газов путем низкотемпературной абсорбции, включающей сепарацию исходной газожид,костной смеси, абсорбцию отсепари- ованного газа углеводородным абсорбентом и регенерацию насыщенного абсорбента в противот.очном массообменном аппарате, в котором жидкость со стадии сепарации подают в верхнюю часть массообменного аппарата, в качестве бокового погона из него отбирают пропан и тяжелые угле водороды, а из нижней части отводят регенерированный абсорбент, который затем направляют на стадию абсорбции Предлагаемый способ позволяет сни зить энергозатраты с 17,0 до 13,0 мпн.ккал/ч, т.е. на 25%. Способ осуществляется следующим образом. Исходную смесь углеводородов под давлением 6-12 МПа подают в сепаратор. Газ из сепаратора поступает в абсорбер. Насыщенный абсорбент, отбираемьй с низа абсорбера, дросселируют, частичке разгазируют в выветривателе, нагревают в рекуперативном теплообменнике и подзют в .середину колон ш. Колонну орошают жидкостью из сепаратора, частично разгазировянкой в выветривателе. С верха колонны отводят легкие углеводороды (в основном метан и этан), в качестве бокового погона - углеводороды Cj.., содержащиеся в исходном сырье, с низа колонны - тощий абсорбент. Последний охлаждают и направляют на орошение абсорбента. Таким, образом, предлагаемый способ обеспечивает вьщеление фракции С -3 и регенерацию абсорбента в одной колонне. Предложенная схема функционально эквивалентна двух колонной схеме, состоящей из деэтанизатора с кипятильником и стабилизатора с дефлегматором и кипятшьником. Природный газ Котелевского месторождения состава N - 1,22; С 73,57; Сз - 7,01; Сд - 4,07; ,97; П-С4- 2,55; С - 1,42; С 0,55; С, - 0,84; С - 0,95; Сд- 0,66; 2,73; COj - 3,46 при 30°С подавали в сепаратор. В сепараторе под.держивают давление 10 МПа и те:-шературу и производят разделение поступающей газожидкостной смеси на газовую и жидкую фазы. Состав полученной жидкой фазы: С - 23,841; С 9,572; Сз - 10,359; i-C - 3,316; 9,648; Cj - 6,608. Газовую фазу предварительно охлаждают в пропановом испарителе и подают под давлением 10 МПа и -15°С на абсорбцию. Состав абсорбента: 2,10; ,97; Cg - 11,61; Cg - 5,75; CT 10,15; Cg - 12,43; Cg- 8,30; ,69. Кратность циркуляции абсорбента .0,13 моль/моль. При этих условиях на 100 молей исходного газа получают 25,25 моля насьщ(енного абсорбента следующего состава: N - 0,28; С- 37,64; С - 9,78; С - 7,43; ,00; п-С4-6,23; С - 5,05; С, 2,29; Су- 3,89; Cg - 4,67; Cg 3,10; 14,75; СО - 2,89. Насыщенный абсорбент предварительно разгaз фyют под давлением 5,5 МПа, нагревают до температуры 117С в рекуперативном теплообменнике и подают в среднюю зону противоточного массообменного аппарата. В верхнюю часть 3 . 1130 этого аппарата подают в качестве орошения жидкую фазу со стадии сепарации вьппеуказанного состава. Давление в аппарате 25 атм. Температура верхней части, середины и куба annapaiTa 10, 117 и 250°С соответственно. В качестве бокового погона из аппарата выводят пропан и фракцию тяжелых углеводородов следующего состава: С - 3,47; Cj -24,38; i-C4 6,03; П-С4 - 15,75;С --9iTO; Сб 3,72; С, - 5,95; Сд- 6,82; С 4,79; Cio + - 19,99.. Степень извлечения пропана 80% вес. Из нижней части аппарата отводят регенерированный абсорбент состава; i-C4 - 2,10; 9,97J Cg 11,61; Сь - 5,75; С-, - 10,15;Г .:Св - 12,.43; Сэ - 8,30; .; 39,69 и направляют его на стадию абсорбции. При переработке 2,0 млрд.им сырого .газа с потенциальным содержанием стабильного конденсата 380 г/нм годовой экономический эффект по приведенным затратам составляет 215 тыс. руб..

СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ путем низкотемпературной абсорбции, включающей сепарацию исходной газожидкостной смеси, абсорбцию отсепарированного газа углеводородным абсорбентом и регенерацию насыщенного абсорбента в противоточном массообменном аппарате, о т л и ч аю щ и и с я тем, что, с цельюснижения энергозатрат и упрощения способа при разработке месторождения с использованием сайклинг-процесса, жидкость со стадии сепарации подают в верхнюю часть массообменного аппарата, в качестве бокового погона из него отбирают пропан и тяжелые углелодарояы, а. из нижней части отводят регенерированный абсорбент, который затем направляют на стадию абсорбции.