Смазочная композиция Советский патент 1988 года по МПК C10M169/04 C10M169/04 C10M101/04 C10M133/16 C10M137/10 C10M129/70 C10M129/04 C10N30/02 

114160592

Изобретение относится к безводным Цель изобретения - улучшение вяз- смазочным композициям, основанным на костных характеристик композиции, маслянистых триглицеридах жирных кислот и/или на их полимерах и- пригодИспользуемые фракции триглицериИспользуемые фракции триглицери

Изобретение касается смазочных веществ, в частности смазачной композиции (СМК) на масляной основе для широкого использования. СМК содержит фракцию сложных триглицеридных эфи- ров прямоцепных С, Cj насьпценных и неьасьпценных жирных кислот (йодное число 77-110, индекс вязкости 194-

ных для широкого применения в качест- дов и их свойства приведены в табл.1- ве смазывающего вещества.4.

Таблица1

77-94 84-100 103-128

5-6 4-5 . 4-6

;

Таблица 2

Оливковое

Рапсовое

Рапсовое

Горчичное

}ртопковое

Соевое

Льняное

Подсолнечное

95-110

2-4

Таблица 3

5

ми образуются различные мостиковые связи углерод-кислород и углерод- углерод, и получаемые продукты легче растворяются в углеводородах. Однако получаемые из них пленки смазочного масла менее долговечны пленок, изготовленных Из масла, полученного горячей полимеризацией.

Полимеризация в отсутствии кислорода обычно проходит при 312°с.

Пример 1, Готовят ряд основных масел путем растворения в рапсовом масле различных количеств, метилового эфира олеиновой кислоты. Для Каждого масла в указанном ряду вязкость определена при двух значениях температуры. Под температурой текучести подразумевается низшая температура, при которой масло еще остается в жидком состоянии в течений 24 ч. Получен ряд масел, приведенных табл. 4.

П р и м е р 2. Ряд основных кисло готовят путем растворения в рапсовом масле различных количеств углеводородного растворителя марки Shellsol АВ, фракции ароматических углеводородов. Получают ряд масел, приведенных в табл, 5. .

Таблиц, а 5

802018,0 5,1-41

Углеводородный растворитель характеризуется следующими показателями: ароматика 99,5%; т,кип. 186-21б С; плотность 893 кг/м ; температура воспламенения (Пекски-Мартенз) ,

П р и м е р 3. Ряд основных масел готовят путем нагревания соевого май- ла до 93°С в реакторе, изготовленном из нержавеющей стали снижения давления в реакторе на 98 КПа (чтобы абсолютное давление в реакторе было 2 кПа) дальнейшего нагреванк масла до 312 С

416П59 6

и поддержания этой температуры при перемешивании масла в течение заданного промежутка времени. Получают ряд соевых масел, подвергнутых горячей полимеризации в течение времени, указанном в табл. 6,

Таблиц, а 6

5

0

5

0

5

П р и м е р 4. Стойкость к нагрузке смазочного масла, основанного на рапсовом масле, сравнивают со смазочными маслами, основанными на нефти. Сравнение выполняют с помощью оборудования согласно стандарту Швеции, устанавливаемом на полотне цепной пилы. Радиус вершины головки зуба полотна составляет 28 мм и отсутствует колесо, с которым входит в зацепление вершина зуба, а на вершине между полотном, и цепью пилы имеет место скользящий контакт, ИсНользуют цепь марки 50 АС 54 Е Oregon, которую приводят в дв11жение электродвигателем со скоростью 17 м/с. Поверхностное давление между цепью и полотном регулируют путем изменения нагрузки полотна с помощью соответствующих грузов. Смазочное масло цепи подают к полотну через смазочное отверстие с помощью насоса со скоростью по- цачи 6 мл/мин. Во время испыта- НИИ температуру кромки полотна пилы измеряют как функцию нагрузки, В качестве масел,выбранных для сравнения, используют обычные масла, используемые для смазки цепей

цепных сил. В отношении каждого мас- ла испытание прекращают, когда температура кромки полотна достигает , или по истечении времени испытания, равного 180 с,

Смазочнйя КОМПС53ИЦИЯ на. основе рапсового масла ймбет следующий состав,

Рапсовое масло 79,5 Полимеризованное горнПри продолжительности работы це - I пи на холостом ходу в течение 15 с

16П59 . 8

чим способом соевое масло согласно приме- .ру 3, вязкость при АП°С 115 MMVc Цинк-диалкил-дитио- фосфат

.20,0 0,5

Результаты измерений температуры .,. при различных нагрузках приведены в табл. 7,

Таблица

-режим работы составляет 2600 об/мин, при продолжительности 45 с и полное 9

тью открытой дроссельной заслонке режим работы 7000 об/мин.

Испытываемое масло основанное рапсовом масле, имеет следующий сотав, o6i%:

Рапсовое масло АВ 73,6

Фракция ароматических углеводородов 20,0 drobis OLOA 340 К 6,4

снижение отдаваемой мощности; сетка глушителя была частично покрыта на- г аром, была : ;п-щена

П р и м е р 5, В эксперименте сравнивают масло, основанное на рапсовом масле, предназначенное для ис- .пользования в гидравлической системе с маслом, приготовленным из нефти, Испытательное оборудование включает два аксиально-поршн евых насоса (модель PAF 10-RK-B фирмы Parker с рабочим давлением 315 бар и производительностью 10 ) 5 которые приводят в действие электродвигателями мощностью 11 кВт со скоростью вращения 1600 об/мин, попеременно перемещают рабочий поршень одного и того же гидравлического цилиндра, каждый в своем направлении, В одном из насосов в качестве жидкости в гидравлической системе используют рапсовое масло, а в другом насс в качестве

Orobis OLOA 340 К представляет собой смесь, содержащую 80-90% полиэти- ленамида изостеариновой кислоты и 10- 20% фенилстеарата кальция.

В качестве сравниваемого масла используют смазочное масло на основе нефти для двухтактного подвесного двигателя.

1Q Результаты испытаний приведены в табл. 8

ТаблицаВ

,5-32

2,5

лизована после замены карбюратора Нормальная работа, пила вибрировала более сильно, чем предшествующаяБыло разрушено центробежное сцепление, испытание было прекращено

жидкости для сравнения используют масло марки Shell Tellus 46. }Кидкость, в качестве основы которой, используют рапсовое масло имеет следующий со-- став, %:

Рапсовое масло 97,85 Полиэтиленовый амид изостеариновой кислоты 2,10 Цинк диалкш1дитиофосфат 0,05 (Zn) В процессе эксперимента температуры обоих масел поддерживают постоянными и равными посредством во- доохладителей, управляемых клапанами, регулируемыми термостатом. Однако течение работы при достижении рабочего давления 360 бар, потери мощности там, где используют нефтяное

111А1605912

масло, настолько большие, что охда- лезного действия, которое в тс же дители не способны поддерживать темсамое время свидетельствует об изн се насосов. .. .

пературу масла, равную 50 С, а она составляет около 58 С. После каждых 100 ч работы измеряют расход на утечку из каждого насоса. Целью этих измерений является попытка обнаружить изменение объемного коэффициента поТаблица9

Давление, бар Продолжительность

работы, ч

100 300

160 300

200300

250300

315300

360300

После каждого повьпнения давле- результаты которого приведены в кия масла подвергались анализу, табл.10.

Таблица 10 ХарактеристикаПродолжительность работы, ч

О 300 600 I 900 I 1200 Т ISQQ Г 1800

Рапсовое масло Вязкость при ЮО С (cct) . 8,08,168,40

при (cct) 33,3 34,0 34,0 34,7 35,6 35,6 37,5

Индекс вязкости226214221

Кислотное число, мг КОН/Г 1,98 2,11 2,44 2,14 2,06 1,92 1,95

Fe, мг/л -0,1

Си, мг/л 0,5

Нефтяное масло Вязкость при:

ЮОЧ (cct), 8,7

40 С (cct)43,4

0,6 0,8 1,9 2,42,6 3,2

7,0 15,0 16,0 17,025,024,0

6,69 6,64

°38,1 38,2 34,6 34,634,333,6

лезного действия, которое в тс же

самое время свидетельствует об износе насосов. .. .

В табл. 9 приведены рабочие давления и продолжительность работы насосов (общая продолжительность работы -С1800 ч).

Продолжение табл.10 ХарактеристикаПродолжительность работы, ч

О 300 600 900 I 1200 Г 1509 Г 1800

Индекс вяз- : кости 183154 , 146

Кислотное чис- ; ло,-мг/КОН/г 0,67 0,66 0,67 0,59 0,55 . 0,46 0,30

: Fe, мг/л 0,1 2,4 2,7 2,3 2,5 1,7 2,8 ; Си, мг/л . 0,5 9,0 11,0 11,0 11,0 12,0 12,0

. Первоначально более высокое зна- поршня в цилиндре с нефтяным маслом

|чение кислотного числа рапсового20 заметно превышает время хода поршня (масла является следствием использу- в цилиндре с рапсовым маслом. Данные 1емых присадок, а увеличение содержа- расхода на утечку в различное время ния меди в процессе эксперимента работы количества, приведены в объясняется высоким кислотным числом табл. 11 (работа на стороне торца

масла. При работе в условиях избыточ-25 поршня) и табл. 12 (работа на сторо- ирго давления (360 бар) время хода не штока, поршня) ,

Т а б л и ц а 1 1 МаслоВремя работы, ч

100 I 600 9(ЧТ 1200 1600 1800

,,LI

Рапсовое, л/мин 0,086 0,114 0,132 0,172 0,680 0,674

Нефтяное, л/мин 0,126 0,199 0,281 0,535 2,530 2,894

«..- - - --.- - ---.-- - -- - - -- - - - - - - - -

i .Таблица 12

МаслоВремяработы, ч

200 Г 500 I800 I 14.00 1700

Рапсовое, л/мин 0,081 0,1110,122 0,270 0,654

Нефтяное, л/мин 0,128 0,.1900,277 0,768 2,598

Большое увеличение в расходе на утечку нефтяного масла является следствием большего изнова составных частей насоса и снижения вязкости этого, масла в течение эксперимента. Утечки вызывают повьш1ение температуры нефтяного масла, что также частично снижает вязкость и увеличивает утечку. Формула изобретения

Смазочная композиции да масляной основе, представляющей обой фракцию

сложных триглицеридных эфиров прямо- цепных C,g 22 насыщенных и ненасы50 ш;енных лсирных кислот и глицерина, с добавлением присадки, отл и чающая с я тем, что, с целью улучшения вязкостных характеристик композиции, в качестве основы она содержит

55 указанную фракцию с йодным числом 77- 110 и индексом вязкости 194-227 или ее смесь с 20 мас.% продукта полимеризации при температуре фракции сложных триглицеридных эфиров прямоцепных жирных кислот и глицерина и в качестве присадки содержит соединение, выбранное из группы: по- лиэтиленамид изостеариновой кислоты, фенилстеарат кальция, диалкилдитио- фосфат цинка, фракция ароматических углеводородов, выкипающая в интервале В6-2 6°С, и плотностью 893 кг/м , метиловый эфир олеиновой кислоты или д

смесь, при следующем соотношении

понентов, мас.: Указанная фракция сложных триглицерндньгх эфиров прямоцепных C,g - С насыщенных или жирных кислот и глицерина или ее смесь с 20 мас.% продукта полимеризации 70,0-99,5 Указанная присадка До 100