Способ получения мочевины Советский патент 1989 года по МПК C07C126/02 

1

Изобретение относится к способу получения мочевинь; из аммиака и двуокиси углерода.

Целью изобретения является снижение расхода пара на стадии упарива:ния раствора мочевины.

На чертеже указана технологическая схема устройства, реализующего способ.

На схеме обозначены зона 1 синтеза, первая стадия 2 разложения, например, зона десорбции, первая зона 3 конденсации и скруббер 4. Эти узлы образуют часть аппаратуры высокого давления для синтеза мочевины, где i поддерживают давление, например, 125- 350 бар, клапаны 5-7 расширения, зона 8 нагревания, газожидкостные сепа

3

раторы 9 и 10, сосуд 11 для хранения раствора мочевины, который надо упарить, первая 12 и вторая 13 стадии упаривания, вторая зона 14 конденсации и сосуд 15 для хранения карбамат- ного раствора, полученного на стадии теплообмена на первой стадии упаривания, насос 16 для перекачки карбаматсорбции и пропускают через линию 28, расширительный клапан 5 где давление снижается до 4-40 бар, например, примерно до 24 бар, и через зону 8 нагрева, где реакционную смесь нагревают теплообменом до 125-180 С, например, до 165°С, причем часть кар- бамата, которая еще присутствует.

ного раствора и жидкостный эжектор 7. ig разлагается в газожидкрстный сепараЧерез линию 18 и эжектор 17 пропускают жидкий аммиак вместе с карбамат- ным раствором, подаваемым через линию 19 из струббера 4, ерез линию 20 на первую зону 3 конденсации. Через ли- 15 нию 21 газовз о смесь подают туда же из зоны 2 десорбции. Эту газовую смесь получают путем пропускания в зоне 2 десорбции при подаче тепла, причем раствор для синтеза мочевины ) 2о проходит через линию 22 из зоны 1 синтеза противотоком к двуокиси углерода, которую вводят в эту зону через

тор 9. Из этого сепаратора образо- ванйую газовую фазу, смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и водяной пар, отводят через линию 29 и оставшуюся жидкую фазу через линию 30. При помощи расширительного клапана 8 давление жидкой фазы снижается до 1-10 бар, например, примерно до 7 бар, и газожидкостную смесь, образованную в этом процессе, подводят к газожидкостному сепаратору 10. Газовую фазу, выделяющуюся в нем, т.е. смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и водятор 9. Из этого сепаратора образо- ванйую газовую фазу, смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и водяной пар, отводят через линию 29 и оставшуюся жидкую фазу через линию 30. При помощи расширительного клапана 8 давление жидкой фазы снижается до 1-10 бар, например, примерно до 7 бар, и газожидкостную смесь, образованную в этом процессе, подводят к газожидкостному сепаратору 10. Газовую фазу, выделяющуюся в нем, т.е. смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и водялинию 23.

Первая, зона конденсации может, на- 25ной пар, пропускают через линию 31 к

пример, Оыть сконструирована как вер-второй конденсационной зоне 14 и контикальный трубчатый теплообменник.денсируют там с образованием карба735

сорбции и пропускают через линию 28, расширительный клапан 5 где давление снижается до 4-40 бар, например, примерно до 24 бар, и через зону 8 нагрева, где реакционную смесь нагревают теплообменом до 125-180 С, например, до 165°С, причем часть кар- бамата, которая еще присутствует.

тор 9. Из этого сепаратора образо- ванйую газовую фазу, смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и водяной пар, отводят через линию 29 и оставшуюся жидкую фазу через линию 30. При помощи расширительного клапана 8 давление жидкой фазы снижается до 1-10 бар, например, примерно до 7 бар, и газожидкостную смесь, образованную в этом процессе, подводят к газожидкостному сепаратору 10. Газовую фазу, выделяющуюся в нем, т.е. смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и водя

Изобретение касается способа получения мочевины и может быть использовано в основном органическом и нефтехимическом синтезах. Цель - снижение расхода пара на стадии упарива ния. Процесс ведут: а) реакцией из- бытка NHj с СО при 125-220 атм и 180-200 С с получением раствора синтеза мочевины, содержащего карбамат и б) подачей его на I-M стадию разложения при давлении синтеза с подводом тепла и конденсацией газовой фазы в 1-й конденсационной зоне; в) подачей раствора мочевины на 2-ю стадию разложения при 5-40 атм; г) разложением карбамата с удалением газовой смеси и ее растворением в воде с получением раствора Ш, и д) разложением оставшегося карбамата за счет подачи дополнительного тепла с отделением образовавшейся газовой смеси; е) обработкой раствора мочевины с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата и с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%. Раствор мочевиг ны, подлежащий упариванию, вводят в трубки кожухотрубного теплообменни- ка. Газовую смесь с 2-й стадии разложения подают в его кожух противотоком к раствору мочевины, раствор NHj и СО с последующей стадии разложения при 45-50 с подают в среднюю часть кожуха, причем количество его обеспечивает точку росы газовой смеси 115-153 С, Конденсат выгружают из межтрубного пространства в том конце, где раствор мочевины вводят в трубки. Способ позволяет снизить расход пара при давлении 5 атм на 3820 кг/ч под давлением 4 бара и при давлении 18 атм на 2550 кг/ч под давлением 4 атм. 1 ил. О) С Сл Ч со ел

Тепло, выделяющееся в этой зоне при получении карбамата аммония, отводится при помощи воды, питающей бойлер, которая превращается в этом процессе в пар низкого давления 4-5 атм. Зону десорбции можно также сконструировать в виде вертикального трубчатого теп- 1гообменника, Тепло, требуемое для десорбции, подводится в виде пара высо - кого давления, например 15-30 атм. Карбаматный раствор, образованный в первой зоне 3 конденсации, и несконденсированный газ подаются в зону 1 синтеза через линию 24, В этой зоне образуется достаточно тепла при дальнейшей конденсации аммиака и двуокиси углерода до -карбамата для удовлетворения потребности в тепле для эндотермической конверсии карбамата в мочевину. Через линию 25 газовую вмесь, несконденсированную в зоне синтеза и содержащую инертные газы, выведенные в процессе со свежим аммиаком и двуокисью углерода, и возможно пассивирующий воздух или кислород, вводят в скруббер 4, где аммиак и двуокись углерода, присутствующие в газе, промываются карбаматным раствором, подан- ным через линию 26/ Инертные газы выходят через линию 27.

Десорбированиый раствор для синтеза мочевины отводят из зоны 2 де

Б

0

о

5

0

матного раствора при помощи водного раствора, например конденсата процесса, подаваемого через линию 32. Тепло, выделяющееся при конденсации,отводят при помощи охлаждающей воды. Жидкая фаза, полученная в газожидкр- стном сепараторе 10, течет через линию 33 и расширительный клапан 8, где в растворе сбрасьгеают давление до атмосферного или ниже, например, примерно до 0,6 бар, в резервуар

11для хранения. Из последнего полу- ченный раствор, содержащий, например, 70 мае,% мочевины, который все еще содержит аммиак и двуокись углерода, подают через линию на первую стадию

12упаривания. Затем раствор мочевины, которьш уже сконцентрирован до, например, более чем 90 мас.% мочевины, пропускают через линию 35 на вторую стадию 13 упаривания. Зона нагрева на этих стадиях упаривания для процесса предлагаемого изобретения сконструирована в виде вертикального кожухотрубного теплообменника. Можно использовать также горизонтальный ко- жухотрубчатый теплообменник, но это требует более сложной конструкции устройства. Водяной пар, полученный на двух стадиях упаривания, содержащий небольшие количества жидкой мочевины, аммиака и двуокиси углерода.

направляют после конденсации через соответственно линии 36 и 37 в непредставленную установку для переработки конденсата процесса подобно газовой фазе, отводимой через линию 38 из резервуара 11 для хранения.

Тепло, необходимое дпя упаривания на второй стадии 13 упаривания, подводят при помощи конденсации пара низкого давления. Тепло, требуемое на первой стадии 12 упаривания, подается в ходе конденсации газовой смеси, отводимой через линию 29 из газожидкостного сепаратора 9. Эту газовую смесь пропускают в межтрубное пространство кожухотрубного теплообменника на первой стадии 12 упаривания, на которую подводят раствор карбамата из второй зоны 14 конденсации одно- временно через линию 33. Таким образом, точка росы газовой смеси, которую надо сконденсировать, поднимается. Карбаматный раствор также функционирует как конденсирующий агент и растворитель для газовой смеси, которую конденсируют.

Предпочтение отдается пропусканию газожидкостной смеси через зону нагрева противотоком к раствору мочеви- ны, который надо упарить. Карбаматный раствор, образованный в межтрубном пространстве конденсатора, пропускают через линию 36 к сосуду 15 для хранения, создают давление син- теза при помощи насоса 16 и пропускают через линию 26 в верхшою часть скруббера 4 для удаления аммиака и двуокиси углерода из газовой смеси, содержащей инертные газы, которые, от- водятся через линию 24 из зоны 1 синтеза.

Упаренный раствор мочевины отводят через линию 37.

Если тепло, которое выделяется при конденсации газовой смеси, подаваемой через линию 29, недостаточно для удовлетворения общих потребностей в тепле на первой стадии упаривания, нехватку можно компенсировать конден- сацией пара низкого давления. В.этом случае кожух зоны нагрева должен быть разделен на два отделения.

Пример 1. При использовании описанного процесса мочевину получают в предлагаемой установке, имеющей производительность 1500 т в день. Давление в секции высокого давления установки 157,3 атм, во второй стадии

разложения и в межтрубном пространстве нагревателя на первой стадии упаривания давление 23,5 атм.

В секцию высокого давления установки вводят 25, 560 кг NH, который содержит 107 кг и который предварительно нагрет до , и 38681 кг раствора карбамата, содержащего 16521 кг COj, 13392 кг NH, и 8228 кг HjO. Теютература в реакционной зоне 183 С и молярное отнощение N/C 2,95. В зону десорбции вводят 179594 кг раствора для синтеза мочевины и де- сорбируют 48,133 кг газовой смеси, содержащей 46079 кг СО и в остальном инертные газы, в основном воздух Из зоны десорбции отводят 120382 кг мочевины, 29 кг биурета, 15556кг О CO.J, 13193 кг NHj, 27775 кг Н,,0 и 27 кг инертных компонентов. На второ стадии разложейия давление десорби- рованного раствора для синтеза моче- чины снижают до 23,5 атм и при помощи теплообмена температуру смеси доводят до 165 С. Таким образом в газожидкостном сепараторе получают 724183 кг газовой смеси, содержащей 14681 кг COj, 7062 кг NH,,2413 кг и 27 кг инертных. Его температура росы 148,5 С. Дополнительно остается 96199 кг жидкой фазы, содержащей 63539 кг мочевины, 291 кг биурета. , 876 кг COj, 6131 кг NH и 25362 кг . Давление жидкой фазы снижают до 6,9 атм и полученную.смесь пропускают в газожидкостный сепаратор 9. Здесь отделяют 4392 кг газовой смеси, содержащей 552 кг COj, 2612 кг NHj, и 1228 кг . Давление оставшегося раствора далее снижают до 0,65 атм, что дает 84663 кг раствора мочевины при температуре , состоящего из 63477 кг мочевины, 324 кг биурета,г 24 кг COj, 593 кг NH, и 20245 кг NHg.

Газовую смесь, полученную в газожидкостном сепараторе 9, конденсируют во второй зоне конденсации при помощи раствора карбамата, образованного при получении конденсата процесса, причем карбаматный раствор содержит 2059 кг СО, 2875 кг Ш, и 4623 кг . Во второй зоне конденсации получают 15750 кг раствора при температуре , который состоит из 2611 кг СО, 7289 кг NH и 5850 кг . Этот раствор подают под давлением 23,5 атм вместе с газовой смесью из газожидкостного сепаратора в верхнюю часть

межтрубиого пространтсва секции нагрева первой стадии упаривания противотоком раствора мочевины, который надо упаривать. Газовую смесь затем конденсируют, причем образуется 38631 кг раствора карбамата при Тем- пературе 124°С. Раствор моче.вины пропускают через трубки секции нагрева и концентрируют в этом процессе и ра- JQ створ уходит из нагревателя при температуре 130°С. Состав этого раствора следующий, кг; мочевина 67874, биурет 425; NH, 216; 3379. Сверху первой стадии упаривания отводят 17798кг 15 паровой смеси, которая состоит из 16774 кг Н,0, 275 кг СО,,, 581 кг NHj, 23 кг инертных веществ и 146 кг мочевины. Если нагревание первой стадии . упаривания осуществляют паром низкого 20 давления, то требуется 18390 кг пара с давлением 4 атм для получения того же результата.

Пример 2. Мочевину получают в предлагаемой установке с производи- 25 тельностью 1000 т в день. Количества приведены в кг/час. На второй стадии разложения, где давление 18 атм, получают газовую смесь, содержащую 9440 кг СО,,, 5680 кг NH, и 1810 кг 30 . Температура этой газовой смеси 153 С, точка росы 139°С. Эту газовую . смесь конденсируют при помощи раство ра карбамата, полученного на III стадии разложения, имеющего температуру 45°С- и содержащего 1470 СО.,, 4440кг Шз и 4470 кг в. межтрубном пространстве кожухотрубочного теплообменника, который образует секцию нагрева на первой стадии упаривания. Газо- Q вую смесь вводят в верхнюю часть межтрубного пространства противотоком к раствору, содержащему мочевину, который надо упаривать и который содержит 41667 кг мочевины, 132 кг СО,, 1343 кг NH, и 14639 кг . Раствор, содержащий мочевину, который проходит через трубки секции нагрева, концентрируют при помощи тепла, выделяемого там, до 95 мас.% раствора мочевины и выводят из секции нагрева с температурой 130°С. Если нагревание первой стадии упаривания проводить паром низкого давления, то для получения того же . результата требуется 13100 кг пара с 4 атм.,

Пример 3. Мочевину получают на установке с производительностью 1000 т/день. Давление в зоне синтеза

50

0 . Q

0

125 атм, температура , а молярное отношение Н/СО 2,95. В отпарной зоне синтеза мочевины раствор отпаривают при давлении 125 бар двуокисью угл ерода. Количества указаны в кг/час. Во второй зоне разложения, в которой поддерживают давление 5 атм, получают газовую смесь, содержащую 7,450 кг СО, 4,720 кг NH, и 3,540 кг . Температура этой смеси 129 С, ее точка росы 115 С. Эту газовую смесь конденсируют с помощью раствора карбамата с температурой 50 С, содержащей кг СО, 1,180 кг NH, и 2,550 кг со стороны кожуха кожухотрубного теплообменника, который образует нагревательную секцию первой стадии выпаривания, причем этот раствор подают в кожух в точке, расположенной между входным отверстием для газовой смеси и входным отверстием для подачи раствора мочевины, подлежащего концентрированию. Газовую смесь подают в верхнюю часть кожуха в противотоке с раствором, содержащим мочевину и предназначенным для выпаривания, который содержит 41,667 кг мочевины, 195 кг СО, 1,80, кг NH,, и 15,050 кг . Содержащий мочевину раствор, который пропускают через трубы нагревательной секции, концентрируют за счет выделяемого при этом тепла. Дополнительное количество 4120 кг пара с давлением 4 атм необходимо для получения 95 мас.% раствора мочевины с температурой . Если нагревание первой стадии вьшаривания полностью осуществляют с помощью пара низкого давления, то для достижения такого же результата необходимо 13500 кг пара с давлением 4 атм.

Пример 4. Мочевину получают по предлагаемому в установке с производительностью 1000 т/день. Давлени.е в зоне синтеза 220 атм, температура 200°С, а молярное отношение 4,0. Раствор синтеза мочевины отпари вают COxj в зоне отпаривания, давление в которой поддерживают 220 атм. Количества указаны в кг/час. На второй стадии разложения, в которой поддерживают давление 40 атм, получают газовую смесь, содержащую 7,840 кг COj,, 2,830 кг NH, и 630 кг .Температура этой газовой смеси 165°С, ее точка росы 153 с, Эту газовую смесь конденсируют с помонцзю раствора карбамата с температурой 50 С, содержа9U

щего 5,875 кг СО,, 9,980 кг NH и 8,870 кг N20 в кожухе вертикальноги кожухотрубного теплообменника, который образует нагревательную секцию первой стадии вьтаривання. Раствор подают в оптимальном участке, расположенном между входным отверстием для газовой смеси и входным отверстием дпя раствора мочевины, подлежащего концентрированию. Газовую смесь подают в верхнюю часть со стороны кожуха в противотоке с раствором, содержащим мочевину и подлежащим вьша- риванию, который содержит 41,667 кг мочевины, 165 кг СО, 1,268 кг NH и 14,440 кг . Содержащий мочевину раствор, который пропускают через трубы нагревательной секции, концентрируют за счет тепла, высвобождаемого при этом до 95 мас.% раствора мочевины, и он покидает нагревательную секцию при температуре 130 С. Благодаря разности температур между внутренног

стью кожуха и внутренностью труб про-25 93,7 С, содержащего 18,427 кг СО, исходит хороший теплообмен и размеры . кожухотрубного теплообменника могут быть меньше. Если нагревание первой стадии выпаривания осуществляют только с помощью пара низкого давления, 30 для достижения того же результата потребуется 550 кг пара с давлением 4 атм.

П р и м е р 5. Получают мочевину

16102 кг NHj, 12,529 кг и 21 мочевины, из верхнего отсека пов ,ности нагрева. Кроме того, из эт отсека выгружают еще 45 кг газов смеси, содержащей 6,3 кг СО, 9, Ш, 0,8 кг , остальное - HHep ный газ.

Выводят 67,833 кг концентриров ного раствора мочевины при темпе

согласно предлагаемому способу, одна-35 туре 122,5 С из нижней части пучка

ко первая стадия 12 выпаривания спроектирована и работает как вертикальный кожухотрубный теплообменник. Поверхность нагрева вокруг трубок разделена на десять отсеков с помощью 40 перегородок, снабженных отверстиями, чтобы обеспечить. хороший контакт между жидкой и газовой фазами. Реали- :зуется движущийся вверх поток жидкой фазы и газовой фазы через отсеки. 45

Следующие данные относятся к установке производительностью 1500 т/день. Количества указаны в кг/час.

Подают 35,414 кг NHj и 45,863 кг C0.j в ту часть установки, которая Ра гп ботает под высоким давлением. Давление в этой части высокого давления, представляющей собой зону синтеза, первую стадию разложения, зону кои- денсации, составляет 140 атм. Давле- -с ние во второй стадии разложения и на площадках нагрева первой стадии вьша- ривания 17,7 атм. Давление на третьей стадии разложения 3,9 атм. Газовую

труб. Этот раствор содержит 63,144 к мочевины, 264 кг биурета. О,02.кг COj, 4,7 кг NHj и 4420 кг воды.

Таким образом предлагаемый спосо позволяет уменьшить затраты пара пр конденсировании NHj-, и - содержащей газовой смеси под давлением 5,18 и 40 атм собтветственио пр теплообмене с раствором мочевины (около 75 мас.% мочевины), который необходимо сконцентрировать до 95 мас.% раствора мочевины при 13CfC Это видно, например, из сравнения и вестного (теплообмен при одинаковом направлении потоков) и предлагаемог способов (теплообмен в противотоке, установление точки росы и добавлени водного раствора в оптимальном учас ке теплообменника).

При давлении 5 атм: по известному способу необходимо 7940 кг/ч пара по давлением 4 атм; по предложенному способу - 4120 кг/ч пара под давле5

10

смесь во второй стадии разложения, содержащую 14,139 кг СО, 8,711 кг NH и 3,301 кг , подают в нижний отсек зоны нагрева, окружающей пучок труб. Температура этой газовой смеси 158,6 С, ее точка росы 143,4°С. При теплообмене этой смеси с 86,623 кг раствора мочевины, текущего по трубкам вниз в виде пленки, который подают при температуре и который содержит 63,525 кг мочевины, 210 кг биурета, 28 кг СО, 377 кг NHj, остальное - вода, эта газовая смесь охлаждается и конденсируется. Конденсация и абсорбция газовой смеси продолжаются с помощью 20,944 кг раствора карбамата, полученного с третьей стадии разложения, содержащего 4,294 кг СО, 7400 кг NH,, 9,229 кг и 21 кг мочевины, который подают в третий отсек поверхности нагрева при температуре 47 с. Выгружают 47,079 кг раствора карбамата при температуре

93,7 С, содержащего 18,427 кг СО,

г

16102 кг NHj, 12,529 кг и 21 кг мочевины, из верхнего отсека поверх- ,ности нагрева. Кроме того, из этого отсека выгружают еще 45 кг газовой смеси, содержащей 6,3 кг СО, 9,1кг Ш, 0,8 кг , остальное - HHepfT- ный газ.

Выводят 67,833 кг концентрированного раствора мочевины при температруб. Этот раствор содержит 63,144 кг мочевины, 264 кг биурета. О,02.кг COj, 4,7 кг NHj и 4420 кг воды.

Таким образом предлагаемый способ позволяет уменьшить затраты пара при конденсировании NHj-, и - содержащей газовой смеси под давлением 5,18 и 40 атм собтветственио при теплообмене с раствором мочевины (около 75 мас.% мочевины), который необходимо сконцентрировать до 95 мас.% раствора мочевины при 13CfC. Это видно, например, из сравнения известного (теплообмен при одинаковом направлении потоков) и предлагаемого способов (теплообмен в противотоке, установление точки росы и добавление водного раствора в оптимальном участке теплообменника).

При давлении 5 атм: по известному способу необходимо 7940 кг/ч пара под давлением 4 атм; по предложенному способу - 4120 кг/ч пара под давлеспособу необходимо О кг/ч пара; по прзд- Q причём образующуюся газовую смесь отг ложенному способу - О кг/ч пара.

За счет большей разности температур в предложенном способе между внутренней частью кожуха и внутренней

деляют с последующей обработкой раствора мочевины путем сброса давления с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата, а также с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%, о т л и - чающийся тем, что, с целью снижения расхода пара на стадии упа- риванИя, раствор мочевины, подлежащий упариванию, вводят внутри трубок ко- жухотрубного теплообменника, газовую смесь с второй стадии разложения подают в кожух этого теплообменника противотоком к раствору мочевины, а раствор аммиака и двуокиси углерода полученный с последней стадии разложения, при 45-50 0 подают в среднюю часть кожуха теплообменника, причем

частью труб - 60 С по сравнению с 15 54°С в известном способе. При этом в предложенном способе можно реализо- вать снижение 10% поверхности тепло- обмена.

20

Формула изобретения

Способ получения мочевины путем синтеза из избытка аммиака и двуокиси углерода при давлении 125-220 атм 25 и температуре 180-200 с с получением раствора синтеза мочевины, содержащего карбамат и свободный аммиак, подаваемого на первую стадию разложения

деляют с последующей обработкой раствора мочевины путем сброса давления с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата, а также с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%, о т л и - чающийся тем, что, с целью снижения расхода пара на стадии упа- риванИя, раствор мочевины, подлежащий упариванию, вводят внутри трубок ко- жухотрубного теплообменника, газовую смесь с второй стадии разложения подают в кожух этого теплообменника противотоком к раствору мочевины, а раствор аммиака и двуокиси углерода полученный с последней стадии разложения, при 45-50 0 подают в среднюю часть кожуха теплообменника, причем

количество его обеспечивает точку ропри давлении синтеза с подводом теп- 30 сы газовой смеси 115-153 С, а конден- ла и конденсацией газовой фазы в первой конденсационной зоне подачей раствора мочевины на вторую стадию раз27.

сат выгружают из межтрубного пространства в том конце, где раствор мочевины вводят в трубки.

причём образующуюся газовую смесь отг

деляют с последующей обработкой раствора мочевины путем сброса давления с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата, а также с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%, о т л и - чающийся тем, что, с целью снижения расхода пара на стадии упа- риванИя, раствор мочевины, подлежащий упариванию, вводят внутри трубок ко- жухотрубного теплообменника, газовую смесь с второй стадии разложения подают в кожух этого теплообменника противотоком к раствору мочевины, а раствор аммиака и двуокиси углерода полученный с последней стадии разложения, при 45-50 0 подают в среднюю часть кожуха теплообменника, причем

сы газовой смеси 115-153 С, а конден-

сат выгружают из межтрубного пространства в том конце, где раствор мочевины вводят в трубки.

f3