Устройство контроля параметров ванны конвертера Советский патент 1990 года по МПК C21C5/30 

Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к управлению кислородно-конвертерным процессом.

Цепь изобретения - увеличение точности контроля.

На чертеже приведена блок-схема устройства контроля параметров ванны конвертера.

Датчик 1 давления отходящего газа в переходном газоходеj например Сапфир 22ЛИ, подсоединен через первый блок 2 уьшожеиия к первому сумматору 3, к которому., кроме того, подключен датчик 4 температуры отходящего газа в переходном газоходе,, например термопара ТХА. Выход первого сумматора 3 подключен через второй блок 5 умножения к первому блоку 6 деления, к второму входу которого подключен третий блок 7 умножения. Входы последнего подключены соответственно к датчику 1 давления отходящего газа Б переходном газоходт;в и датчику 8 разрежения в нижней плоскости кессона. Второй вход второго блока 5 умножения подкгЕючен к блоку 9 ввода нггчальных условий Датчик 1 давления отходящего газа в переходном газоходе подключен также через четвертый блок 10 умножения к первот сумматору 3. Датчик 4 температ трь отходящего газа в пере-- ходном газоходе подключен также к второму сумг атору 11, к которому также подсоединен датчик 12 температ,фы

NnaS

сл

.

факела пламени в подъемном газоходе, например пирометр типа Спектр, Выход второго сумматора 11 соединен непосредственно и через пятый блок 13 умножения и третий сумматор 14 с шестым блоком 15 умножения, к которому также подключен седьмой блок-16 умножения. Выход шестого блока 15 умножения соединен через во сьмой блок . 1 7 умножения с вторым блоком 18 деления, который, кроме того, соединен с четвертым блоком 10 умножения. Датчики 19 и 20 те 1пературного перепада воды, ; например гипертермопара ТХК, охлалсдаю I щей кессон, и массового расхода воды, ; охлаждающей кессон, например Сапфир-2 : /Щ, подсоединены через девятый блок ; 21 т ножения к третьему сумматору 14, : к которому также подключен датчик 22 : температурного линейного расширеш-гя экранных труб подъемного газохода по |ходу продувки, например датчик усилий ДСТБ-С-ОбО, через десятый блок 23 ум- нолсения.

В.ыход третьего сумматора 14 подключен к второму блоку 18 деления, ; выход которого соединен с одиннадцатым блоком 24 умножения. Второй вход последliero соединен с выходом седьмо- го блока 16 умножения, который, кроме того, соединен через дзенадцатьп блок 25 умножения с четвертым суммато- ; ром 26 о Вход четвертого сумматора 2б I соединен с. датчиком 27 объемного расхода кисло юдного дутья через тринад- ; цатый блок 28 умножения. Датчик 29 текущего времени продувки подключен через третий, четвертый и пятый блоки 30 - 32 деления соответственно к первому, второму и третьему блокам 33 - 35 возведения в степень, выходы которых соответственно связаны с че- тьфнадцатым, пятнадцатьм и шестнадцатым блоками 36 - 38 т нoжeния и чет вертым сумматором 26. Выход седьмого блока 16 умножения соединен с семнад- цатым блоком 39 умножения, а выход одиннадцатого блока 24 умножения с восемнадцатым блоком 40 лгнножения.

Выход четвертого сумматора 26 подключен к выходу девятнадцатого-блока 41 умножения. Датчик 29 текущего вре- мени продувки подключен также к шес- тому блоку 42 деления, пятому, шестому, седьмому и восьмому сумматорам 43 - 46, которые, кроме того, под- - ключены к блоку 9 ввода начальных

Q 5 0

n 5

5

0

условий. 1 1естой блок 42 деления через четвертый блок 47 возведеьгия в степень и двадцатый блок 48 умножения подключен к девятому сумматору 49. Пятый, шестой, седьмой и восьмой сумматоры 43 - 46 -соответственно через седьмой, восьмой, девятый и десятый блоки 50 - 53 деления, пятый, шестой, седьмой блоки 54 - 56 возведения в степень и первый, функциональный блок 57 подсоединены к двадцать первому, двадцать второму, двадцать третьему и двадцать четвертому блокам 58-61 умножения. Под позицией 62 указан второй функциональный блок. Выход двадцать четвертого блока 61 умножения подключен через двадцать пятый блок 63 -y нoжeния к девятому сумматору 49, к которому, кроме того, подключены блоки 36 -.40 и 58 - 60. Выход девятого сумматора 49 подключен к одиннадцатому блоку 64 деления, причем блоки 48,50 - 53, 61 и 64 подключены к блоку 9 ввода начальных условий. Второй функциональный блок 62 подключен к двадцать пятому блоку 63 умножения. Блоки устройства выполнены на базе стандартных блоков вычислительной техники.

Процессы нагрева металла, первичного, и вторичного окисления примесей в ванне конвертера находятся в тесной взаимосвязи. Именно окисление примесей приводит к повышению температуры ванны, а, в свою очередь, температурные условия влияют на распределение дутья на реакции первичного и вторичного окисления. Рассмотрение этих процессов во взаимосвязи позволяет увеличить точность контроля основных параметров ванны конвертера. При этом оказывается, что количество параметров, характеризующих процессы в ванне конвертера, является явно недостаточным. Для разрешения системы уравнений к датчикам контроля давления отходящего газа в переходном газоходе, температуры факела пламе ш в подъемном газоходе, температурного перепада воды, охлаждающей кессон, и расхода кисло- .родного дутья добавляются датчики контроля температуры отходящего газа в переходном газоходе, разрежения в нижней плоскости кессона, расхода воды, охлаждающей кессон, и температурного линейного расширения экранных труб подъемного газохода по ходу продувки.

Скорость обезуглероживания ванны ерез объемный расход вдуваемого кисородного дутья равна:

dGc ,„-г „ dC ,-32

- --ю . г Q-in- - l -i

Hdc-- 2 i:4l

а.

Зд

)- 5

.)5Fi-t|- i 4-5S Vj,(1)

dGc ,n

де .-гд,- - массовая скорость обезугле-

роживания ванны, т/мин; Сц - масса чугуна на плавку, т;

. dC

скорость обезуглероживания

ванны, %/мин;jc

V - объемный расход кислородного дутья, приведенный к нор- мальным условиям, м /мин; А IfI - коэффициент,характеризующий

чистоту дутья;

g 0,01 - коэффициент, учитывающий потери дутья; кассовая доля углерода ванны, окисляющегося до СО в полости конвертера за счет 25 кислорода дутья; массовая скорость окисления железа ванны, т/мзш; Vo - объемньш расход кислорода

дутья для окисления приме- - ЗО сей чугуна, .

(I (ifO

2q

20 где q

I

со

G d

йСф

(U

Изменение температуры ванны в динамике по ходу продувки можно выразить .уравнением

ССм5Но51 -(со,-Псо)(1-Гсо §-Гз . FeJI - (..c .(2)

где С - средняя удельная теплоемкость жидкого металла при средней за продувку температуре, равная 0,88 кДж/(кг-К);

dt d

- скорость изменения температуры ванны. К/мин;

,

pe - удельные нестандартные тепловые эффекты химических реакций образования соответствую- Fjpix оксидов углерода и железа в рабочем пространстве конвертера при стандартной температуре газообразного кислорода, кДж/кг окисляющегося элемента; i j- коэффициент, характеризуюпр й использоватше ванной тегшоты от догорания СО в СО в полос- и конвертера, равный 0,7;

а.с

5

,n

(I (ifO - мощность, затрйченная на на- грев и расплавление лома определенного вида ({/ по ходу продувки, кВт;

тепловой поток, обусловленный потерей на нагрев активного слоя футеровки конвертера по ходу продувки, кВт; 2q - суммарная мощность тепловьще- ления по ходу продувки при

1i

Здесь

А

окислении примесей чугуна,

кВт;

с:гм1-1арные потери мощности на

усвоение добавок сыпучих, кВт.,

С,.) - QiriiM2.1 .„,,„(. .„, (),95.6о-лг,((,;) Р ufu())-G/

А

5

О

0 где q

йСф)

5

удеггьная теплота, затраченная на нагрев и расплавление ломп, равная 1368-103 кДж/т: массовая доля лома определенного вида, расплавляющегося при заливке чугуна в конвер- тер;

(U)/G. - удельное значение постоянной времени переходного процесса проплавления лома оп- редапенного вида, мин/т;

-постоянная времени переходного процесса проплавления лома определенного вида, мин;

-масса лома на плавку, г;

-текущее время, отсчрггываемое от момента начала продувки, мин;

)

GA t

0

%.

.гоЛ 0,5бПА +Cv )(С08(2н - ::-;,

ПЛ

г 2 п-з

t o V6 Z -:rj f

..(4)

где Лт - коэффициент теплопроводности футеровки, кВт/();

- амплитуда колебаний темпера- л .

на огневой поверхности

футеровки, С;

а - температуропроводность футе- ровки, равная для СДМ кирпича 0,73 средняя продолжительность . . плавки, мин;

г ПЛ

Кф - текувщй, внутренний радиус

футеровки, м;

L - длина эквивалентной цилиндрической футеровки, м. Уравнения переходного процесса мас- со- и теплообмена при окислении при- месей чугуна кислородом аналогичнь1

кинетическому уравнению проплавле- ния лома по ходу продувки ванны:

V .

о 4S- а А 7 ехр(- ,«

A 7vy4V 5

Л5)

.Qm

d 0,

,g() (.6)

V,

20

25

30

bp,, a - стехиометрические коэффициенты реакций окисления элемента R;

V,R - объемный расход при нормальных условиях кислородг- г дутья для окисления эле- мента R, м /мин; гт)о молярный объем идеального газа при нормальных условиях, равный /-2,4 м /кмоль;

А - атомная масса окисляющегося элемента R, кг/кг- атом;

aR удельное значение постоянной времени переходного процесса окисления элемента R, мин/%, 4 м массовая доля окисляющегося элемента соответственно в чугуне и металле (принимаем , %; ц - П,9 - коэффициент, ха,рак- теризуюищй угар элементов чугуна и равный отношению массы вьшлавлен- ного металла к исходной массе чугуна;

q - мощность тепловьщеления по ходу продувки ванны при окислении элемента R, кВт.

По аналогии с.кинетическим уравнением тепловой обработки лома по ходу Продувки учитываем мощность на усвое- дс ше i-й добавки сьшучих (извести, известняка и др.) ,, кВт:

о795:боТйГ Г 1 -uV V

где Q- - удельная теплота, затраченная на усвоение i-й добавки

161519)-8

усвоения i-й добавки сыпучих, j-шн/т;

с; - время ввода i-й добавки сыпучих, отсчитываемое от момента начала продувки, мин; О,- - масса i-й добавки сьшучих, т. Уравнение теплового баланса в переходном газоходе ОКГ имеет вид

г (.,.с1Ггсог ...-,- п г dC- РЬОЗА

)(t aK-tr)(q,4-q,),

),

10

где С .. d

dG сог dT

средняя удельная теплоемкость продуктов сгорания газа, кЛж/(кг, с;;

dOc 28 Со J2 массовый расход

оксида углерода из конвертера, т/мин;

dGz 44

М- Г

12

массовый

35

р

срйк

50

сьтучих, включающая физичес кую теплоту на нагрев и из- менезше агрегатного состояния, а также химическую теш- лоту реакций превращения добавки, кДж/т;

ч удельное значение постоянной времени переходного процесса

55

,Д

НгО

d

ЛЧ - q|- K-ULК, расход диоксида углерода из конвертера, т/мин; плотность воздуха при нор- мальньк физических условиях, равная 1,293

объемный расход подсосанного воздуха, приведенный к нормальным условиям, м- /мин;

температура факела пламени в подъемном газоходе,

температура отходящего газа в переходном газоходе, С; коэффициент, характеризующий потери в окружающую среду

и равный 0,015 для ОКГ с дожиганием и 0,005 без утили- за1щи теплоты;

..

/V ОС к - тепловой поток,

воспринимаемый кессоном, кВт; средняя удельная- теплоемкость охлаждающей воды, равная 4,19 кЛж/(кг.°С);

массовый расход воды, охлаждающей кессон, кг/с; температурный перепад воды, охлаждающей кессон, С; тепловой поток, воспринимаемый поверхностью нагрева экранных труб подъемного газохода ОКГ, кВт; коэффициент пропорциональности, равный, например для

0

5

г

где С .. d

dG сог dT

средняя удельная теплоемкость продуктов сгорания газа, кЛж/(кг, с;;

dOc 28 Со J2 массовый расход

оксида углерода из конвертера, т/мин;

dGz 44

М- Г

12

массовый

30

с

35

р

срйк

0

5

НгО

d

ЛЧ - q|- K-ULК, расход диоксида углерода из конвертера, т/мин; плотность воздуха при нор- мальньк физических условиях, равная 1,293

объемный расход подсосанного воздуха, приведенный к нормальным условиям, м- /мин;

температура факела пламени в подъемном газоходе,

температура отходящего газа в переходном газоходе, С; коэффициент, характеризующий потери в окружающую среду

и равный 0,015 для ОКГ с дожиганием и 0,005 без утили- за1щи теплоты;

..

/V ОС к - тепловой поток,

воспринимаемый кессоном, кВт; средняя удельная- теплоемкость охлаждающей воды, равная 4,19 кЛж/(кг.°С);

массовый расход воды, охлаждающей кессон, кг/с; температурный перепад воды, охлаждающей кессон, С; тепловой поток, воспринимаемый поверхностью нагрева экранных труб подъемного газохода ОКГ, кВт; коэффициент пропорциональности, равный, например для

9 161519010

130-тонного конвертера сD - плотность при нормальных УСОКГ - 1ПО-р.., 5640 кВт/мм;ловиях продуктов сгораштя

1. - температзфное линейное рас-в переходном газоходе, кг/м ;

пирение экранных труб подъ-с ti удельная газовая постоянная

емного газохода по ходу про- отходящих продуктов,

дувки, мм.Дж/(кг К;.

Здесь Уд„,, (9) Здесь dGc.

где К- - коэффициент пропорциональ- ю , -:--г:Гу-гг--.i

ности, равный для 130-тонно- , |л1+(Г р 4 го конвертера 55,8 м /Сминх. cii. 1/ г р do iZ Л Па);. V1 Op- разрежение в нижней плоскости кессона, Па.15 1 де Кл - ксэ.ффициент пропоргрюналь- Используя уравнение состояния га- ности, равный 0,11 кг/(мЗ%). за в переходном газоходе, получимПодставляя в т,фавнс-ния дннам1-пси P p R ttj-+273} , (10)численные значения параметров, полу- где Р - давление отходящего газа вчим систему уравнений контроля вьКод- переходном газ оходе. Па;20, jjf,j,,.. параметров по ходу продувки:

Изобретение относится к контролю и управлению кислородно-конвертерным процессом. Цель - повышение точности контроля. Устройство позволяет повысить точность контроля основных параметров за счет совместного рассмотрения процессов окисления примесей, приращения температуры ванны, а также реакций первичного и вторичного окисления. Устройство содержит датчики контроля давления отходящего газа в переходном газоходе, температурного перепада воды, охлаждающей кессон, и расхода кислородного дутья. Поставленная цель достигается путем введения дополнительных датчиков контроля температуры отходящего газа в переходном газоходе, разрежения в нижней плоскости кессона, расхода воды, охлаждающей кессон, температурного линейного расширения экранных труб подъемного газохода по ходу продувки и блоков определения основных параметров процесса путем решения системы уравнений. 1 ил.

-0,02Г,,§.0,01с4|- ,214 | н-П06. ), -0,347ПО хр(- щ)- -0,112.10- ехр(- -----.-.-.)-.0,204- -----1™----)0;

252G4I -146,30,11 - О.ЗВС.ЦяОехр - )

f

4-3,53expt- --™-7 -:: - -9 - 3,95ехр(.-г5-о;р .

,. . 5770ехр - |-1-/- -)-5770ехр(- )- ,

) йС).Сд „Jlli - H 0 «8G,K

.5800ехр(- .,;,, Ji,R.Lcos(2, 0,0442G(t,-t,)|| -0,0161G,(t,-V)-g - Co Ь56310- p.(t,-V)- -0,251(1+|f),-0,06(H(f5)K,. ,86e),93-10 p-yco-56,(tr+273)j||+10 pK2-, .2)

где Si,.; Мпц Р, - содержание кремния, извести, известнямарганца и фосфора ка, шпата, мин;

в чугуне, %;G ,. шь соответственно масМПд, Р - содержание марган- сса извести, известца и фосфора в мегняка, шпата-, т.

талле, %, Текущий, внутренний радиус футеров UJ UK uin вре1-1Я ввода добав- ки, характеризующий разгар футеровки, ки соответственно определяется из соотношений:

(2a-2R,tgq)o,5R2 arcsin - |S --2 +0,5 (а ctg( X д| R -CactgCI -R +0,),666tg((|-R) ;

,t.afjR +o/5Rl+W4+6 5V fi q 7

Si

где G - масса шпака в конвертере, т; ща конвертера до кромки стале Г} плотность шпака, .. выпускного отверстия, м;

а - расстояние по образукндей эк- f - угол наклона .конвертера от - вивалентного цилиндра от дни-вертикальной оси в момент появления пшака из сталевьшуск- ного отверстия, угл.град; I - ток нагрузки на якоре двигателя привода конвертера. А; - напряжение на якоре двигателя

привода конвертера, В; оС,- коэффициенты.

Устройство работает следующим об- patjoM.

В процессе продувки напряжение, пропорциональное значению давления отхо- газа, поступает с датчика 1

ервый блок 2 умножения, с выхода

naj га;

дяп в г

ко1,орого снимается величина, пропорциональная значению - ---г--Р, I56,4 ,

поступающая на первьш сумматор 3, Напряжение, пропорциональное температуре отходящего газа, поступает с дат- чи1 ;а 4 на первый сумматор 3 и второй матор 11, Напряжение, пропородо- ;ьное значению давления отходящего а, поступает также с датчика 1 на четвертый блок 10 умножения, на кото- ры4 одновременно поступает напряжение, пропорциональное д, с второго блеска 18 деления. С выхода блока 10 сЫмается напряжение, пропорциональ0 93-1 О 2. величине - -----,р-у „оступафдее -на первый сумматор 3. Выход- но€| напряжение сумматора 3, пропоргщоHaj-Ьное величине If----10 Р- i-2 r. ;.56,456,4 .

.

|fco r - 3) , поступает на второй блок 5 умножения, в который одно- вре|менно поступает напряжение, пропор- цис нальное величине массы чугуна на пла.вку, с блока 9 ввода начальных ус- , таким образом, выходное напряжение второго блока 5 умножения проHoei

жение, пропорциональное величине температуры факела пламени в подъемном газоходе, поступает с датчика 12 на второй сумматор 11, выходное напряжение которого, пропорциональное tj,), поступает в пятый и шестой ки 13 и 15 умножения. В пятый блок 13 умножения поступает также напряжение,

пропорциональное величине разрежения в нижней плоскости кессона. Вьгходное напряжение пятого блока 13 умножения пропорционально величине -tp). Выходное напряжение с первого

j блока 6 деления, пропорциональное веdcличине -д, поступает в седьмой блок

16 умноже -шя, в который одновременно поступает напряжение, пропорциональ20 ное массе чугуна на плавку, с блока 9 ввода начальных условий. Выходное на- пряже ше с шестого блока 15 умножения, пропорциональное величине d

25 1,563.1U- 4 q ak r dC

поступает на третий сумматор 14 и на восьмой блок 17 умножения. Напряжения, пропори ональные температурному перепаду воды, охлаждающей кессон,

3Q с датчика 19 и массовому расходу воды с датчика 20, поступают на девятый блок 21 умноже1шя, выходное напря-, жение которого пропорционально

35

2i251() dGjHzO

40

порционально величине d О о Q -у 56: - P Jfco-()

i.5fl;i(rS56,4

Напряжение, пропорциональное значению давле- отходящего газа, поступает с,датчика 1, а напряжение, пропорциональ- HO€S значению разрежения в нижней плоскости кессона, с датчика 8 - в третий-блок 7 умножения, выходное напряжение которого пропорционально ве10

личине - -- PKg p. Выходные напряже

ния с блоков 5 и 7 поступают в блок 6 детЕения, в котором определяется скорость обезуглероживания ванны. Напря- 55

ut,-. Напряжение, 1,563ЧО d€-

пропорциональное величине температурного линейного расширения экранных труб подъемного газохода, поступает с датчика.22 на десятый блок 23 умножения, выходное напряжение которого

О П пропорционально величине

+ | f).

Напряжение с выхода третьего сумматора 14, пропорциональное величине

T:56rT(r3f 2Gy-U,,-t,)|50 Ч),25ину5)Х-0 Оби-у5 К,Аь

KjOpCtrngj -tp), поступает во второй блок 18 деления, в который одновременно поступает напряжение с восьмого -блока 17 умножения, пропорциональ- 0.0161

45

ное величине vdc

-Ai

:i(i ч

1,5b3 1(r i Ч -qpal(:

V

-tj.;-X. Выходное напряжение с второго блока 18 деления пропорционально мае2i251() dGjHzO

1,563ЧО d€-

KjOpCtrngj -tp), поступает во второй блок 18 деления, в который одновременно поступает напряжение с восьмого -блока 17 умножения, пропорциональ- 0.0161

ное величине vdc

-Ai

:i(i ч

1,5b3 1(r i Ч -qpal(:

V

tj.;-X. Выходное напряжение с второго блока 18 деления пропорционально мае13161

совой доле углерода ванны, окисляющегося до СО в полости конвертера. При изменении входных параметров процесса происходит одновременно вычисление

значений т и У. . Выходное напряжение седьмого блока 16 умножения и второго блока 18 деления поступает в одиннадцатый блок 24 умножения, выходное напряжение которого, пропорциовеличине f

. 0,214 dc С СО

jfce, по- в четвертый сумматор 26.

Напряжение с блока 16 пост ттает также в двенадцатый блок 25 умножения выходное напряжение которого, пропор0,02 dc цнональное величине ГС 7Т Ц л. °

и J 1 I -4 Q (,

ступает в четвертый сумматор 26.

Напряжение, пропорциональное объемному расходу кислородного дутья, с датчика 27 поступает в тринадцатый блок 28 умножения, выходное напряжение которого пропорционально величине

IT « г

л JT-- Q - Вькодное напряжение

с датчика 29 текущего времени продувки поступает на третий, четвертый и пятый блоки 30 - 32 деления, в которые одновременно пост пают напряжения с блока начальных условий соот- ветственно равные Si, (Мпу-1),9Мпдд) , (.Pjj-0,9P) . Таким образом, на вход первого блока 33 возведения в степень

поступает напряжение, пропортщональное величине (- -т-), второго блока

А Ч

34 - (( лог).

ка 35 - (- -.---- ------.

На выходе блоков возведения в степень получаем соответственно напря.. л

жение, пропортщональное ехр (- -:- ,

8з..ц

(Ш- -9Ш-1 Р () Напряжения с выхода блоков 33 - 35 поступают в четвертый сзтчматор 26, выходное напряжение которого пропорциональное величине --V-/Выходное

напряжение с седьмого блока 16 умножения поступает в семнадцатый блок 39 умножения, выходное напряжение которого пропорционально величине 252Сц х.

5190

14

if-jf. Напряжение с одиннадп,атого 5ло- GO

ка 24 ъшожения поступает на восем- надцатый блок 40 умножения, выходное напряжение которого пропорционально

величине ,5Сц-тл УСД- Напряжение с

четвертого сумматора 26 поступает на девятнадцать блок 41 у 1ножения, ды- ходное напряжение которого пропорционально валичине Выходные

а с

5 капряжеш я первого, второго и третьего блоков 33 - 35 возведения в сте- пан ь поступают соответственно в че- ть;рнадцатьй, пятнадцатый и шестнадцз- тьп блоки 36 - 38 умножения, выход ные

0

напряжения которых соответственно про-Jпор1Ц1Ональны величине 10ехр(-).

ЛSiu .

З -1 /

5jjexp(- )

5

(МПц-(),9Мп)

г

30

0,395-ехр(),

(Р -0,9Р )

Выходное напряжение с датчика 29 постуг;ает на шестой блок 42 деления, выходное напряжение которого, пропорf

циональное величине (- ,) поfi ty (. С|У ь д

ступает в четвертый блок 47 возведе- 35 твдя в степень. СНапряжение, пропорциональное произведению ьС11(С1)) Сд, пост тгает на шестой блок 42 деления с блока У ввода начальных условий). С выхода четвертого блока 47 возведе- кия в степень снимается напряжение

ехр(- ,), а с выхода двадца- fii.(.lf;-G;

того блока 48 умножения ----я--;:тг--х

)

лчл

45 ,

X ехр (- г г-7Г:-) Напряжение с датчи-

ка 29 поступает также на пятый сумматор 43, выходное напряжение которого пропорциональное разности (Г-с ), поступает в седьмой блок 50 деления.

С выхода блока 50 снимается напряженнее , пропорциональное величине

I

(/ - ty

v )i поступающее в пятый блок 54 5: Gy

возведения в степень, на выходе котоС -

рого получаем напряжение ехр(-.-г-ГсГТГ-) ,

l,4jy(:tfj

15,161

s; С выхода двадцать первого блока 58 :,множения получаем напряжение, пропор11иональное величине 5770 х

f U - с ц

X ехрд- Аналогично с двад. « - У ц; .

4ать второго блока Ь9 умножения сни |laeтcя напряжение, пропорциональное

- -t

1з|еличине 577)ехр (- ------), с двадS°« UK

i|(aTb третьего блока 60 умножения

- (У

800ехр(- rj-rij r--), а с двадцать пя:W,4.--Jljj

itoro блока 63 умножения 0,12 А„ut,|,L J

V K-S . ri ::л: 2f

60ajp Fr,n

. Ti т Onft+0.

Roj L cosCzii - -; ) ,

(-пл

r ч)ll

50 втором функ1щональном блсже 62 гроизнодится вычисление текурдего внут- Г еннего радиуса футеровки Rm. Выходные напряжения блоков 9,36 -41, 58 - f O и 63 поступают в девятый сумматор 9, откуда в одиннадцатый блок 64 де- , в котором производится деление на Сц Таким образом, выходное Напряжение блока 64 пропорционально

йеличине -. Выходные напряжения блоков 6,18,26 и 64 пропорционалыш основным параметрам ванны и могут быть использованы в АСУ ТП.

Испытание предлагаемого устройства г оказывает, что его использование по равнению с известным позволяет повы- фить точность контроля параметров, |то приводит к увеличению количества йлавок, выпускаемых с первой повалки, {йа 10-15%.

формула изо б р е т е н и я

Устройство контроля параметров анны конвертера, содержащее датчики 1|:онт.роля давления отходящего газа в Переходном газоходе, температуры факела пламени в подъемном газоходе, температурного перепада воды, охлаждающей кессон, расхода кислородного дутья, блок ввода начальных условий, ifoiOKH определения скорости обезугле- |)оживания ванны, массовой доли угле- ода ванны, окисляющегося до СО в по лости конвертера за счет кислородного дутья, массбвой скорости окисления Железа ванны, скорости изменения температуры ванны, отличающееся тем, что, с целью увеличения точности, оно дополнительно Содержит датчики контроля температуры отходящего газа в переходном газохо0 16

де, разрежения в нижней плоскости кессона, расхода воды, охлаждающей кессон, температурного линейного расширения экранных труб подъемного газохода по ходу продувки, причем датчик давления отходящего газа в переходном газоходе соединен через первый блок умножения с первым сумматором, к которому, кроме того, подсоединен датчик температзфы отходящего газа в переходном газоходе, выход первого сумматора подсоединен через второй, блок умножения к первому блоку

деления, к второму входу которого подсоединен выход третьего блока, умножения, входы которого подсоединены соответственно к датчику разрежения в нижней плоскости кессона и датчику

давления отходящего газа в переходном газоходе, соединенному также с четвертым блоком умножения, датчик температуры отходящего газа в переходном газоходе подсоединен также к второму

сумматору, к входу которого подсоединен и датчик температуры факела пламени в подъемном газоходе, а выход второго сумматора .соединен непосредственно и через пятый блок умножения

и третий сумматор с шестым блоком умножения, к которому также подсоединен блок умножения, соединенный с первым блоком деления, выход шестого блока умножения соединен через

восьмой блок умножения с вторьм блоком деления, выход которого подсоединён к четвертому блоку умножения, датчики температурного перепада и массового расхода воды, охлаждающей

кессон, подсоединены через девятый блок зт шожения к входу третьего сумматора, к которому также подсоединен датчик температурного линейного расширения экранных труб подъемного газохода по ходу продувки через десятый блок умножения, а выход третьего сумматора подсоединен к входу второго блока деления, выход которого соединен с одиннадцатым блоком умножения,

второй вход одиннадцатого блока умножения соединен с выходом седьмого блока умножения, который, кроме того, соединен через двенадцатый блок умножения с четвертым сумматором, подсоединенный также к одиннадцатому блоку умножения,, датчику расхода кислородного дутья через тринадцатый блок умножения, датчик текущего времени продувки подсоединен через третий.

J7

16

четвертый и пятый блоки деления соответственно к первому, второму и тре- тьему блокам возведения в степень, выходы которых соответственно соединены с четырнадцатым, пятнадцатым и шестнадцатым блоками умножения и четвертым сумматором, выход седьмого блока умножения соединен с семнадцатым блоком умножения, выход одиннадцатого блока умножения соединен с восемнадцатым блоком умножения, а выход четвертого сумматора подсоединен к входу девятнадцатого блока у:-«нож штя, датчик текущего времени продувки подсоединен также к шестому блоку деления, пятому, шестому, седьмому и восьмому сумматорам, которые, кроме того.,, подсоединены к блоку ввода начальных условий, соединенному также с вторым седьмым блоками умножения, шестой блок деления через четвертьй блок воз- едения в степень, двадцатый блок уможения подсоединен к девято1угу суммаРедактор Н.Яцола

л - LlLl

Составитель А.Абросимов

Техред Л.Олийнык Корректор И.Эрдейи

15

10

15

20

9). . 18 тору, пятьй, шестой, седьмой и восьмой сумматоры соответственно через седьмой, восьмой, девятый и десятый блоки деления, пятьш, шестой, седьмой блоки возведения в степень и первый функциональный блок подсоединены к два/щать первому, двадцать второму, двадцать .третьему и двадцать четвертому блокам умножения, а выход последнего подсоединен через двадцать пятый блок умножения к девятому сумматору, к которому, кроме того, подсоединены с четырнадцатого по двадцать третий блоки -множения, выход девятого сумматора подсоединен к одиннадцатому блоку деления, причем двадцатый и двадцать четвертый блоки умножения, а также с третьего по одиннадцатый блоки деяения подсоединены к блоку ввода начальных условий, второй функциональ- ный блок подсоединен к двадцать пятому йяоку умножения.