Способ выделения америция и устройство для его осуществления Советский патент 1992 года по МПК C25B1/00 C25B9/00 

Изобретение относится к аналитической химии трансплутониевых элементов, в частности к экстракционному извлечению америция. Изобретение наиболее эффективно может быть использовано для селективного выделения америция в технологическом процессе переработки облученных плутониевых мишеней и для аналитического разделения америция и кюрия с целью повышения надежности «-спектрометрического определения америция в образцах.

Наиболее близким техническим решением по способу является способ выделения америция, заключающийся в окислении америция (III) до америция (VI) и экстракционном извлечении америция (VI) ди-2-этил- гексилфосфорной кислотой из кислой

среды. Способ заключается в экстракцион- но-хроматографмческом разделении америция и кюрия основанный на окислении америция до америция (VI) смесью персульфата аммония и нитрата серебра. Схема способа выглядит следующим образом Персульфатом аммония тщательно обрабатывают всю, в дальнейшем используемую посуду и колонку, заполненную импрегни- рованным ди-2-этилгексилфосфорной кислотой носителем. Проводят окисление америция либо при комнатной температуре смесью персульфата аммония с азотнокислым серебром в течении 5-10 мин или при нагревании только с персульфатом аммония до 80°С в течении 30 мин. На высокой скорости пропускают раствор америция и кюрия через колонку и проводят промывку

-ч со

со

ND

сл

персульфатом аммония для удаления следов кюрия. Сорбированный на колонке америций смывают раствором минеральной кислоты с перекисью водорода. Степень очистки америция сильно зависит от качества обработки окислительной смесью используемой посуды, и, степень выделения америция, очищенного от кюрия, не превышает 95-98%. При использовании варианта жидкостной экстракции ди-2-этилгексил- фосфорной кислотой степень очистки значительно меньше (степень извлечения америция не превышает 20-60%).

Основными недостатками указанного способа являются:

Необходимость использования сильных химических окислителей и комплексо- образующих веществ, поскольку америций (VI) легко восстанавливается ди-2-этилгек- силфосфорной кислотой и устойчив только смешанный комплекс, включающий ион персульфата и ди-2-этилгексилфосфата.

Ограниченная устойчивость персуль- фатных комплексов америция (VI) при контакте с ди-2-этилгексилфосфорной кислотой при низких концентрациях металла. Достаточно эффективное разделение наблюдается при концентрациях америция выше М.

Большинство органических разбавителей, используемых в технологии являются эффективными восстановителями америция (VI).

Низкая скорость и выход америция (VI) при окислении персульфатом в растворе с рН 1. Экстракционное разделение с ди-2- этилгексилфосфорной кислотой наиболее эффективно именно при рН .

Невозможность использования электрохимического окисления америция, т.к. в отсутствии химических окислителей и комп- лексообразующих веществ америций (VI) при контакте с ди-2-этилгексилфосфорной кислотой неустойчив.

Наиболее близким техническим решением к предложенному является устройство для выделения америция, включающее корпус и мембрану, разделяющую его на принимающую и отдающую камеры, и средство для перемешивания. Мембрана инмпрегни- ровзна органикой. Средство для перемешивания выполнено в виде механических стеклянных мешалок. Корпус выполнен из плексиглаза. Это устройство, однако, не обеспечивает проведения электрооокисли- тельных (восстановительных) процессов, что приводит к низкому выходу продукта при выделении америция.

Целью изобретения является упрощение процесса, повышение выхода и чистоты выделяемого продукта.

Поставленная цель достигается тем, что

в способе выделения америция, заключающемся в окислении америция (II) до амери- .ция (VI) и экстракционном извлечении америция (VI) ди-2-этилгексилфосфорной кислотой из кислой среды окисление прово0 дят электрохимически в растворах хлорной, серной или фосфорной кислот концентрацией 0,5-3 М при потенциале 1,7-1,9 В относительно стандартного водородного электрода в ячейке мембранного типа при

5 одновременном экстракционном извлечении образовавшегося америция (VI) через мембрану, представляющую собой блок пористых пленок, импрегнированных 50-80% раствором ди-2-этилгексилфосфорной кис0 лоты в октане, при этом ведут постоянное перемешивание растворов в ячейке со скоростью 0,1-0,2 . Кроме того, устройство для выделения америция, включающее корпус и мембрану, разделяющую его на при5 нимающую и отдающую камеры, и средство для перемешивания снабжено расположенными в отдающей камере электродом-катодом, выполненным в виде платиновой проволоки в стеклянной трубке, вспомога0 тельным электродом и электродом-анодом, выполненным в виде платиновой сетки и закрепленным параллельно мембране на расстоянии (0,05-0,1) И, где И - глубина отдающей камеры, соотношение между удель5 ными площадями электрода-анода и мембраны 0,5-2,5, мембрана выполнена в виде блока пористых пленок, состоящем из двух лавсановых ядерных фильтров с диаметром пор не менее 0,05 мкм и гидрофиль0 ной матрицы с диаметром пор 0,1-0,5 мкм, импрегнированнойди-2-этилгексилфосфор- ной кислотой, и выполненным толщиной 50- 100 мкм, а средство для перемешивания выполнено в виде насоса, соединенного с

5 отдающей и принимающей камерами. Использование принципа совмещения экстракции и редокс-Ироцессов известно и для этой цели разработано ряд устройств. Известна экстра кционно-хроматографическая

0 колонка, в которой графитовый носитель экстрагента одновременно является электродом, Данное техническое решение использовано для разделения ряда трансплутониевых элементов, и, в частно5 сти, выделения беркл ия из суммы трансплутониевых элементов. Основные недостатки его состоят в:

Ограниченном выборе экстрагентов (неэлектролиты хорошо смачивающие графит) и, кроме того, как и в уже описанном способе экстракциейно-хроматографического вы- деления америция органическая фаза является восстанавливающей средой, что не позволяет использовать техническое решение для выделения америция в необычных состояниях окисления.

В процессе работы ячейки устанавливается динамическое равновесие комплексов различных ионных форм америция, которое определяется потенциалами анода и мембраны. Если это равновесие смещено в сторону образования америция (VI), в системе наблюдается перенос ионных форм америция через мембрану. Другие трансплутониевые элементы (кюрий, калифорний) и редкоземельные элементы имеют более высокие потенциалы окисления пар (Ме3+/Ме4 и () и поэтому не извлекаются.

П р и м е р f. Экстракция америция (41i243Am) из раствора, содержащего кюрий Г44-242Ст), калифорний (249Cf), европий ). Исходный раствор - 2М НзР04. Принимающий раствор -2М НМОз. Мембрана - 70% раствор ди-2-этилгексилфосфорной кислоты в октане, импрегнированный на трехслойной матрице: ядерный фильтр - МФЦ-ядерный фильтр. Потенциал анода 1,1 ±0,1 В относительно стандартного ртут- но-сульфатного электрода Концентрация америция (243) - 2,1 10 4 М, кюрия (244) - 1,6- , калифорния (249) - 1 8- М, европия (252) - 1,0 М. Относительное содержание америция, кюрия и калифорния определяли «-спектрометрически. Концентрацию европия определяли по (252) изотопу у -спектрометрически. Установка: соотношение рабочих площадей электрода и мембраны 1:1, объем рабочего раствора равен объему реэкстрагирующего раствора и равен 5 мл, расстояние между электродом и мембраной 0, Нелинейная скорость подачи растворов - 6 СМ/С, (трубопровода - 2 ММ

(см. табл.1).

П р и м е р 2. Экстракция америция А т) из раствора, содержащего кюрий Г42Сгл). Исходный раствор - 1М GCICUOO 3 НзРСМ). Принимающий раствор- 1М HNOa. Мембрана - 30% ди-2-этилгексилфосфор- ной кислоты в октане, импрегнированный на трехслойной матрице ядерный фильтр- МФЦ-ядерный фильтр. Потенциал анода - 1,1 ±0,1 В относительно стандартного ртут- но-сульфатного электрода. Концентрация америция и кюрия М. Относительное содержание определяли у-спектрометри- чески. Установка: трехкамерная ячейка (рис.1), соотношение площадей электрода и мембраны - 1:1, объем рабочего раствора

равен объемам реэкстрагирующих растворов и составляет 5 см , расстояние между электродом и мембраной 0,1 li. линейная скорость подачи растворов - 6 см/с, сЬрубопровода 2 мм (см. табл,2).

На фиг.1 показано устройство, вид сбоку; на фиг.2 - то ж$, вид сверху.

Устройство для выделения америция состоит из двух камер 1,2, выполненных из фторопласта и разделенных сеткой-элект0 родом 3, предохранительной перегородкой 4 и трехслойной матрицей 5: ядерный фильтр (лавсан) - МФЦ (ацетат целлюлоза)-ядерный фильтр (лавсан). Рабочие зоны камер соединены трубопроводами (dTp. 0,2

5 см) с перистальтическим насосом (PPI-05) для перемешивания водных растворов. Окислительная камера содержит стандартный ртутно-сульфатный электрод 6 и отделение для вспомогательного электрода-катода

0 7, выполненного в виде ртеклянной трубки с внутренним диаметром 5 мм с впаенными в нее с одного конца стеклянным фильтром Мг 3-4. В катодном отделении помещается платиновый катод-электрод 8, выполнен5 ный в виде платиновой проволоки, свернутой в спираль d - 0,3 мм. Рабочие камеры 1,2; сетка-электрод 3, предохранительная перегородка 4 и мембрана 5 закрепляется с помощью болтовых соединений.

0 Размеры камер 1,,2 Н, h и h могут быть произвольно изменены, учитывая необходимый объем перерабатываемого раствора. При этом определяющей является величина IL поскольку удельная рабочая поверхность

51

равна at т-. Минимальный размер И зависит от размеров электродов окислительной системы и реально не может быть менее 1 см (ai 1 ).

0 Объем водных растворов можно рассчитать из соотношения:

V fil2h + ./4

где 1тр-длинасоединительного трубопровода;

dip - диаметр трубопровода.

Трубопровод подбирают такого сечения, чтобы была обеспечена необходимая скорость прокачки и объем раствора в трубопроводе был минимальным. Принимая

hteh 1Тр и учитывая, что hteh/v должно быть меньше 10 с где v - производительность перистальтического насоса при заданном диаметре нагне5 тающего трубопровода v vn

4hl2h , ,n получим:-5 10c

dfp. УЛ n УЛ - линейная скорость прокачки.

Например, для объема рабочих камер 5 см3 оптимальным будет dtp 0.20 см. Действительно, максимальная линейная скорость прокачки, которую обеспечивает насос PPt-0,5 при dip 0,2 см составляет vnp ««20 см/с, тогда

4,5 см3

0,04 см2 п - 10 см/с

8с

Мертвый объем трубопровода при ,2 см и длине 10 см составит 0,3 см3, т.е. менее 10% от объема камеры, что не Существенно изменит значение ai.

Устройство работает следующим образом.

Мембрану готовят путем фильтрации через поры трехслойной матрицы раствора ди-2-этилгексилфосфорной кислоты. Закрепляют мембрану, рабочие камеры и электродную систему по схеме указанной на фиг.1. Заливают в камеры 1,2 исходный, содержащий америций и реэкстрактирующий растворы. В катодное отделение 7 заливают исходный раствор, но без америция. Подсоединяют электродную систему к потенци- остату. Включают перистальтический насос для перемешивания водных растворов в обеих камерах. Включают потенцйостат постепенно поднимая потенциал до 0,8-1,2 В относительно электрода сравнения G. Процесс ведут в течение расчетного времени, по окончании которого отбирают растворы из камер 1 и 2.

Ниже приводятся обоснования выбранных условий проведения способа и параметров предлагаемого устройства: обоснование состава отдающего и принимающего растворов; обоснование состава мембранной жидкости и устройства закрепления мембраны; обоснование интенсивности циркуляции отдающего и принимающего водных растворов; обоснование геометрии рабочего электрода и мембраны, а также соотношения их удельных площадей; обоснование толщины слоя водной фазы в окислительной камере между рабочим электродом и мембраной.

Обоснование состава отдающего и принимающего растворов.

, Кинетика окисления и равновесное распределение между формами америция с различными степенями окисления существенно зависит от среды. Как известно, электрохимическое окисление америция до америция (VI) достаточно полно протекает только в растворах фосфорной кислоты, поливольфрамата калия (KwHzWiyOei) и т.д. В растворах минеральных кислот хлорной и азотной возможно окисление америция при

добавках небольших количеств фосфорной кислоты ( М) и при рН 1 (6).

Вместе с тем именно при рН 1 наиболее эффективно происходит разделение парыэлементовIII/VI

ди-2-этилгексилфосфорной кислотой. Поэтому процесс желательно проводить при максимальной возможной кислотности. В табл.3 приведены данные по коэффициентам проницаемости 243Ат и 244Ст в одинаковых условиях ((р 1,8 В) через мембрану (70% ди-2-этилгексилфорная кислота, октан) в зависимости от природы и концентрации минеральных кислот в отдающей и

принимающей фазах. Концентрации америция - , кюрия - 2 М.

Как видно из таблицы, скорость выделения америция с увеличением содержания кислоты в отдающей фазе уменьшается и

при концентрации: ОЗ-4 М становится слишком мала для реального разделения трансплутониевых элементов. При рН отдающего раствора свыше 0,1-0,2 процесс не- достаточно селективен. В качестве

принимающего раствора может служить любая минеральная кислота при концентрации более 1 М, но для предотвращения переноса воды через мембрану, желательно поддерживать активности электролитов в отдающем и принимающем растворах одинаковой.

Обоснование состава мембранной фазы и устройства закрепления мембраны.

В предлагаемом способе мембрана однобременно должна обеспечивать две функции; селективность транспорта определенных ионных форм америция (VI) и восстанавливающей среды для перевода америция (VI) в америций (III). Кроме того,

мембрана должна быть достаточно устойчива, чтобы обеспечивать стабильную работу установки по крайней мере в течении нескольких часов. Поэтому при выборе оптимальнойконцентрации

ди-2-этилгексилфосфорной кислоты, природы разбавителя и толщины мембран необходимо учитывать следующие факторы: устойчивость мембран снижается при уменьшении их толщины; среднее время

пребывания диффундирующего вещества в мембране пропорционально квадрату ее эффективной толщины; среднее время пребывания комплексов америция (VI) в мембране не должно значительно превышать

период его полувосстановления; америций (VI) наиболее устойчив в 100% ди-2-этилгек- силфосфорной кислоте, а большинство обычно применяемых разбавителей резко увеличивает скорость восстановления; скорость переноса через мембрану в обсуждаемой системе пропорциональна концентрации переносчика до 50-80% содержания ди-2-этилгексилфосфорной кислоты в мембране, при дальнейшем повышении концентрации ди-2-этилгексилфосфорной кислоты скорость переноса резко снижается вследствие увеличения вязкости мембранной фазы. Большинство из указанных факторов может быть учтено с помощью известных полуэмпирических уравнений. Решая систему этих уравнений можно определить оптимальную толщину мембраны при заданной концентрации ди-2-этилгексилфосфорной кислоты и типе матрицы, на которой эта мембрана закреплена. Вместе с тем, необходимо отметить, что указанный расчет можно провести только при условии известных коэффициентов массоотдачи в фазах. Коэффициенты массоотдачи со стороны водных фаз определяются гидродинамическими параметрами циркуляции этих растворов. Коэффициент массоотдачи в мембране зависит от типа импрегнирован- ных матриц (их толщины, физико-химических свойств, пористости и диаметра пор). Причем диаметр пор ядерных фильтров должен быть не менее 0,05 мкм, а гидрофильной МФЦ 0,1 мкм. Первое объясняется тем, что при диаметре пор меньше 0,05 мкм резко снижаются коэффициенты диффузии в облегающих пленках, а второй и тем, что при диаметре пор меньше 0,1 мкм в порах матриц МФЦ не развивается турбулентная диффузия в результате чего коэффициенты массоотдачи снижаются на несколько порядков, Коэффициенты массоотдачи для различных типов матриц представлены в табл.4. Проницаемость Am(10 M) через мембраны с 0,1 М ди-2-этилгексилфосфор- ной кислотой из хлорной кислоты (рН 3.0) в 1М хлорную кислоту.

Как видно из табл.2, наибольшие коэффициенты мзссоотдачи имеют свободные мембраны, закрепленные между двумя ядерными фильтрами на гидрофильных матрицах типа МФЦ. Другим преимуществом этих матриц, по сравнению с симметричными однослойными, является то, что их толщину можно по мере надобности изменять, В таблице 3 приведены коэффициенты проницаемости америция через мембраны различной толщины на основе матриц МФЦ в зависимости от концентрации ди-2-этилгек- силфосфорной кислоты в октане, четырех- хлористом углероде и толуоле. Исчерпываемый и принимающий растворы - 2М фосфорная кислота, концентрация америция - 2 М.

В табл.5 представлены коэффициенты проницаемости америция (см/с).

При выборе оптимального состава мембранной фазы необходимо учитывать, что

тонкие матрицы МФЦ 50 мкм достаточно дороги. Кроме того мембраны на их основе неустойчивы, вследствие перепада гидродинамического давления в водных фазах. Матрицы толщиной 50-100 мкм коммерчески доступны, мембраны на их основе устой- чиво работают в течение нескольких месяцев. Как видно из представленных данных, при одинаковой толщине мембраны 100 мкм коэффициенты пропорциональности (Р) максимальны для 50-80% растворов ди-2-этилгексилфосфорной кислоты. Причем в ряду разбавителей значение Р изменяется следующим образом: РССИ Роктан Ртолуол. Однако четыреххлористый углерод весьма летучий рабавитель, что затрудняет приготовление мембран, поэтому наиболее оптимальным в качестве мембранной фазы использовать 50-80% раствор ди-2-этилгексилфосфорной кислоты в октане.

(

Обоснование интенсивности циркуляции отдающего и принимающего водных растворов.

Для повышения интенсивности окйЪле- ния и массообмена необходимо эффективное перемешивание фаз. Поскольку при этом важно соблюдать максимально возможные значения удельных поверхностей

сетки рабочего электрода и мембраны, то перемешивание целесообразно организовывать без существенного увеличения объемов камер. Наиболее эффективной с этой точки зрения является циркуляция водных

фаз с помощью перистальтического насоса, Кроме того отсутствие вращающихся мешалок способствует стабильной работе электродной системы. В табл.6 приведены значения коэффициентов массопереноса

америция через мембрану (раствор ди-2- этилгексилфосфорной кислоты в октане 70%) из 2М фосфорной кислоты в 2М азотную кислоту. Концентрация америция 2 10 М. Диаметр нагнетающего трубопровода 0,2 см. Объем фаз-5 см .

Как видно из табл.6, скорость массопереноса возрастаете увеличением линейной скорости движения фаз только до значений 3-6 см/с. Поэтому в дальнейшем увеличении интенсивности перемешивания нет необходимости,

Основание геометрии рабочего электрода и мембраны, а также соотношения их удельных поверхностей.

Массоперодачу америция в данном случае в первое приближении можно представить как процесс, состоящий из доух последовательных стадий: окисления америция и мэрибранной экстракции, Скорость этих стадий зависит от уделы юй (по отношению к исчерпывамому раствору) поверхности рабочего электрода и мембраны, соответственно. Кроме того, вследствие обратимости мембранного переноси за счет реакции восстановления, зависимость потока от удельной поверхности мембраны имеет экстремальный характер,

Для повышения интенсивности массо- передачи в качестве рабочего электрода ис- пользовали платиновую сетку, расположенную плоскопараллельно на некотором расстоянии от мембрана. Дальнейшее повышение общей площади электрода нецелесообразно, т.к. это не приводит к прямо пропорциональному увеличению потока америция через мембрану при извлечении из хлорной и серной кислот, в которых америций (VI) неустойчив (габл 7). Кроме того, увеличение площади электрода ограничено стенками камеры. Данные таблицы 5 получены для мембраны с 70% ди-2-этил- гексилфосфорной кислотой в октане, Концентрация америция 1,7-10 М. Реэк- страгирующая фаза - 2М азотная кислота. Удельную площадь платиново й сетки определяли по отношению констант скорости окисления Се(1) до Ce(iV) в серной кислоте для Сетки и платинопой пластины, известной площади.

В табл.7 представлена скорость переноса америция при различных площадяхсегки рабочего электрода.

Как видно из таблицы 5 скорость извлечения америция увеличивается не прямо пропорционально площади электрода. Поэтому более целесообразным является использование трехкамерной ячейки,которая состоит из двух зеркально отображенных частей, соотве тствующих ячейке на фмг.1. В последнем случае скорость извлечения в два раза выше, чем при использовании двухкамерой ячейки.

Поскольку, как отмечалось выше, общая скорость процесса лимитируется двумя стадиями, как окисления, так и экстракции, важно определить соотношение между площадями электрода и мембраны. Как видно из табл.7, увеличение площади электрода несколько увеличивает скорость процесса (особенно при извлечении из фосфорной кислоты). Увеличение площади мембраны при постоянной площади электрода также увеличивает скорость массопереноса (удельная скорость при этом постоянна), но

также только до определенной величины (табл.8). Данные получены при постоянной удельной площади .электрода 0,8 . Таким образом, как видно из данных

таблиц 5 и б целесообразно поддерживать соотношение между удельными площадями электрода и мембраны от 0,5 до 2,5.

Обоснование расстояния между электродом и мембраной.

0 , Как показали предварительные эксперименты, скорость извлечения америция при использовании обсуждаемого метода значительно зависит от расстояния между электродом и мембраной. При этом наибо5 лее эффективно оказалось применение электрода, расположенного плоскопараллельно к поверхности мембраны (см.п.4). Причем зависимость потока вещества от величины а имеет экстремальный характер.

0 Сначала при приближении анода к мембране поток возрастает, однако, когда слой жидкости между анодом и мембраной становится слишком тонким для эффективного перемешивания, поток снижается. Как вид5 но из представленных данных в табл.9, полученных при соотношении площадей электродов и мембраны равном 1:1, объем жидкости между анодом и мембраной не должен препышать5-10% от объема водной

0 фазы.

В табл.9 показано влияние расстояния между анодом и мембраной на ее проницаемость

Предлагаемый способ по сравнению с

5 прототипом позволяет проводить выделение и очистку америция в широком интервале различных минеральных кислот и целевого компонента,

В отличие от прототипа окислять амери0 ций можно электрохимически, что позволяет избежать последующей очистки от химических окислителей и комплексообра- зующих веществ. Одним из основных преимуществ способа по сравнению с

5 прототипом является его надежность (за выходом америция можно следить спектрофо- тометрически), что позволяет достигать более высоких степеней очистки и выделения америция.

0

Устройство позволяет проводить одновременно электрохимическрое окисление америция и его экстракционное выделение в степени окисления (VI), что невозможно в

5 экстракционной ячейке прототипа. Одним из основных достоинств устройства является трехслойная конструкция мембраны, которая позволяет достигать значительных эффективных значений массопередачи в мембранной фазе.

Формула изобретения 1. Способ выделения америция, включающий окисление америция (III) до америция (VI), извлечение последнего экстракцией ди- 2-этилгексилфосфорной кислотой из кислой среды, отличающийся тем, что, с целью упрощения процесса, повышения выхода и чистоты выделяемого продукта, окисление ведут электрохимически в растворах хлорной, серной или фосфорной кислоты концентрацией 0,5-3,0 моль при потенциале анода 1,7-1,9 В относительно стандартного водородного электрода в мембранном электролизере и экстракцию ведут через мембрану, выполненную в виде блока пористых пленок импрегнированных 50-80%-ным раствором ди-2-этилгексилфосфорной кислоты в октане, процесс ведут при частоте перемешивания 0,1-0,2 с

-1

2. Устройство для выделения америция, включающее корпус и мембрану, разделяющую его на прижимающую и отдающую камеры, средство для перемешивания, отличающееся тем, что, с целью упрощения процесса, повышения выхода и чистоты выделяемого продукта, устройство

снабжено расположенным в отдающей камере катодом, выполненным в виде платиновой проволоки в стеклянной трубке, вспомогательным электродом и анодом, выполненным в виде платиновой сетки и закрепленным параллельно мембране на расстоянии (0,05-0,1)1, где I - глубина отдающей камеры, отношение между удельными площадями анода и мембраны - 0,5-2,5, мембрана выполнена в виде блока пористых

пленок, состоящего из двух лавсановых ядерных фильтров с диаметров пор не менее 0,05 мкм и гидрофильной матрицы с диаметром пор 0,1-0,5 мкм, импрегниро- ванной ди-2-этилгексилфосфорной кислотой и выполненной толщиной 50-100 мкм, а средство для перемешивания выполнено в виде насоса, соединенного с отдающей и прижимающей камерами.

Использование: извлеч енйё америция в виде америция (VI) из раствора. Сущность изобретения: Америций (III) окисляют в америции (VI) электрохимически1 в кислой среде. Концентрация кислоты 0,5- 3 Мгпотенциал анода 1,7-1.9 В относительно НВЭ Америций (VI) экстрагируют через мембрану в виде блока пористых пленок имгтрегнированных раствором ди-2-этилгексилфос- форной кислоты в октане. Процесс ведут в устройстве, имеющим принимающую и отдающую камеры. Разделены камеры блоком пленок из двух лавсановых ядерных фильтров и гидрофильной матрицы. Катод из платиновой проволоки размещен в отдающей камере. Анод выполнен из платиновой сетки. Имеется также вспомогательный электрод. 2 с.п ф-лы, 2 ил., 7 табл. (Л С

Таблица 1

Таблица 2

РДж, см/с 10 РСт, см/с 1C

-5

,-7

РАт см/с 10 Рст, см/с 10

-5

,-7

РДт, см/с 10 РСт, см/с 10

,-5

-Г

0,5М ИСЮф 1М ПСЮ

1,1

0,8

111

(10 М ПзР04)

31М

0,1 1,7

111 ПСЮф

( Н3Р04) (Ю 3М HjPO) ( Н3Р04)

HZSO

511

0,18

0,12

H2S04

-J

со

со

го

СП

0,5 21,2

3,1

НСЮ4

111 НС104

5,6

1,7

1М

5,3 1,7

жо,

от

Таблица 4

Таблица 5

Таблица 6

4

насосу

/

354

Таблица 7

Таблица 8

Таблица 9

6- S

/У Л0/77еЩЈ/0СЯ &Л7у

8

1