СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВЫХ БЕНЗИНОВЫХ ФРАКЦИЙ Российский патент 1995 года по МПК C10G35/95 

Изобретение относится к способам получения неэтилированных высокооктановых бензиновых фракций из углеводородного сырья, выкипающего в области температур кипения бензинов. Сырьем процесса могут быть прямогонные бензиновые фракции нефтей и газовых конденсатов, риформаты и рафинаты риформинга, вторичные и газовые бензины, конденсаты попутных газов и т.п.

Высокооктановые неэтилированные бензины производят путем компаундирования базовых бензинов (прямогонные бензины, бензины каталитического крекинга и т.д.) с высокооктановыми компонентами (риформатами, алкилатами и т. д. ), т.е. путем смешения компонентов, полученных различными процессами нефтепереработки [1] Технология получения каждого из них довольно сложна, поэтому в последнее время интенсивно разрабатывают способы, позволяющие получать высокооктановые бензины одним каталитическим процессом. В настоящее время для этих целей разрабатывают катализаторы, приготовленные на основе цеолитов со структурой ZSM-5, -11, позволяющие перерабатывать различное углеводородное сырье.

Известны способы превращения углеводородного сырья С₂-С₁₂ в высокооктановые бензиновые фракции или в их высокооктановые компоненты в среде водородсодержащего газа. Согласно этих способов переработку углеводородов проводят в интервале температур реакций 100-700^оС, давлений 0,1-11 МПа на катализаторах, приготовленных на основе цеолитов типа ZSM, в т.ч. ZSM-5, -11 и в т.ч. модифицированных элементами I-VIII групп или фторидами различных элементов. Общим недостатком данных способов и их аналогов является большая удельная потребность в катализаторе, т.е. большое количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы сырья, а в некоторых случаях низкие выходы и низкие октановые числа получаемых бензинов.

Существуют безводородные способы переработки углеводородных фракций, выкипающих в области температур кипения бензина, в высокооктановые бензины и их компоненты. Согласно данных способов превращение сырья на катализаторе в целом проводят в интервале температур реакций 200-815^оС и давлений 0,1-7 МПа. Катализаторы готовят на основе цеолитов типа ZSM, в т.ч. ZSM-5, -11, и, кроме того, они могут быть модифицированы элементами I-VIII групп или содержать цеолиты типа Х и Y. Общим недостатком данных способов является большое количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы сырья, а в некоторых случаях:
относительно низкие выходы бензиновых фракций;
незначительное повышение октановых чисел бензинов;
применение высоких температур реакций;
сложность приготовления катализатора;
получение высокооктанового компонента бензина, а не бензина.

Для повышения выхода и октанового числа бензинов применяют комбинированные способы переработки углеводородного сырья, сочетающие несколько стадий: как каталитических, так и стадий фракционирования. Например, известен способ повышения октановых чисел вторичных бензинов [2] согласно которому бензин процесса Фишера-Тропша фракционируют с выделением фракций С₅-С₆ и С₇₊. Фракцию С₇₊ в одной реакционной зоне подвергают гидрированию на Al-Co-Mo катализаторе, а фракцию С₅-С₆превращают в другой реакционной зоне при температуре 165-260^оС и давлении 4,2-4,9 МПа на катализаторе, содержащем цеолиты типа ZSM-5, -11, -12, -21, -35, -38. Жидкие продукты контактирования обеих реакционных зон смешивают и фракционируют с выделением бензина фр. С₅- 205^оС и остаточной фракции > 205^оС. В результате осуществления описанного способа возможно повышение октановых чисел бензинов от 84 до 91,5 ММ. Основными недостатками данного способа являются применение двух принципиально различных типов катализаторов и большая удельная потребность в катализаторе.

Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемому эффекту является способ повышения октановых чисел бензинов каталитического крекинга [3] Согласно выбранного прототипа исходное сырье фракционируют с выделением фракций С_6- и С₇₊. Фракцию С₇₊ (имеющую октановое число ниже, чем для исходного сырья) подвергают контактированию при температуре 204-426^оС и давлении до 7 МПа с катализатором, приготовленным на основе цеолита ZSM-5 или ZSM-8, в т.ч. модифицированным элементами II, VI, VII и VIII групп. Продукты контактирования фракционируют с выделением углеводородных газов С₁-С₃ и фракции С₄₊, которую компаундируют с фракцией С_6- (имеющей октановое число выше, чем для исходного сырья). Основными недостатками прототипа являются:
незначительное (на 0,9-1,7 пунктов) повышение октанового числа бензина;
относительно высокая удельная потребность в катализаторе, т.е. большее количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья;
для некоторых видов углеводородного сырья данный способ не работоспособен, так как существуют углеводородные фракции (например, риформаты), в которых легкая часть (фр. < 82^оС) имеет меньшие октановые числа, чем тяжелая составляющая (т.е. фр. > 82^оС).

Целью изобретения является снижение необходимого для переработки единицы массы сырья количества катализатора, характеризуемого отношением массы катализатора к массе перерабатываемого за единицу времени сырья, а также увеличение выхода и октанового числа получаемых бензиновых фракций.

Поставленная цель достигается следующим образом. Углеводородное сырье, выкипающее в области температур кипения бензинов, подвергают ректификации с выделением из него и/или гексановой, и/или гептановой, и/или октановой, и/или нонановой фракций, и/или тяжелой бензиновой фракции. Выделенные фракции смешивают (в любом сочетании друг с другом) и подвергают контактированию при повышенных температурах и избыточном давлении с цеолитсодержащим катализатором. Возможно осуществление стадии контактирования сырья с катализатором в среде водородсодержащего газа. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Бензиновую фракцию смешивают с фракцией сырья, оставшейся после выделения указанных фракций, с получением целевой высокооктановой бензиновой фракции.

Выделяемые при фракционировании сырья гексановая, гептановая, октановая и нонановая фракции выкипают не менее чем на 50% в следующих интервалах температур: гексановая 65-75^оС, гептановая 95-105^оС, октановая 120-130^оС, нонановая 145-155^оС, а тяжелая бензиновая фракция выкипает не менее чем на 70% при температурах выше или 95^оС, или 120^оС, или 145^оС. При этом, в случае выделения из сырья тяжелой бензиновой фракции > 95^оС, из него выделяют гексановую фракцию; при выделении тяжелой бензиновой фракции > 120^оС из сырья выделяют и/или гексановую, и/или гептановую фракции; при выделении тяжелой бензиновой фракции > 145^оС из сырья выделяют и/или гексановую, и/или гептановую, и/или октановую фракции. Выбор выделяемых для контактирования с катализатором фракций определяется исходя из их содержания в исходном сырье, а также составом и свойствами исходного сырья. Контактирование выделенных фракций с катализатором осуществляют в интервале температур реакции 300-480^оС (лучше 320-460^оС) и в интервале давлений 0,2-4 МПа (лучше 0,5-4 МПа). В процессе применяют катализаторы, приготовленные на основе цеолитов со структурой ZSM-5 или ZSM-11, в т.ч. модифицированные элементами I, II, III, IV, V, VI и VIII групп периодической системы элементов. Катализаторы готовят известными способами.

Отличительными признаками изобретения являются:
фракционирование сырья с выделением и/или гексановой, и/или гептановой, и/или октановой, и/или нонановой фракций, и/или тяжелой бензиновой фракции с последующим их смешиванием и контактированием с катализатором;
использование цеолитов со структурой ZSM-11;
возможность проведения процесса в среде водородсодержащего газа.

Основными преимуществами предлагаемого способа являются:
меньшее количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья;
большие выходы и большие октановые числа бензиновых фракций;
возможность переработки углеводородного сырья различного вида.

Существенность предлагаемого способа и достигаемого эффекта подтверждается приведенными примерами.

П р и м е р 1 прототип. Бензин каталитического крекинга с октановым числом ОЧ 92,2 ИМ фракционируют с выделением 31,1 мас. (36,7 об.) фракции С_6- с температурой конца кипения 82^оС и с ОЧ 97 ИМ и 68,1 мас. (63 об.) фракции С₇₊ с температурой начала кипения 82^оС с ОЧ 90,7 ИМ. Фракцию С₇₊ подвергают контактированию при температуре реакции 373^оС, давлении 3,5 МПа и объемной скорости подачи жидкого сырья 1,3 ч^-1 с катализатором цеолитом H-ZSM-5. В результате контактирования образуется (мас. на фр. С₇₊): 0,9% углеводородных газов С₁-С₃ и 98,8% жидкой фракции С₄₊ (т.е. включая сжиженные бутаны) с ОЧ 93,2 ИМ, которую смешивают с фракцией С_6- с получением целевой бензиновой фракции с ОЧ 93,3 ИМ и с выходом на исходное сырье 99,1 об.

П р и м е р ы 2-5. Аналогичны примеру 1. Модельную углеводородную фракцию 36-170^оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С₅ 5, С₆ 15, С₈ 20, С₉ 20), 20% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С₇ 15, С₉ 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧ_р 34 ММ, разделяют с выделением 20 мас. фракции С_6- (фр. 36-72^оС с ОЧ_р 35 ММ) и 80% фракции 72-170^оС. Фракцию 72-170^оС подвергают контактированию при температуре реакции Т_р, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором, содержащим 70 мас. цеолита со структурой ZSM-5 состава 0,03 Na₂O ˙ Al₂O₃ ˙ 0,3Fe₂O₃ ˙ 86SiO₂, 30% Al₂O₃ и модифицированным 3% La³⁺. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Бензиновую фракцию (составы и рассчитанные из них октановые числа приведены в табл.2) смешивают с фракцией С_6-, выделенной из сырья для получения целевого продукта. Необходимое для обеспечения процесса переработки единицы массы исходного сырья количество катализатора (W) составляет 0,4 кг катализатора/кг сырья. Условия проведения процесса, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и ОЧ_р целевых бензиновых фракций приведены в табл.1.

Примеры 6-21 иллюстрируют предлагаемый способ.

П р и м е р ы 6-7. Модельную углеводородную фракцию 36-170^оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С₅ 5; С₆ 15; С₈ 20; С₉-20), 20% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С₇ 15, С₉ 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧ_р 34 ММ, подвергают ректификации с выделением 20 мас. октановой и 20% нонановой фракций. Оставшаяся фракция сырья (60 мас.) выкипает в пределах 36-170^оС, имеет ОЧ_р79 ММ и содержит 34 мас. н-парафинов, 33% изопарафинов и 33% ароматических углеводородов; октановая фракция на 95% выкипает в интервале 120-130^оС; 95% нонановой фракции выкипает в интервале 145-155^оС. Октановую и нонановую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Т_р, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и бензиновой фракции (состав жидких продуктов и их расчетные октановые числа приведены в табл. 2). Жидкую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья для получения целевого продукта. Условия процесса, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1. Применяемый катализатор содержит 70 мас. цеолита со структурой ZSM-5, состава 0,03 Na₂O ˙ Al₂O₃ ˙ 0,3Fe₂O х х86SiO₂, 30% Al₂O₃ и модифицирован 3% La³⁺. Количество катализатора (W), необходимое для обеспечения переработки единицы массы исходного сырья, составляет W0,2 кг катализатора/кг сырья.

П р и м е р ы 8,9. Аналогичны примеру 6. Модельную углеводородную фракцию состава и свойств, приведенных в примере 6, подвергают ректификации с выделением 15 мас. гексановой, 20% октановой и 20% нонановой фракций. Оставшаяся фракция сырья (45 мас.) выкипает в пределах 36-170^оС, имеет ОЧ_р 97 ММ и содержит 12 мас. н-парафинов, 44% изопарафинов и 44% ароматических углеводородов; гексановая фракция на 95% выкипает в интервале 65-75^оС; 95% октановой фракции выкипает в интервале 120-130^оС; 95% нонановой фракции выкипает в интервале 145-155^оС. Гексановую, октановую и нонановую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Т_р, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором примера 6. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции, которую смешивают с оставшейся сырьевой фракцией для получения целевого бензина. Условия проведения процесса, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1, составы и ОЧ_ржидких продуктов контактирования приведены в табл. 2. Количество катализатора W, необходимое для процесса переработки единицы массы исходного сырья, составляет W ≃ 0,23 кг катализатора/кг сырья.

П р и м е р ы 10, 11. В качестве сырья используют модельную углеводородную фракцию 36-115^оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С₅ 10; С₆ 20; С₇ 30), 30% изопарафинов (2,2-диметилпентан), 10% ароматических (толуол) и имеющую расчетное октановое число ОЧ_р 50 ММ. По примеру 10 исходное сырье подвергают ректификации с выделением 20 мас. гексановой фракции, на 90% выкипающей в интервале 65-75^оС; оставшаяся фракция сырья (80 мас.) выкипает в пределах 36-115^оС и имеет ОЧ_р 55 ММ. По примеру 11 исходное сырье подвергают ректификации с выделением 30 мас. гептановой фракции, на 90% выкипающей в интервале 95-105^оС; оставшаяся фракция сырья (70 мас.) выкипает в пределах 36-115^оС и имеет ОЧ_р 71 ММ. Выделенную из сырья фракцию подвергают контактированию при Т_р 380^оС, давлении Р 1,5 МПа и массовой скорости подачи сырья g 2 ч^-1 с катализатором в присутствии водорода мольное отношение H₂/CH 10. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Полученную бензиновую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья для получения целевого продукта. Используемый катализатор содержит 40 мас. Al₂O₃ и 60% цеолита ZSM-5 состава 0,02Na₂O ˙ Al₂O₃ ˙ 0,3 Ga₂O₃ ˙ 0,1Fe₂O₃ ˙ 88SiO₂. Условия проведения процесса, выходы продуктов контактирования и целевых продуктов, расчетные октановые числа бензиновых фракций приведены в табл.1. Составы жидких продуктов контактирования, их ОЧ_р приведены в табл.3. Количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья, составляет 0,1 и 0,15 кг катализатора/кг сырья соответственно по примерам 10 и 11.

П р и м е р ы 12-14. Модельную углеводородную фракцию состава и свойств, приведенных в примере 10, подвергают ректификации с выделением 20 мас. гексановой фракции и 30% гептановой фракций. Оставшаяся фракция сырья (50 мас. ) выкипает в пределах 36-115^оС и имеет ОЧ_р89 ММ; гексановая фракция на 90% выкипает в интервале 65-75^оС; гептановая фракция на 90% выкипает в интервале 95-105^оС. Гексановую и гептановую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Т_р, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором в присутствии водорода молярное отношение H₂/CH 10. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Выделенную из продуктов контактирования бензиновую фракцию смешивают с оставшейся сырьевой фракцией для получения целевого продукта высокооктановой бензиновой фракции. Условия осуществления процесса, номера используемых катализаторов, выходы продуктов контактирования и целевых продуктов, расчетные октановые числа бензиновых фракций приведены в табл. 1, составы катализаторов в табл.2. Составы жидких продуктов контактирования и их ОЧ_р приведены в табл.3. Количество катализатора, необходимое для процесса переработки единицы массы исходного сырья, составляет 0,25 катализатора/кг сырья.

П р и м е р ы 15, 16. Модельную углеводородную фракцию 36-170^оС, содержащую 65 мас. н-парафинов (С₅ 5; С₆ 15; С₇ 10; С₈ 20; С₉ 15), 15% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С₇ 5; С₈ 10; С₉- 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧ_р 32 ММ, подвергают ректификации с выделением 15 мас. гексановой, 20% октановой и 20% тяжелой бензиновой фракции. Оставшаяся фракция сырья (45 мас.) имеет ОЧ_р 62 ММ и выкипает в интервале 36-145^оС; гексановая фракция на 90% выкипает в интервале 65-75^оС; октановая фракция на 90% выкипает в интервале 120-130^оС; тяжелая бензиновая фракция выкипает в интервале 135-170^оС, при этом 90% фракции выкипает выше 145^оС. Гексановую, октановую и тяжелую бензиновую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Т_р, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g с катализатором в присутствии водорода мольное отношение H₂/CH10. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и бензиновой фракции. Бензиновую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья с получением целевого продукта высокооктановой бензиновой фракции. Условия процесса приведены в табл.1, составы катализаторов в табл.2, составы жидких продуктов в табл.3.

П р и м е р ы 17, 18. Модельную углеводородную фракцию 36-170^оС, содержащую 60 мас. н-парафинов (С₅ 5; С₆ 15; С₈ 20; С₉ 20), 20% изопарафинов (изооктан), 20% ароматических (С₇ 15, С₉ 5) и имеющую расчетное октановое число ОЧ_р 34 ММ, подвергают ректификации с выделением 15 мас. гексановой и 45% тяжелой бензиновой фракций. Оставшаяся фракция сырья (40 мас.) выкипает в пределах 36-120^оС, имеет ОЧ_р 96 ММ и содержит 13 мас. н-парафинов, 50% изопарафинов и 37% ароматических углеводородов; гексановая фракция на 90% выкипает в интервале 65-75^оС; тяжелая бензиновая фракция выкипает в интервале 120-170^оС, при этом 95% фракция выкипает выше 120^оС. Гексановую и тяжелую бензиновую фракции смешивают и подвергают контактированию с катализатором при температуре реакции Т_р, давлении Р и массовой скорости подачи сырья g. Продукты контактирования разделяют с выделением углеводородных газов и бензиновой фракции (состав жидких продуктов и их расчетные октановые числа приведены в табл. 3). Жидкую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья для получения целевого продукта. Условия процесса, составы катализаторов, выходы продуктов контактирования (на сырье контактирования), выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1.

П р и м е р 19. Аналогичен примеру 6. Рафинат процесса риформинга углеводородная фракция 35-150^оС с ОЧ_р 63 ММ, состава, приведенного в табл.4, подвергают ректификации с выделением 19,7 мас. гексановой фракции и 13,8% гептановой фракции. Оставшаяся фракция сырья (66,5 мас.) имеет расчетное октановое число ОЧ_р 74 ММ и выкипает в пределах 35-150^оС; гексановая фракция имеет ОЧ_р 48 ММ и выкипает в пределах 60-85^оС, при этом ≈ 50% фракции выкипает в интервале 65-75^оС; гептановая фракция имеет ОЧ_р31 ММ и выкипает в пределах 90-115^оС, при этом ≈ 50% фракции выкипает в интервале 95-105^оС; составы фракций приведены в табл.4. Гексановую и гептановую фракции смешивают и подвергают контактированию при Т_р 420^оС, Р 1 МПа и g 3,0 ч^-1 с катализатором. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции (56,8% и 43,2% соответственно на сырье контактирования). Жидкую фракцию, имеющую ОЧ_р86 ММ, смешивают с оставшейся фракцией сырья с получением 80,9% (на исходное сырье) целевого продукта бензиновой фракции с ОЧ_р 76 ММ. Применяемый катализатор содержит 70 мас. цеолита со структурой ZSM-11, состава 0,3Na₂O ˙ Al₂O₃ x x120SiO₂ 30% Al₂O₃ и модифицирован 0,1% Pd^o. Составы выделяемых и получаемых фракций приведены в табл.4.

П р и м е р ы 20-21. Аналогичны примеру 17. Рафинат процесса риформинга углеводородную фракцию 35-150^оС с ОЧ_р 63 ММ, состава, приведенного в табл.5, подвергают ректификации с выделением 19,7 мас. гексановой фракции и 25,7% тяжелой бензиновой фракции. Оставшаяся фракция сырья (54,6%) имеет ОЧ_р 73 ММ; гексановая фракция имеет ОЧ_р 48 ММ и выкипает в пределах 60-85^оС, при этом 50% фракции выкипает в интервале 65-75^оС; тяжелая бензиновая фракция имеет ОЧ_р 54 ММ и выкипает в пределах 85-150^оС, при этом 70% фракции выкипает выше 95^оС; составы фракций приведены в табл.5. Гексановую и тяжелую бензиновую фракции смешивают и подвергают контактированию при температуре реакции Т_р, давлении Р и массовой скорости подачи g с катализатором. Продукты реакции разделяют с выделением углеводородных газов и жидкой бензиновой фракции. Жидкую фракцию смешивают с оставшейся фракцией сырья с получением целевого продукта высокооктановой бензиновой фракции. Условия проведения процесса, номера катализаторов, выходы продуктов контактирования, выходы и расчетные октановые числа целевых бензиновых фракций приведены в табл.1, составы катализаторов в табл.2. Составы получаемых фракций и целевых продуктов приведены в табл.5.

Таким образом из приведенных примеров и данных таблиц следует, что в случае реализации предлагаемого способа возможно получение бензиновых фракций (при одинаковых их выходах по сравнению с прототипом) с большими октановыми числами (на 3-5 пунктов), чем по прототипу (см. примеры 2 и 6; 3 и 7; 4 и 8; 5 и 9). При получении бензиновых фракций с одинаковыми октановыми числами выход бензина по предлагаемому способу выше, чем по прототипу (см. примеры 5 и 8). При этом количество катализатора, необходимое для переработки единицы массы исходного сырья, в 1,7-2 раз и более ниже, чем в случае реализации процесса аналогично прототипа (см. примеры 2-5 и 6-9). Дополнительным преимуществом предлагаемого способа является и то, что при получении бензиновых фракций с одинаковыми октановыми числами предлагаемым способом возможно осуществление процесса при более низких температурах реакции, чем аналогично прототипа (см. примеры 5 и 8).

Использование: в нефтехимии, в частности в способах переработки углеводородного сырья. Сущность изобретения: способ предусматривает ректификацию углеводородного сырья с получением и/или гексановой, и/или гептановой, и/или октановой, и/или нонановой, и/или тяжелой бензиновой фракции, которые контактируют с катализатором на основе цеолита типа ZSM, в том числе ZSM-5, в том числе модифицированного элементами второй, шестой и восьмой групп Периодической системы. Продукты контактирования разделяют на газообразные и жидкие. Последние смешивают с оставшейся фракцией сырья. При ректификации выделяют указанные фракции, выкипающие не менее чем на 50 об. в интервалах температур: 65 75, 95 105, 120 130, 145 150°С, и тяжелую бензиновую фракцию, выкипающую не менее чем на 70% при температуре выше или 95, или 120, или 145°С. Контактирование проводят при 300 - 480°С, давлении 0,2 0,4 МПа, возможно в среде водосодержащего газа. 5 з. п. ф-лы, 5 табл.

1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВЫХ БЕНЗИНОВЫХ ФРАКЦИЙ из выкипающего в области температур кипения бензинов углеводородного сырья путем его ректификации с выделением фракций, контактирования последних при повышенных температурах и избыточном давлении с катализатором на основе цеолитов типа ZSM, в том числе ZSM=5, в том числе модифицированных элементами II, VI и VIII групп, с последующим разделением продуктов контактирования на газообразные и жидкие, смешением жидких продуктов с оставшейся фракцией сырья, отличающийся тем, что при ректификации из исходного сырья выделяют и/или гексановую, и/или гептановую, и/или октановую, и/или нонановую, и/или тяжелую бензиновую фракцию с последующим смешением выделенных фракций и направлением на контактирование с катализатором полученной смеси. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при ректификации выделяют гексановую, гептановую, октановую и нонановую фракции, выкипающие не менее, чем на 50 об. соответственно в интервалах температур 65-75, 95-105, 120-130, 145-150^oС и тяжелую бензиновую фракцию, выкипающую не менее, чем на 75 об. при температуре выше или 95, или 120, или 145^oС. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют катализатор на основе цеолита типа ZSM=11. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют катализатор, модифицированный элементами I, III, IV и V групп. 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что контактирование проводят при температуре 300-480^oС и давлении 0,2-4,0 МПа. 6. Способ по п.1, отличающийся тем, что контактирование проводят в среде водородсодержащего газа.