СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ СПЛАВОВ Российский патент 1997 года по МПК G01N23/20 

Описание патента на изобретение RU2072514C1

Изобретение относится к метрологии (контрольно-измерительной технике) и может быть использовано для неразрушающего контроля, например, дисков газотурбинных двигателей из жаропрочных никелевых сплавов при определении остаточного ресурса их долговечности.

Известен способ определения остаточного ресурса долговечности деталей из никелевых сплавов, включающий рентгенографическое измерение параметра, зависящего от наработки деталей, нахождение его функциональной зависимости от времени службы детали и определение остаточного ресурса по результатам измерений параметра на начальной (испытательной) стадии детали.

Недостатком его является недопустимо низкая точность определения остаточного ресурса долговечности деталей из никелевых жаропрочных сплавов при повышенных температурах.

Достигаемым техническим результатом при использовании предложенного способа является существенное повышение точности измерений, позволяющее с необходимой достоверностью определить остаточный ресурс деталей.

Технический результат достигается тем, что производят предварительную рентгеновскую съемку в режиме ω-сканирования деталей и определяют относительный коэффициент N нерегулярности рентгеновского спектра при испытании деталей вплоть до разрушения, находят по полученным данным базовую зависимость N = f(τ) от времени τ наработки, определяют величину tкр критической долговечности, затем рентгенографируют контролируемую деталь, определяют соответствующую полученным данным величину Nх, с помощью базовой зависимости находят величину τн и определяют остаточный ресурс детали τост= τкрx.
На фиг. 1 показана схема определения коэффициента нерегулярности рентгеновского спектра R по рентгенограммам с геометрией ω-сканирования; на фиг. 2 участки рентгенограмм в режиме q 20, демонстрирующие одинаковую ширину дифракционных линий для материала исходного диска (а) и разрушенного в процессе эксплуатации диска (б); на фиг.3 рентгенограмма в режиме w-сканирования материала исходного диска (a), дисковое поле наработки 1100 ч (б); на фиг.4 схема рентгеновской съемки в режиме w-сканирования; на фиг.5 схема формирования рентгенограмм в режиме w-сканирования для крупнозернистой нефрагментированной (а) и фрагментированной (б) структуры; на фиг.6 вариант базовой зависимости коэффициента нерегулярности рентгеновского спектра от времени наработки.

При детальном описании поврежденного способа будет опущен ряд вспомогательных подложек, общеизвестных из опубликованных источников. Подробно будут изложены только отличительные особенности способа, в числе которых то, что производят предварительную периодическую через интервалы времени, взаимосвязанные с необходимой точностью измерений, рентгеновскую съемку в режиме w-сканирования деталей в процессе наработки, например в газотурбинных двигателях. На основе проводимых измерений определяют относительный коэффициент N нерегулярности рентгеновского спектра
N = (Ro-R)/Ro,
где вспомогательный параметр нерегулярности рентгеновского спектра, I интенсивность линий (пиков) спектра, ω угловой параметр сканирования (угол поворота образца относительно оси гопиометра), n количество интервалов измерений интенсивности рентгеновского спектра,
n = (ωn-ω)/ωo,
где ωo и ωn начальный и конечный углы поворота образца соответственно, Δω интервал измерения, выбираемый в зависимости от требуемой точности в пределах 10-600.

Фиг.1-5 наглядно демонстрируют схему определения коэффициента нерегулярности рентгеновского спектра, участки рентгенограмм, демонстрирующие основные их особенности в зависимости от процессов, происходящих в материале деталей в ходе их наработки, схему рентгеновской съемки в режиме w-сканирования.

Измерение зависимости (R0-R)/R0 от времени t наработки деталей производят при их испытаниях вплоть до разрушения, после чего на основе полученных данных после их статической обработки и обобщения находят базовую зависимость N = f(τ).
Как показали результаты исследований, область преимущественно получаемых базовых зависимостей (фиг.6) можно в обобщающем виде охарактеризовать функциональной зависимостью: N = Aτa+Bτb, где А, с-1, α, B, c-1, b - параметры, получаемые в результате статической обработки и обобщения экспериментальных данных и выбираемые в пределах:

Затем определяют величину τкр критической долговечности по отношению к времени τразр., предельной долговечности деталей до их разрушения исходя из условия τкр= Ktразр., где характеризующий величину запаса надежности коэффициент К выбирают в пределах 0,7≅K≅0,8 в соответствии со статической достоверностью зависимости N от τи и заданной величиной доверительного интервала.

После предварительного получения базовой зависимости (фиг.6) рентгенографируют контролируемую деталь и определяют соответствующую полученным данным величину Nх. С помощью базовой зависимости (фиг.6) N = f(τ) находят величину наработки τк, соответствующую Nх, и определяют искомый остаточный ресурс детали τост= τкрx.
В связи с тем, что примеры практического осуществления предложенного способа отличаются друг от друга только численными значениями количественных параметров, а описательная информация общая для всех примеров отражена в формуле изобретения и изложена в описании, многократно повторять ее в примерах нет необходимости. Поэтому описание примеров целесообразно свести в следующую сопоставляющую их таблицу.

Погрешности метода оценки остаточного ресурса ε оценивается по отношению дисперсии измеряемых параметров R, B и dRB соответственно к относительной величине интервала измерения параметров R и B в момент разрушения и в исходном состоянии
ΔR = Ro-R Ro/Ro,
ΔB = Bразр-Bo/Bo,
Окончательно получим: ε1= δR/ΔR для предлагаемого способа и ε2= δB/ΔB для прототипа (см. таблицу).

Значения погрешностей, приведенные в таблице, получены на основе статической обработки, анализа и обобщения экспериментально полученных и известных данных, исходя из критерия приближения погрешности предложенного способа и прототипа (соответственно ε1= 0,16 и ε2= 0,20) при нормальной температуре.

При повышении температуры эксплуатации материала величины ΔB и, соответственно, ε2 для прототипа резко повышаются, а при температурах >750oC приобретают отрицательные значения вследствие уменьшения ширины линий при этих условиях эксплуатации, что приводит к невозможности достижения указанного выше результата.

В заключение целесообразно отметить, что применение предложенного способа не ограничивается только указанной в описании областью, а он может быть использован для различных целей в других областях науки и техники.

Похожие патенты RU2072514C1

название год авторы номер документа
СПОСОБ РЕНТГЕНОСТРУКТУРНОГО КОНТРОЛЯ ДЕТАЛЕЙ ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ 2015
  • Яблокова Наталья Александровна
  • Яблоков Алексей Владимирович
  • Берестевич Артур Иванович
  • Кочетков Владимир Андреевич
  • Портер Александр Маркович
RU2623838C2
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРОВОДНОЙ ПРОВОЛОКИ 1994
  • Скачков О.А.
  • Филин С.А.
RU2072287C1
СПОСОБ ОБРАБОТКИ ИЗДЕЛИЙ 1995
  • Куманин В.И.
  • Чеховой А.Н.
  • Кондарь А.И.
RU2122589C1
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РЕСУРСА ЛОПАСТЕЙ НЕСУЩЕГО ВИНТА ВЕРТОЛЕТА С ПОЛЫМ МЕТАЛЛИЧЕСКИМ ЛОНЖЕРОНОМ И СИСТЕМОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ ПОВРЕЖДЕНИЯ ЛОНЖЕРОНА И СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ ПОЛЕТОМ ВЕРТОЛЕТА С ТАКИМИ ЛОПАСТЯМИ 1998
  • Гинзбург Б.С.
  • Екименков Л.Н.
  • Райхер В.Л.
  • Сеник В.Я.
  • Шнуров З.Е.
RU2138035C1
СПОСОБ ДИАГНОСТИКИ СОСТОЯНИЯ МЕЖТРУБНОГО ПРОСТРАНСТВА НЕФТЯНЫХ ДОБЫВАЮЩИХ СКВАЖИН И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 2001
  • Семенчук В.Е.
  • Гаус П.О.
  • Налимов Г.П.
  • Лавров В.В.
RU2199005C1
СПОСОБ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ГЕТЕРОФАЗНЫХ СИСТЕМАХ 1992
  • Боронин А.И.
  • Брежнев В.Н.
RU2045058C1
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КРИТИЧЕСКОЙ СТЕПЕНИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ В МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СПЛАВАХ 1997
  • Колеров О.К.
  • Гречников Ф.В.
  • Логвинов А.Н.
  • Арышенский В.Ю.
RU2133027C1
СПОСОБ КОНТРОЛЯ ПАРАМЕТРОВ ПЛЕНОЧНОГО ПОКРЫТИЯ В ПРОЦЕССЕ ИЗМЕНЕНИЯ ТОЛЩИНЫ ПЛЕНКИ НА ПОДЛОЖКЕ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 1995
  • Михайлов И.Ф.
  • Пинегин В.И.
  • Бабенко И.Н.
  • Слепцов В.В.
  • Баранов А.М.
RU2087861C1
СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ МОДУЛИРОВАННОЙ ПОМЕХИ 2000
  • Кучин Валерий Павлович
  • Архипов Н.И.
RU2174237C1
Способ определения ресурса материалов 1990
  • Куров Игорь Евгеньевич
  • Гуревич Марк Иосифович
  • Гришин Владимир Анатольевич
SU1718068A1

Иллюстрации к изобретению RU 2 072 514 C1

Реферат патента 1997 года СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ СПЛАВОВ

Использование: для неразрушающего контроля, например, дисков газотурбинных двигателей из жаропрочных никелевых сплавов при определении остаточного ресурса их долговечности в интервале температур 20-1100 град. Сущность изобретения: производят периодическую рентгеновскую съемку выбранного отражения (h и l) на дифрактометре при неподвижном источнике и детекторе и повороте образца вокруг оси гониометра и определяют относительный коэффициент N нерегулярности рентгеновского спектра при испытании деталей вплоть до разрушения. Находят по полученным данным базовую зависимость N = f(τ) времени τ наработки и определяют величину tкр критической долговечности. Затем рентгенографируют контролируемую деталь и определяют соответствующую полученным данным величину Nx. С помощью базовой зависимости находят величину τx, соответствующую Nx и определяют остаточный ресурс детали τост= τкрx.. 6 ил., 1 табл.

Формула изобретения RU 2 072 514 C1

Способ определения остаточного ресурса долговечности деталей из сплавов, работающих при повышенных температурах, включающий рентгенографическое измерение параметра, зависящего от выработки деталей, нахождение его функциональной зависимости от времени службы детали и определение остаточного ресурса по результатам сопоставления параметра, измеренного на контролируемой детали на стадии ее эксплуатации, с ранее полученной функциональной зависимостью, отличающийся тем, что в качестве параметра, зависящего от наработки деталей, используют коэффициент N(Ro R)/Ro нерегулярности рентгеновского спектра I(ω), полученного при съемке деталей, осуществляемой при повороте ω образца вокруг главной оси гониометра и при неподвижных источнике и детекторе для выбранного дифракционного отражения (hkl), где
вспомогательный параметр,
Ro значение параметра R, соответствующее исходному состоянию детали без наработки,
Ii интенсивность отражения, соответствующая углу ωi поворота образца,
количество интервалов измерения интенсивности I рентгеновского спектра, выбираемое в зависимости от требуемой точности измерений в пределах 10 600,
wo и ωn начальное и конечное значения угла поворота образца соответственно,
Δω интервал измерения, равный Dw = ωi+1i,
при этом нахождение зависимости N от времени τ наработки деталей осуществляют при их испытаниях вплоть до разрушения, на основе полученных данных после их статистической обработки и обобщения находят базовую зависимость N = f(τ), определяют величину τкр критической долговечности по отношению ко времени τразр. предельной долговечности деталей до их разрушения из условия τкр= kτразр., где характеризующий величину запаса надежности коэфициент k выбирают в пределах 0,7 ≅ k ≅ 0,8 в соответствии с статистической достоверностью зависимости N = f(τ) и заданной величиной доверительного интервала, затем по измеренному рентгеновскому спектру Ik(ω) контролируемой детали находят величину Nx, по базовой зависимости N = f(τ) находят величину τx наработки, соответствующую Nx, и определяют искомый остаточный ресурс контролируемой детали τост= τкрx

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 1997 года RU2072514C1

Патент США N 4404682, G 01N 23/20, опублик
Гребенчатая передача 1916
  • Михайлов Г.М.
SU1983A1

RU 2 072 514 C1

Авторы

Бецофен С.Я.

Бунин Л.А.

Плотников А.Д.

Садовников Ю.Б.

Шамрай В.Ф.

Васильев С.В.

Севастеенко В.Ф.

Быкин О.А.

Голубев А.А.

Даты

1997-01-27Публикация

1994-01-28Подача