СПОСОБ ПРОТИВОАВАРИЙНОЙ ЛОКАЛИЗАЦИИ АНОМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ ПРОЦЕССОВ НИТРОВАНИЯ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ Российский патент 1997 года по МПК C07B43/02 G05D27/00 

Изобретение относится к управлению потенциально-опасными процессами нитрования (ПН) и касается, в частности, вопросов разработки автоматической системы защиты (АСЗ), реализуемой для реакторов полунепрерывного (РПНД) и непрерывного (РНД) действия, с целью предотвращения опасного развития аварийных ситуаций, которое может найти широкое применение в лакокрасочной и других отраслях промышленности при синтезе промежуточных и целевых продуктов.

Известно большое количество способов и устройств АСЗ для управления потенциально опасными ПН, каждый из которых применяется в соответствии с типом используемого реактора, видами нитруемого им нитрующего компонентов, условиями нитрования, особенностями химизма протекающего процесса и достигнутым уровнем научно-технического прогресса.

Известен способ АСЗ химических процессов по контролю вспенивания реакционной массы (РМ), возникающего от бурного развития окислительных процессов в связи с нарушением регламентного режима с противоаварийными последовательностями воздействиями, направленными по степени интенсивности вспенивания вначале на отсечку подачи компонентов в реактор, а затем на сброс РМ (авт. св. N 542544, БИ N 2, 1977).

Недостатком способа является невозможность обнаружения скрытого механизма прекращения реакции нитрования и накопления в РМ не реагирующей, но продолжающей поступать азотной кислоты.

Известен способ АСЗ ПН по измерению электропроводности РМ и ее производной с выработкой противоаварийных управляющих воздействий, направленных при поступлении первоначального сигнального импульса на отсечку подачи компонентов, а при выдаче последующего на аварийный сброс РМ (авт. св. N 891138, БИ 47, 1981).

Недостатком данного способа является снижение производительности установки от возникновения аварийного режима, связанного либо с временным остановом процесса (отсечка дозировки), либо с полным его прекращением (аварийный сброс).

Известен способ АСЗ по контролю температуры газовой фазы (ГФ) в воздушной полости реактора с выработкой противоаварийного управляющего воздействия на отсечку подачи компонента (авт. св. 339308, БИ N 17, 1972).

Недостатками указанного способа являются:
1. Расположение датчика температуры в воздушной полости реактора, не позволяющее уловить локальных очагов повышения температуры в неконтролируемых объемах полости.

2. Фиксирование только повышения температуры как показателя аварийности.

3. Выработка противоаварийного управляющего воздействия связана со снижением производительности реактора.

В качестве еще одного аналога выбрана АСЗ ПН по появлению опасной составляющей (оксидов азота) в ГФ и наличия аэродинамического напора в вытяжной системе реактора (ВСР), а также появлению опасной составляющей, фиксируемой по появлению газовых пузырьковых включений или приращению электропроводности в выходном патрубке РМ с выработкой противоаварийных управляющих воздействий при падении разряжения на срабатывание аварийной вытяжной системы и переход на повышенную скорость вращения двигателя мешалки; при появлении опасной составляющей в ВСР на отсечку подачи компонентов; при появлении опасной составляющей в выходном потоке РМ на аварийный сброс с реверсивным включением двигателя мешалки (авт. св. N 463655, БИ N 10, 1975).

Недостатками приведенного способа являются:
фиксирование только повышения параметров, как показателя возникновения аномальных режимов;
выработка противоаварийных управляющих воздействий связана со следствием, а не с причиной возникновения аварийных режимов;
отсечка подачи компонентов приводит к снижению производительности реактора, а сброс РМ к безвозвратной потере иного очень дорогостоящего и весьма ценного целевого продукта;
отсечка подачи компонентов и сброс РМ вызывают необходимость ввода в последующем дополнительного пускового режима, что требует временных затрат и использования более сложного алгоритма управления.

Наиболее близкой к изобретению (и на способ, и на устройство) является АСЗ ПН по температуре РМ и ее электропроводности, замеряемой в нижней и верхней зонах по высоте реактора, причем выходы с датчика температуры и двух датчиков кондуктометров последовательно через свои измерители, блоки заданий (БЗ) на несколько значений установок, полосовые фильтры (ПФ) соединены со входами логических мажориторных автоматов защиты (ЛМАЗ09 "2 из 3", Выходы с которых через свои ключевые усилители мощности (УМ) и электропневматические дискретные преобразователи (ЭДП) связаны с приводами отсечных клапанов (ОК)
средствами для прекращения подачи дозируемых компонентов в реактор на линии подачи компонентов в реактор и с клапаном аварийного сброса (КАС) РМ из реактора (авт. св. N 1194862, Б И 44, 1985).

К недостаткам приведенной АСЗ ПН следует отвести:
использование в качестве показателя аварийности инерционного информационного канала по температуре РМ, что снижает надежностные характеристики АСЗ;
отсутствие информации о состоянии ГФ в ВСР может послужить причиной задержки в своевременном получении сигналов и эффективной выработке противоаварийных управляющих воздействий, снижающих надежность АСЗ;
расположение ЭДП в одном блоке с автоматом защиты (АЗ), установленных на щите управления ПН, значительно увеличивает инерционность управляющего канала из-за ограниченной скорости распространения пневматического сигнала.

Задача изобретения увеличение производительности установки и повышение надежности управления ПН.

Задача решается тем, что в способе противоаварийной локализации аномальных режимов ПН, включающем подачу хладоагента в теплообменники реактора смешения и исходных компонентов в реактор смешения, управление процессом путем отсечки подачи дозируемых компонентов в реактор при достижении текущими значениями параметров вторых средних значений уставок БЗ с последующим аварийным сбросом РМ при достижении текущими значениями параметров параметров третьих более высоких значений установок БЗ, с управляющими воздействиями по перераспределению расхода хладагента между змеевиком и рубашкой для стабилизации температуры РМ, контроль приращения электропроводности РМ, дополнительно стабилизируют температуру ГФ на выходе из обратного холодильника с управляющим воздействием по расходу хладагента в межтрубное пространство обратного холодильника, параметрами управления процессом являются температура ГФ и разряжения в ВСР, при одновременном повышении электропроводности РМ в 2
3 раза с понижением температуры ГФ на 5 10^oC и увеличением разряжения в ВСР в 1,5 2 раза с достижением первых более низких значений установок БЗ по указанным параметрам осуществляют принудительную подачу 30 40-ного раствора нитритной соли в реактор.

В оптимальном варианте реализации данного способа устройством противоаварийной локализации аномальных режимов ПН, содержащем реактор смешения с теплообменниками в виде рубашки и змеевика, регулирующие клапаны (РК) на выходных линиях параллельной подачи хладагента через теплообменники, средства для прекращения подачи дозируемых компонентов в реактор, КАС РМ, измерители температуры и электропроводности РМ, снабженные БЗ на три значения установок, регулятор температуры РМ, многоканальный ЛМАЗ по выходным информационным потокам сигналов и выходным противоаварийным управляющим воздействиям, состоящий из девяти ПФ, трех логических блоков (ЛБ) "2 из 3", первого и второго УМ, первого ЭДП, первый электропневматический аналоговый преобразователь (ЭАП), который параллельно соединен с приводами РК на выходных линиях параллельной подачи хладагента через теплообменники, первый дискретный выход с измерителя электропроводности РМ через первый ПФ соединен с первым входом первого ЛБ "2 из 3", второй дискретный выход измерителя электропроводности РМ через второй ПФ соединен с первым входом второго ЛБ "2 из 3", выход которого через первый УМ и первый ЭДП соединен с приводом КАС РМ, дополнительно содержит расходную емкость с раствором нитритной соли, измеритель уровня в расходной емкости, обратный холодильник на линии ВСР, РК на линии подачи хладоагента в межтрубное пространство обратного холодильника, измеритель температуры ГФ на выходе из обратного холодильника, снабженного выстроенным регулятором, выход которого соединен через второй ЭАП с приводом РК на линии подачи хладагента в межтрубное пространство обратного холодильника, измерители температуры ГФ и разряжения в ВСР, снабженные БЗ, каждый из которых выполнен с установками на три дискретных значения, измеритель температуры РМ через регулятор температуры РМ соединен с первым ЭАП, ЛМАЗ по входным информационным потокам сигналов и выходными противоаварийными управляющими воздействиями выполнен трехканальным и снабжен третьим УМ, причем первый дискретный выход с измерителя электропроводности РМ параллельно соединен через третий ПФ с первым входом третьего ЛБ "2 из 3", первые дискретные входы с измерителей температуры и разряжения в ВСР соединены, соответственно, через четвертый и пятый ПФ со вторым и третьим входами, соответственно, третьего ЛБ "2 из 3", выход которого последовательно соединен через второй УМ и второй ЭДП с приводом ОК подачи раствора нитритной соли в реактор, вторые дискретные выходы измерителей температуры ГФ и разряжения в ВСР соединены, соответственно, через шестой и седьмой ПФ со вторыми и третьими входами первого ЛБ "2 из 3", выход которого через третий УМ соединен параллельно через дополнительные ЭДП с приводами средств для прекращения подачи дозируемых компонентов в реактор, третьи дискретные выходы измерителей температуры ГФ и разряжения в ВСР соединены, соответственно, через восьмой и девятый ПФ со вторым и третьим входами второго ЛБ "2 из 3".

В порядке обоснования соответствия отличительных признаков критерию "изобретательский уровень" приводим следующие доказательства.

Проведение ПН-ацетиланизидинов в среде уксусной кислоты, способствующей ориентации нитрогруппы в определенное положение относительно аминогруппы, связан с его каталитическим характером и может быть непредсказуемым. Причина подобного поведения состоит в амбидентности (двойственности проявления свойств и кислотных, и щелочных) участвующих реагентов. Поэтому при реализации таких ПН необходим тщательный контроль за содержанием нитрующего агента в системе, поскольку при повышенном содержании свободной азотной кислоты в РМ, наряду с тенденцией к возникновению аномальных режимов, значительно понижается (на 20 - 30%) и выход нитропродуктов. Причина указанного явления обусловлена тем, что ПН в данном случае проводится в гомогенных условиях, что способствует повышению степени гидролиза ацилпроизводного до соответствующего нитропроизводного анизидина, который затем легко вступает в реакцию диазотирования, убирая из зоны реакции нужный катализатор окислы азота. В силу этого, скорость основной реакции падает и побочные процессы, связанные с диазотированием и последующими химическими превращениями, по мере накопления азотной кислоты в системе, становятся доминирующими.

Изъятие окислов азота из системы может перевести процесс в зону кумуляции исходных реагентов с возможным последующим ускорением реакции нитрования и окисления, сопровождающиеся, в конечном итоге, внезапным разогревом и выбросом РМ из аппарата (фиг. 1, точка O1).

Для предотвращения падения выхода целевого продукта и появления аномальных режимов целесообразно осуществлять постоянный контроль за содержанием азотной кислоты в РМ, что достаточно легко реализовать посредством измерения ее электропроводности (κ) в ходе синтеза целевого продукта в реакторе (фиг. 2.1). При этом, после прекращения основной реакции нитрования, помимо роста электропроводности РМ, с запаздыванием происходит также снижение температуры (Т_гф) ГФ (фиг. 2.2, τ₁) и возрастание разряжения (Р_гф) в ВСР (фиг. 2,3, τ₂); наблюдается и уменьшение температуры (Т_рм) РМ (фиг. 2.4, τ₃). Такое поведение указанных параметров обусловлено высоким тепловым эффектом целевой реакции, который составляет 95 кДЖ/моль. И если реакция приостанавливается из-за истощения окислов азота в системе, а мощность системы охлаждения остается прежней, то температура РМ начнет снижаться. В силу значительной тепловой емкости измерительной системы по температуре РМ из-за значительных размеров термопреобразователя температуры (датчика) и высокой удельной теплоемкости РМ (как жидкости), поступление информационного сигнала по данному каналу происходит со значительным запаздыванием (фиг. 2.4, τ₃).

При прекращении реакции и связанное с этим снижение выделения газообразных продуктов реакции происходит также падение температуры ГФ, но ввиду меньших размеров датчика температуры, установленного в ВСР реактора, и низкой удельной теплоемкости газов, инерционность по данному информационному каналу значительно ниже (фиг. 2.2, τ₁).

Разрежение в ВСР увеличивается в этом случае, так как выделение газообразных продуктов реакции прекращается, а мощность вытяжной системы остается прежней. Здесь просматривается рамповое возмущение по отклонению параметра из-за минимальной инерционности данного канала (фиг. 2.3, τ₂).

В качестве противоаварийного управляющего воздействия при таких характерных отклонениях контролируемых параметров целесообразно использовать принудительную подачу (фиг. 2.5) 30-40-ного раствора KNO₂ или NaNO₂ (G_нс), которое и обеспечивает поступление в РМ в достаточном количестве окислов азота, катализирующих основную реакцию нитрования ацетиланизидинов.

При этом выдача командного управляющего сигнала на подачу раствора нитритов калия или натрия происходит при поступлении как минимум двух информационных сигналов из трех (электропроводность РМ, температура ГФ и разряжение в ВСР). Использование такого логического мажориторного принципа обработки информационных сигналов исключает режимы срабатываний и опасных отказов при выработке противоаварийного управляющего воздействия.

Информационный канал по температуре РМ (фиг. 2.4) из-за его значительной инерционности ((τ₃>τ₁;τ₂)) нецелесообразно использовать в системе защиты, так как его информативная ценность по этой причине значительно ниже в сравнении с тремя остальными параметрами.

Расположение ЭАП и ЭДП непосредственно у приводов РК, ОК, и КАС позволяет реализовать практически безинерционными и управляющие каналы, что намного повышает быстродействие АСЗ ПН и повышает точность регулирования температуры РМ, снижая вероятность появления аномальных режимов. Использование ЭАП и ЭДП взрывозащищенного или искробезопасного исполнения дает возможность внедрить этот принцип и для категорийных помещений.

Сущность изобретения поясняется диаграммой изменения температуры РМ в регламентном и аварийном режимах, изображенной на фиг. 1, динамикой отклонения электропроводности РМ, температуры ГФ и РМ, а также и разряжения в ВСР (фиг. 2; 2.1; 2.2; 2.3; 2.4), функциональной схемой противоаварийной локализации аномальных режимов процессов нитрования на установке, представленной на фиг. 3, и структурной схемой трехканального ЛМАЗ (фиг. 4).

Установка включает РНД 1, обратный холодильник 2 конденсации паров ГФ, расходную емкость 3 с 30 40%-ным раствором NaNO₂ или KNO₂. РНД 1 снабжен в качестве теплообменников рубашкой 4 и змеевиком 5, соединенных между собой параллельно, мешалкой 6, КАС РМ 7, трубопроводами 8 стабилизированной подачи нитруемого и нитрующего компонентов в реактор с ОК 9, выходным перетоком 10 РМ из реактора. Уровень 11 РМ в реакторе расположен по высоте установки выходного перетока. Газовая полость реактора трубопроводом 12 соединена через обратный холодильник 2 с ВСР.

Теплообменники реактора оснащены общим входным 13 и выходным 14 патрубками подачи и слива хладоагента.

На входных линиях змеевика установлен РК обратного принципа действия (ОПД) 15, а рубашки РК 16 прямого принципа действия (ППД). Через сливной трубопровод 17 с расположенным на нем ОК 18 расходная емкость 3 соединена с реактором 1.

Обратный холодильник 2 оснащен РК 19 на линии подачи хладоагента в межтрубное пространство.

1. На установке контролируют:
температуру РМ в реакторе с помощью датчика 20 и вторичного измерительного прибора (ВИП) 21 со встроенным регулятором; электропроводность РМ посредством датчика 22 и ВИП 23, снабженного БЗ на два значения уставок; температуру ГФ в ВСР на входе в обратный холодильник с помощью датчика 24 и ВИП 25, снабженного БЗ на три значения уставок; разрежение в ВСР посредством датчика 26 с ВИП 27 с БЗ на три значения уставок; температуру ГФ на выходе из обратного холодильника с помощью датчика 28 и ВИП 29 со встроенным регулятором; уровень раствора NaNO₂ или KNO₂ в расходной емкости 3 посредством датчика 30 с ВИП 31.

2. На установке регулируют:
температуру РМ в реакторе по сигналу с ВИП 21 воздействием через ЭАП 32, установленный непосредственно у РК, на приводы РК 15 и 16, работающих в противофазе и расположенных на входных линиях змеевика и рубашки; температуру ГФ на выходе из обратного холодильника по сигналу с ВИП 29 воздействием через ЭАП 33 на привод РК 19, установленный на линии подачи хладоагента в межтрубное пространство холодильника 2.

3. На установке управляют (фиг.4):
3.1 Подачей раствора NaNO₂ или KNO₂ из расходной емкости по достижении:
первого значения уставки в БЗ ВИП 23 контроля электропроводности РМ с выдачей дискретного информационного сигнала по первому входному каналу трехканальному ЛМАЗ 34, реализующему по каждому из 3-х трехканальных информационных сигналов мажоритарный принцип "2 из 3"; первого значения уставки в БЗ ВИП 25 контроля температуры ГФ с выдачей дискретного информационного сигнала по третьему входному каналу ЛМАЗ 34; первого значения уставки в БЗ ВИП 27 контроля разряжения в ВСР с выдачей дискретного информационного сигнала по шестому входному каналу ЛМАЗ 34 с выработкой командного дискретного сигнала по первому выходному каналу через ЭДП 35 на привод ОК 18.

3.2 Отсечкой подачи компонентов в реактор по достижениям: первого значения уставки в БЗ ВИП 23 контроля электропроводности РМ с выдачей дискретного информационного сигнала по первому входному каналу ЛМАЗ 34; второго значения уставки в БЗ ВИП 25 контроля температуры ГФ с выдачей дискретного информационного сигнала по четвертому входному каналу ЛМАЗ 34; второго значения уставки в БЗ ВИП 27 контроля разряжения в ВСР с выдачей дискретного информационного сигнала по седьмому входному каналу ЛМАЗ 34 с поступлением дискретного сигнала по второму выходному каналу через ЭДП 36 на приводы ОК 9.

3.3 Аварийным сбросом РМ из реактора по достижении: второго значения уставки в БЗ ВИП 23 контроля электропроводности РМ с выдачей дискретного информационного сигнала по второму входному каналу ЛМАЗ 34; третьего значения в БЗ ВИП 25 контроля температуры ГФ с выдачей дискретного информационного сигнала по пятому входному каналу ЛМАЗ 34; третьего значения уставки в БЗ ВИП 27 контроля разряжения в ВСР с выдачей дискретного информационного сигнала по восьмому входному каналу ЛМАЗ 34 с выработкой командного дискретного сигнала по третьему выходному каналу через ЭДП 37 на привод КАС 7.

На чертеже: через X₁ X₄ обозначены информационные аналоговые сигналы, поступающие на вход ВИП:
через Y₂ Y₂ выходные дискретные командные сигналы;
через Y₃-выходной аналоговый командный сигнал.

На ЛМАЗ 34 цифрами 38-45 обозначены восемь (1-8) входных информационных дискретных сигналов, а цифровой 46 выходной (первый) командный дискретный сигнал.

Устройство АСЗ ПН функционирует следующим образом
При возникновении аномального режима, обусловленного истощением окислов азота в РМ, с ВИП 23 контроля электропроводности РМ (по достижении точки 02 на фиг. 2.1) по первому каналу 38, с ВИП 25 контроля температуры ГФ (по достижении точки O3 на фиг. 2.2) по первому 40 и с ВИП 27 контроля разряжения в ВСР (по достижении точки O4 на фиг. 2.3) по первому каналу 43 поступают дискретные информационные сигналы на вход ЛМАЗ 34, где обработанные по логическому принципу "2 из 3", вырабатывают противоаварийную управляющую команду по каналу 46 через ЭДП 35 на привод ОК 18 принудительной подачи раствора нитритной соли G_нс в реактор (фиг. 2.5). Подача раствора продолжается до момента падения электропроводности РМ до точки 06 (фиг. 2.1) и повышения температуры ГФ до точки O7 (фиг. 2.2) и падения разряжения в ВСР до точки O8 (фиг. 2.3).

При возникновении аварийного режима, обусловленного другими причинами, наряду с повышением электропроводности РМ (канал 38) происходит уже повышение температуры ГФ (канал 41) и падение разряжения в ВСР (канал 44). В этом случае ЛМАЗ вырабатывает по каналу Y₁ противоаварийное управляющее воздействие, направленное через ЭДП 36 на ОК 9 для отсечки подачи дозируемых компонентов в реактор.

При дальнейшей тенденции развития аварийной ситуации с ВИП 23, 25 и 27 по соответствующим каналам 39, 42 и 45 вырабатываются дискретные информационные сигналы, поступающие на вход ЛМАЗ 34, где обрабатываются по логическому принципу "2 из 3". Выходной противоаварийный управляющий командный импульс по каналу Y₂ через ЭДП 37 подается на привод КАС 7 для сброса РМ из реактора.

Реализация предлагаемой АСЗ ПН на базе ЛМАЗ может быть выполнена с использованием однокристальных микро-ЭВМ или одноплатного микропроцессорного контроллера, серийных датчиков параметров, нормирующих преобразователей, ЭАП и ЭДП.

Использование изобретения позволит на 3 5% увеличить производительность уставки. При надежности информационных отказов АСЗ ПН снизится на несколько порядков.

Использование: управление процессами нитрования в реакторах полунепрерывного и непрерывного действия, аварийные режимы которых могут сопровождаться внезапным спонтанным разогревом и выбросом реакционной массы в частности лакокрасочная промышленность при нитровании органических веществ класса анилидов для синтеза пигментов, используемых как в производстве анилиновых красителей, так и в качестве добавок к лакам. Сущность изобретения: предотвращают снижение выхода целевого продукта и повышают надежность системы управления процессом в случае истощения в реакционной массе окислов азота и накопление в ней непрореагированной азотной кислоты, фиксируемой по повышению электропроводности реакционной массы, а также падению температуры газовой фазы и снижению разряжения в вытяжной системе реактора с обработкой информационных сигналов по логическому мажоритарному принципу "2 из 3" и выработкой противоаварийного управляющего сигнала на принудительную импульсную подачу 30 ^oC 40% раствора KNO₂ или NaNO₂ в реактор. 2 с. п. ф-лы, 4 ил.

1. Способ противоаварийной локализации аномальных режимов процессов нитрования, включающий подачу хладоагента в теплообменники реактора смешения и исходных компонентов в реактор смешения, управление процессом путем отсечки подачи дозируемых компонентов в реактор при достижении текущими значениями параметров вторых средних значений уставок блоков заданий с последующим аварийным сбросом реакционной массы при достижении текущими значениями параметров третьих более высоких значений уставок блоков заданий, с управляющими воздействиями по перераспределению расхода хладоагента между змеевиком и рубашкой для стабилизации температуры реакционной массы, контроль приращения электропроводности реакционной массы, отличающийся тем, что стабилизируют температуру газовой фазы на выходе из обратного холодильника управляющим воздействием по расходу хладоагента в межтрубное пространство обратного холодильника, параметрами управления процессом являются температура газовой фазы и разрежение в вытяжной системе реактора, при одновременном повышении электропроводности реакционной массы в 2 3 раза с понижением температуры газовой фазы на 5 10^oС и увеличением разрежения в вытяжной системе реактора в 1,5 2 раза с достижением первых более низких значений уставок блоков заданий по указанным параметрам осуществляют принудительную подачу 30 40%-ного раствора нитритной соли в реактор. 2. Устройство противоаваарийной локализации аномальных режимов процессов нитрования, содержащее реактор смешения с теплообменниками в виде рубашки и змеевика, регулирующие клапаны на входных линиях параллельной подачи хладоагента через теплообменники, средства для прекращения подачи дозируемых компонентов в реактор, клапан аварийного сброса реакционной массы, измерители температуры и электропроводности реакционной массы, снабженные блоками задания на три значения уставок, регулятор температуры реакционной массы, многоканальный логический мажоритарный автомат защиты по входным информационным потокам сигналов и выходным противоаварийным управляющим воздействиям, состоящий из девяти полосовых фильтров, трех логических блоков "2 из 3", первого и второго усилителей мощности, первого электропневматического дискретного преобразователя, первый электропневматический аналоговый преобразователь, который параллельно соединен с приводами регулирующих клапанов на входных линиях параллельной подачи хладоагента через теплообменники, первый дискретный выход с измерителя электропроводности реакционной массы через первый полосовой фильтр соединен с первым входом первого логического блока "2 из 3", второй дискретный выход измерителя электропроводности реакционной массы через второй полосовой фильтр соединен с первым входом второго логического блока "2 из 3", выход которого через первый усилитель мощности и первый электропневматический дискретный преобразователь соединен с приводом клапана аварийного сброса реакционной массы, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит расходную емкость с раствором нитритной соли, измеритель уровня в расходной емкости, обратный холодильник на линии вытяжной системы реактора, регулирующий клапан на линии подачи хладоагента в межтрубное пространство обратного холодильника, измеритель температуры газовой фазы на выходе из обратного холодильника, снабженного встроенным регулятором, выход которого соединен через второй электропневматический аналоговый преобразователь с приводом регулирующего клапана на линии подачи хладоагента в межтрубное пространство обратного холодильника, измерители температуры газовой фазы и разрежения в вытяжной системе реактора, снабженные блоками задания, каждый из которых выполнен с уставками на три дискретных значения, измеритель температуры реакционной массы через регулятор температуры реакционной массы соединен с первым электропневматическим аналоговым преобразователем, логический мажоритарный автомат защиты по входным информационным потокам сигналов и выходным противоаварийным управляющим воздействиям выполнен трехканальным и снабжен третьим усилителем мощности, причем первый дискретный выход с измерителя электропроводности реакционной массы параллельно соединен через третий полосовой фильтр с первым входом третьего логического блока "2 из 3", первые дискретные выходы с измерителей температуры и разрежения в вытяжной системе реактора соединены соответственно через четвертый и пятый полосовые фильтры со вторым и третьим входами соответственно третьего логического блока "2 из 3", выход которого последовательно соединен через второй усилитель мощности и второй электропневматический дискретный преобразователь с приводом отсечного клапана подачи раствора нитритной соли в реактор, вторые дискретные выходы измерителей температуры газовой фазы и разрежения в вытяжной системе реактора соединены соответственно через шестой и седьмой полосовые фильтры с вторыми и третьими входами первого логического блока "2 из 3", выход которого через третий усилитель мощности соединен параллельно через дополнительные электропневматические дискретные преобразователи с приводами средств для прекращения подачи дозируемых компонентов в реактор, третьи дискретные выходы измерителей температуры газовой фазы и разрежения в вытяжной системе реактора соединены соответственно через восьмой и девятый полосовые фильтры с вторым и третьим входами второго логического блока "2 из 3".