УСТРОЙСТВО ДЛЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ АКУСТИЧЕСКОГО ИЗЛУЧЕНИЯ Российский патент 2002 года по МПК B06B1/20 

Описание патента на изобретение RU2188084C2

Изобретение относится к устройствам, образующим концентрированные потоки низкой частоты большой мощности и направленным звуковым лучом.

Известны устройства, выполненные в виде различных типов акустических излучателей - механических, гидравлических, гидропневматических с плоскими мембранами, а также свистков, ручных или механических сирен, в которых широко используются упругие механические колебания низкой частоты /инфразвуковой и звуковой/ см. Е. Е. Новогрудский и др. "Инфразвук: враг или друг", М.: "Машиностроение", 1989 г., стр.3-65/.

Основным существенным недостатком таких устройств является низкая интенсивность создаваемых механических колебаний.

Близкими к изобретению являются акустические излучатели ультразвуковых колебаний - пьезоэлектрические и магнитострикционные.

Наиболее близким к заявляемому устройству, аналогом-прототипом, является устройство, относящееся к эхолотам и носящее название "сейсмопрофилограф", содержащий импульсный излучатель с плоской катушкой и алюминиевым диском, свободно прилегающим к ней /см. Л.М. Бреховских и др., "Акустика океана", М. : "Знание", серия физика, 3, 1977 г., стр. 57/.

Основным существенным недостатком аналога, выбранного в качестве прототипа, является низкая интенсивность механических колебаний в связи с незначительной мощностью самого устройства.

Целью изобретения является получение концентрированных потоков акустической энергии /механических колебаний/ большой мощности, которые распространяются на большие расстояния с небольшим углом расходимости.

Поставленная цель достигается в изобретении за счет дополнительного снабжения устройства форсунками, последовательно размещенными друг за другом для впрыска смеси паров углеводородного топлива и паров электропроводной жидкости, а также форсунками-детонаторами, смежно расположенными к ним для впрыска струй электропроводной жидкости и сообщающихся с камерами сгорания, при этом форсунки для впрыска смеси паров снабжены патрубками, внутри которых смонтированы /установлены/ шнеки и электроды, топливной форсункой, а также кольцевой камерой, выполненной из электроизоляционного материала, сообщающейся с соплами.

Кроме того, поставленная цель достигается в изобретении за счет снабжения форсунок для впрыска смеси паров углеводородного топлива и паров электропроводной жидкости взрывными камерами с соплами, а также размещения электродов в цилиндрических камерах, выполненных из электроизоляционного материала и сообщающихся с соплами, направленными под углом друг к другу, установления камер сгорания со стволами параллельно друг другу в несколько рядов или камеры сгорания установлены по окружности с одним центральным стволом и снабжены системой поворота в горизонтальной и вертикальной плоскостях, при этом стволы камер сгорания снабжены концентраторами упругих колебаний, выполненных или в виде суживающихся сопл, или в виде сопел Лаваля.

Изложенная выше совокупность существенных признаков при внедрении обеспечивает реализацию поставленной цели, при этом каждый из данной совокупности приведенных признаков необходим, а все вместе достаточны для получения положительного эффекта получения концентрированных потоков акустической энергии большой мощности на больших расстояниях.

Исходя из приведенных доводов совершенно правомерен вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию изобретения - изобретательский уровень.

Приведенная совокупность существенных признаков может быть реализована многократно на практике с получением одной и той же цели.

Неоднократная возможность реализации /при изготовлении/ заявляемого технического решения с изложенной выше совокупностью существенных признаков отвечает также в полной мере другому главному критерию изобретения "промышленная применимость".

Изложенная сущность технического решения поясняется чертежом, на котором:
на фиг.1 показано устройство в продольном разрезе;
на фиг. 2 показан в продольном сечении газораспределительный механизм с клапаном-поршнем, штоком и вторым поршнем;
на фиг. 3-4 показаны вид сбоку и с торца по клапану-поршню с показом винтовых каналов;
на фиг. 5 в продольном разрезе показана форсунка для впрыска паров углеводородного топлива и паров электропроводной жидкости;
на фиг.6 изображена в продольном разрезе форсунка-детонатор;
на фиг.7-8 показаны струи электропроводной жидкости по 1-1 и при касании со стенками взрывной камеры форсунки по фиг.5;
на фиг.9 показан общий вид устройства с несколькими камерами сгорания и стволами, расположенными параллельно друг к другу;
на фиг. 10 изображено устройство с одним центральным стволом и несколькими камерами сгорания, расположенными по окружности.

Предлагаемое в качестве устройства для возбуждения акустического излучения техническое решение состоит из камеры сгорания 1, ствола 67 /круглой или прямоугольной формы/, форсунок 2, 3, 4, 5 и форсунок-детонаторов 6, 7, 8, 9.

С одной стороны ствол открыт, а с другой камера сгорания снабжена клапаном-поршнем 10 со штоком 11 и вторым поршнем 12, расположенным в цилиндрической камере 13 /цилиндр/, заполненной жидкостью.

Цилиндр 13 сообщается с резервуаром 14, имеющим вентиль 15.

Поверхность жидкости в резервуаре занимает заданный уровень 16. Шток расположен в приемной камере 17, сообщающейся с патрубком 18 для подачи рабочих газов.

Клапан-поршень 10 имеет винтовые каналы 19, расположенные по наружной поверхности поршня, а тыльная сторона поршня выполнена в виде конуса 20, обеспечивающего плотную посадку с седлом 21.

Форсунки 2-5 предназначены для испарения жидкого топлива путем электрического взрыва струй электропроводной жидкости и выстрела этой смеси паров /газов/ в камеру сгорания 1.

Форсунка /фиг.5/ состоит из корпуса 22, подающего жидкость /электропроводную/ через парубок 23 со шнеком 72, служащим для отражения ударных волн, и патрубка 24 с размещенным в слое электроизоляции электродом 25. Оба патрубка с электродом сообщаются с кольцевой камерой 26, имеющей сопла 27. На конце корпуса 22 выполнена взрывная камера 28.

Корпус форсунки 22 с помощью фланца 29 устанавливается в водоохлаждаемой камере сгорания 1, имеющей рубашку 30.

Форсунки 2-5 выполняются комбинированного типа с размещением еще и топливной форсунки 31 в слое электроизоляционного материала 32.

Струи топлива поз.33, струи электропроводной жидкости 34 /второй метод впрыскивания струй, поз.35/.

Корпус 22 и электрод 25, подключенный к генератору электрических импульсов, содержащему источник тока 36, конденсатор 37 и прерыватель 38. Генераторы импульсов могут быть на основе полупроводниковых усилительных и переключающих приборов, электронные, а также машинными. На схеме фиг.5 показана принципиальная схема генератора электрических импульсов.

Форсунки-детонаторы 6-9 /фиг. 6/ состоят из корпуса 39, патрубков 40 и 41, в которых установлены шнеки 73, для подачи электропроводной жидкости, электродов 42 и 43, цилиндрических камер 44, выполненных из электроизоляционного материала, с соплами 45 и фланца 46 для крепления детонаторов к водоохлаждаемой камере 1 с рубашкой 30.

Электроды подключены к генератору электрических импульсов - 36-37-38 /ГИ/.

Струи 47, 48 выходят из сопел форсунки-детонатора под заданным углом друг к другу, сходятся в точке 49 /зоне контакта струй/. При контакте струй 34 с наклонными стенками корпуса 22 во взрывной камере 28 они растекаются в диски 50.

Сущность работы устройства состоит в следующем:
вначале по патрубку 18 в камеру сгорания 1 под давлением выше атмосферного подается чистый кислород или сжатый воздух, который заполняет ее и ствол 67 с истечением в атмосферу, после чего включаются системы подачи в форсунку 2 топлива, водного раствора электролита /электропроводная жидкость/ и генератор электрических импульсов.

Эта система содержит поршневой топливный насос 51, насос 52 для подачи электролита, которые являются общими для всего ряда форсунок 2-5, а генераторы электрических импульсов могут быть для каждой форсунки - генераторы 53, 54, 55, 56, управляемые автоматическим генератором 57 /управляющим прибором/, для уменьшения потерь энергии высоковольтного разряда при крупных камерах сгорания и стволах в несколько метров или десятков метров. Форсунки-детонаторы также имеют насос 58 для подачи раствора электролита и ГИ 59, 60, 61, 62 и управляющий прибор 63.

Поступившее в форсунку 2 топливо, например бензин, под давлением впрыскивается в виде струй 33 во взрывную камеру 28. Одновременно раствор электролита по патрубку 23 поступает в кольцевую камеру 26 и через сопла 27 вытекает в виде струй 34, которые касаются стенок взрывной камеры и растекаются в диски 50, образуя плотный электрический контакт с корпусом форсунки 22. После чего включается генератор электрических импульсов 53 или за счет прерывателя 38 или генератором 57 /управляющим прибором/.

При разряде конденсатора 37 резкое нарастание тока вызывает быстроменяющееся магнитное поле. Это поле создает поверхностный эффект, благодаря которому ток сосредоточен в узком внешнем слое струи. В этом слое выделяется теплота, которая передается во внутренние области струи. Начинается тепловой взрыв струй 34 от зоны контактов 50 в сторону сопел 27 с образованием пара или при заданных других параметрах тока плазмы.

Параметры электрического взрыва струй определяются индуктивностью и емкостью разрядной цепи, начальным напряжением конденсатора, длиной, диаметром и числом струй /см. Б.А. Артамонов "Электрофизические и электрохимические методы обработки материалов", т.2, М.: Высшая школа, 1983 г., стр. 100-103/.

Одновременно впрыснутые струи топлива 33 под действием высокой температуры взрыва, которая может достигать от 104 К и более, мгновенно испаряются, а смесь паров водного раствора электролита и топлива под большим давлением в виде струи выстреливается через сопло 29 о ствол, занимая определенную зону, и смешивается с сжатым кислородом или воздухом. Быстрому смешению паров с кислородом способствует вращательное движение в стволе газов за счет винтовых каналов 19 на поверхности клапана-поршня 10. После этого включается форсунка-детонатор 6 с подачей в нее электролита от насоса 58 через патрубки 41, истечения струй 47, 48 в рабочую смесь зоны ствола, контакта их в точке 49 и разряде конденсатора 37 через прерыватель 38. Температура взрыва струй превышает температуру взрыва в форсунках 2-5 для создания мощной ударной волны /объем водного раствора электролита струй 47, 48 при испарении и образовании плазмы увеличивается более чем в 1700 раз, что и обеспечивает небольшой по масштабам, но мощный взрыв. Напомним, что обычные ВВ увеличиваются в объеме лишь несколько более в 900 раз/. Воспламенение парокислородной смеси в зоне ствола обусловлено в этом случае нагревом ее при сжатии ударной волной /см. С.Бартенев "Детонационные покрытия в машиностроении". Л.82 г., "Машиностроение", Ленингр. отд., стр. 25-26/.

В процессе детонационного сгорания парокислородной смеси в зоне взрыва формируется детонационная волна, которая является комбинацией ударной волны и зоны химической реакции. Перед прямой ударной волной в стволе находится невозмущенный газ-кислород с температурой T1, а за фронтом ударной волны, имеющим протяженность S1, температура намного выше (T2), а весь столб газа в стволе сильно сжат.

Кроме прямой ударной волны, направленной в сторону открытого конца ствола, формируется и волна, направленная в противоположную сторону, которая достигает поверхности клапана-поршня 10 /клапан под действием повышенного давления в стволе, за счет взрыва через шток 11, приводит в движение поршень 12, который сжимает жидкость в цилиндре 13, а через нее сжатый воздух в резервуаре 14, являющийся в том устройстве газовой пружиной/ и отражается от него, усиливая основную /прямую/ ударную волну, благодаря более высокой скорости /скорость ударной волны увеличивается за счет более высокой температуры в стволе и продуктов сгорания первой зоны взрыва/.

После первого детонационного взрыва в стволе топливо впрыскивается во вторую форсунку 3, где оно испаряется и выстреливается в следующую зону ствола со сжатым кислородом, в которой форсункой-детонатором 7 осуществляется второй взрыв /детонационное сгорание горючей смеси/, с последующим повторением процессов детонационного взрыва форсункой 4 и детонаторами 8, форсункой 5 и детонатором 9.

Последовательный ряд взрывов горючей смеси в стволе формирует в нем ряд основных и отраженных от поршня 10 ударных волн, которые догоняют первую основную ударную волну, усиливая ее в n раз, равное числу установленных форсунок /2-5/, увеличенное примерно вдвое /за счет образования при взрывах отраженных волн/.

Усиление волн давления происходит в соответствии с законом физики /усиление звука/, утверждающего, что "две распространяющиеся в одном направлении звуковые волны с одинаковыми частотами и амплитудами усиливают друг друга, если разность хода = kλ /где к = 0, 1, 2.../; при этом амплитуда результирующей волны вдвое больше амплитуды каждой из волн".

Вместе с тем доказано, что импульс давления можно усилить до такой величины, при которой вещество на пути его следования не выдержит и разрушится /см. "Хранить теплоту". Знание, Техника, 90/4).

Таким образом, отличительной особенностью способа возбуждения является его способность к многократному усилению звука в n раз, числу установленных форсунок, помноженное примерно на два /за счет усиливающего действия отраженных волн/.

Кроме того, усилению импульсов давления способствует энергия, вводимая в ствол при электрических разрядах и взрывах струй рабочей жидкости форсунок-детонаторов /6-9/ и самих форсунок 2-5.

Иными словами, на усиление звуковых импульсов идет как химическая энергия при сгорании топлива в кислороде, так и электрическая энергия разрядного тока.

При этом возможны различные варианты варьирования параметров акустических волн в стволе путем изменения состава рабочей смеси /обогащенные, богатые или бедные горючие смеси углеводородного топлива с кислородом, например бензина/, геометрических размеров ствола и количества установленных в нем форсунок с детонаторами, энергии электрических разрядов через струи рабочей жидкости /например, электролита/, а также температуры и давления сжатого кислорода или воздуха в стволе.

В этой установке в ее стволе формируются акустические волны, которые являются ударными, порожденные детонационным сгоранием горючей смеси в стволе. Наибольший интерес здесь представляют параметры детонационных волн в части: температуры химической реакции Т2 и давления за фронтом волны Р2, а также скорость детонационной волны. Эти параметры могут изменяться в широких пределах и зависят от вышеперечисленных конструктивных и иных особенностей работы ствольной установки.

Порождаемые детонационным сгоранием горючей смеси ударные волны движутся в стволе с различными скоростями, превышающими в несколько раз скорость звука при нормальном атмосферном давлении, в связи с чем за первой форсункой 2, ближе к открытому концу ствола, создаются пробки ударных волн и для трансформации их в мощные звуковые протяженность ствола увеличивается, что также способствует расширению в стволе продуктов сгорания.

Интенсивный звуковой импульс покидает ствол установки, а частота следования следующих акустических волн, зависит от частоты рабочих циклов /один рабочий цикл включает столько детонационных локальных взрывов в стволе, сколько в нем установлено форсунок /1-5/ и детонаторов /6-9/, включаемых в работу с заданной скоростью /варьируемых в широком диапазоне от 0,001 до 16 или более герц, в плоть до 100-200 р.ц./с., что зависит только от возможностей газораспределительного механизма 10-12, периодически прерывающего подачу окислителя от источника газа 64. В этом механизме упругость газовой пружины в резервуаре 14 регулируется за счет давления воздуха в нем через вентиль 15 /перед работой устройства в резервуар 14 сжатый воздух с определенным давлением передается от внешнего источника/.

Низкие частоты /инфразвуковые/ позволяют переносить на сравнительно большие расстояния энергию высокой интенсивности и в зависимости от назначения устройства ствол может выполняться или цилиндрическим, или с суживающимся соплом 65, а также в виде сопла Лаваля, поз.71-65.

На фиг. 1 показано суживающееся сопло 65 - применяется с целью концентрации энергии акустической волны на меньшей площади фронта распространения волн давления, а также для увеличения скорости истечения продуктов сгорания.

Примеры повышения мощности устройства.

В целях существенного повышения мощности устройства осуществляется переход к применению в нем более энергетически мощных топлив, присущих современным ракетным двигателям, причем с добавками к основному горючему некоторых металлов и их соединений, например Li, Be, В, Mg, Al, LiH, BeH.

При этом в качестве углеводородных топлив служат специальные сорта горючих - бензин, керосин, а в качестве окислителей жидкий кислород О2, жидкий озон О3 и самый энергетически мощный окислитель - жидкий фтор.

Ввод металлов и их соединений осуществляется в виде тонких порошков грануляцией в несколько микрон, впрыскиваемых в среде струй 47, 48 водных растворов сильных электролитов, например, на основе азотной кислоты /являющегося после термического разложения сильным окислителем/ при работе форсунок-детонаторов 6-9 /см. "Основы теории и расчета жидкостных ракетных двигателей, М., 1983 г., В.Кудрявцев/.

ВТОРОЕ. В целях увеличения скорости детонации топлива нагрев и испарение струй бензина во взрывной камере форсунок 2-5 производится при температуре электрического взрыва струй водного раствора электролита, поз.34, превышающей 104. В результате, вследствие термической диссоциации и ионизации в объеме взрыва струй, образовавшаяся горючая смесь /рабочая/ реагирует с огромными скоростями при электрическом взрыве струй форсунок-детонаторов, поз. 6-9.

ТРЕТЬЕ. Обязательным условием является интенсификация процесса вихреобразного движения в стволе окислителя за счет устройства вихреобразователя /регистра/ с помощью винтовых каналов 19 на внешней поверхности клапана-поршня 10.

В этих же целях и с целью существенного повышения мощности акустического излучения сжатый кислород подается под давлением 101-102 и более бар.

ЧЕТВЕРТОЕ. В целях еще большего увеличения скорости детонации, превышающей 2,5-4,0 км/с, газ-окислитель перед поступлением в ствол установки подогревается до температуры в несколько сот градусов.

Выстрел смеси паров топлива и паров водного раствора электролита с температурой около 104 К в ствол, с большой скоростью и высоким давлением позволяет осуществить качественное смесеобразование и быстрое окисление во вращающемся заряде паров топлива, а электрический взрыв струй 47-48 детонаторов 6-9 обеспечивает условия для образования интенсивной ударной волны в зоне взрыва и сильное сжатие рабочей смеси с повышением температуры примерно до 1700-2000 К. В результате высокой температуры сжатия смеси происходит быстрое сгорание с формированием волны детонации с высокой скоростью = Д м/с. Для управления конструкции акустического генератора и снижения его стоимости температура электрического взрыва струй 34 во взрывной камере 28 принимается на уровне I. 2/103oС с истечением в ствол установки паров топлива и электролита при температуре 500-600oС без устройства подогрева кислорода, так как электрический взрыв электропроводных струй 47,48 форсунок-детонаторов 39 (фиг. 6) является наиболее мощным взрывом и превосходит примерно в 10 раз наиболее мощным взрывчатые вещества, если разрядный ток протекает в цепи с возможно меньшей индуктивностью в течение одной десятимиллионной секунды.

Образовавшиеся ударные волны обеспечивают сильное сжатие, нагрев и детонационный взрыв топливокислородной смеси в стволе с образованием мощных детонационных волн, энергия которых является суммой химической энергии детонационного сгорания топлива при высоких температурах, превышающих 4000К, высоких давлениях продуктов сгорания /2...10•122 и более кг/см2/, а также энергии электрических разрядов при взрыве струй 47, 48.

В качестве рабочих жидкостей, впрыскиваемых в виде струй 34, 35 и 47, 48 в форсунках 22 и форсунках-детонаторах 39 являются: концентрированные водные растворы сильных электролитов - кислот, оснований и солей, а также жидкие металлы. К первым относятся: азотная НNО3 с концентрацией до 31% и уд. электропроводностью х=78,19 См/м, соляная НС1 до 20% и х=76,15 См/с, серная H2S04 до 30% и х= 73,88 См/м, основания NaOH и КОН при 15% и х=34,90 для первого и 29,4% и х=54,34 См/м для второго, соли NaСl до 25% и х=21,34 См/м и КС1 до 21% и х= 28,10 См/м и многие другие простые и сложные растворы электролитов. Указанная выше концентрация растворов с максимальной удельной электропроводностью не является основной для тех или иных технологических процессов, осуществляемых с помощью ствольной установки, и может изменяться в широком диапазоне значений концентрации. Однако использование растворов с максимальной "х" позволяет снизить напряжение высоковольтного разряда.

В акустических генераторах в основном применяются водные растворы электролитов, обеспечивающие при электрическом взрыве струй большой объем пара или плазмы, что способствует образование мощных /в своем объеме/ ударных волн.

К жидким металлам относятся: кадмий Cd с температурой плавления Т=231oС, олово Sn - Тпл=231,9oС, цинк Zn - Тпл=419,5oС, селен Se - Тпл=217oС, обладающие возможностью к вынужденному испусканию света /активная среда для ионных лазеров/, а также и другие жидкие металлы, например щелочные, обеспечивающие высокую электропроводность низкотемпературной плазме в стволе установки также с низкой температурой плавления до 100oС, а сплав 22,8% Na и 77,2% K) имеет отрицательную температуру плавления 12,5oС/см. "Справочник по электрохимическим и электрофизическим методам обработки", Л.: Машиностроение, 1988 г., стр.45, 36-54, Ф.Качмарек "Введение в физику лазеров", "Мир", М., 1981 г., тcр. 131-135.

Выходящая из форсунок 2-5 смесь паров топлива и рабочей жидкости раствора электролита в заданном соотношении - 1:/0,3-0,5/ или более позволяет повысить детонационную стойкость низкооктанового бензина и увеличить давление газа - кислорода в стволе, что не только способствует повышению интенсивности акустических волн, генерируемых в ствольной установке, но и позволяет снизить концентрацию особо токсичных составляющих в продуктах сгорания /выхлопных газах/. Т.е. вода раствора электролита является тем компонентом, который повышает детонационную стойкость бензина, ускоряет превращение вредной окиси углерода в нейтральную двуокись, уменьшает содержание в выхлопных газах окислов азота /см. К. Чириков, "Двигатель... "Знание, техника, M., 1983 г., 2, стр. 40-46/.

Итак, в камере сгорания 1 устройства во время каждого рабочего цикла, включающего последовательное чередование взрывов с заданной скоростью от форсунок 2 и детонатора 6 к форсункам 3-5 и детонаторам 7-9, происходит возбуждение детонационных волн и их усиление с резким повышением давления продуктов сгорания, за счет чего клапан-поршень 10 плотно соприкасается с седлом 21 камеры сгорания и перекрывает доступ кислорода /или сжатого воздуха/ в камеру сгорания, а давление сжатого воздуха в резервуаре 14 повышается. Обратный ход поршня начинается в момент падения давления продуктов сгорания в камере сгорания с поступлением сжатого кислорода из патрубка 18. При этом сжатый кислород проходит через винтовые каналы 19 клапана-поршня и образуется устойчивое вихреобразное движение в камере сгорания, необходимое для качественного смешивания с кислородом паров топлива и электролита, выходящих из форсунок, и очистки устройства от отработанных газов. Газовая пружина в резервуаре 14 /сжатый воздух/ предназначена для мощных устройств с большими геометрическими размерами. Однако в небольших устройствах газораспределительный механизм может быть и иным, например тарельчатый клапан /вместо поршня/, который приводится в возвратно-поступательное движение механическим, электромеханическим или пневматическими устройствами и пр.

Энергия и мощность устройства
Высокая скорость детонации бензина в каждой зоне камеры сгорания 1 за счет применения кислорода при повышенном давлении и главное инициирование детонации ударной волны высокой интенсивности при электрическом разряде и взрыве струй электропроводной жидкости обеспечивает преобразование большей части энергии детонационного сгорания в энергию детонационных и ударных волн.

При этом за форсункой 2 в сторону открытого конца ствола детонационная волна переходит в ударную, которая, в свою очередь, до мере продвижения в стволе установки переходит в мощную акустическую волну с высокой интенсивностью.

Еще одной особенностью является процесс, связанный с тем, что после первого взрыва горючей смеси при работе форсунки 2 и детонатора 6 образовавшиеся продукты сгорания действуют подобно поршню и резко сжимают столб кислорода в сторону закрытого и открытого концов ствола. В результате увеличивается давление кислорода и давление детонационного сгорания при работе форсунки 3 с детонатором 7, что, в конечном итоге, повышает энергию следующих детонационных волн и степень усиления акустической волны в конце открытого конца ствола. Эта же особенность повышает скорость детонации горючей смеси и КПД процесса.

В крупной ствольной установке при сжигании за один рабочий цикл 1 кг бензина при 3,4 кг кислорода выделится 42 МДж энергии. За счет высокой скорости детонации, превышающей 3-4 км в секунду, КПД процесса преобразования химической энергии в энергию ударной волны при оптимальных параметрах процесса: давления кислорода, температуры, качества смесеобразования, достигнет не менее η=0,3 с учетом потерь тепла с охлаждением ствола и выхлопными газами /см.(4), стр. 93-100/.

В результате энергия акустической волны Е=0,3•42=12,6 МДж, а мощность импульса за время рабочего цикла τ≈10-3 с около W=12600 МВт или 1,26•1010 Вт.

Реализация столь высокой мощности возможна на установке со следующими геометрическими размерами при давлении кислорода в стволе Р=10кг/см2: диаметр ствола d=300 мм, длина 1=3,4 м. При устройстве стволов больших диаметров форсунки 2-5 устанавливаются в каждом ряде по окружности ствола с целью улучшения смесеобразования паров топлива с кислородом.

Интенсивность акустической волны /средняя/ в этом случае равна J=106-107 Вт/см2, что достижимо только в лазерах при генерации оптического излучения. В существующих ультразвуковых устройствах интенсивность не превышает 20 Вт/см2.

В действительности, за счет многократного усиления акустических волн при распространении в одном направлении импульсов давления с одинаковыми частотами и амплитудами в процессе детонационных взрывов, распространяющихся в стволе от форсунки 2 к форсунке 5 с заданной скоростью, сила звука значительно возрастает: J=Р2m/2 ρС, т.е. сила звука прямо пропорциональная квадрату амплитуды звукового давления и обратно пропорциональна волновому сопротивлению среды.

В целях достижения наибольшей дальности распространения мощных акустических волн и повышения КПД установки длина той части ствола, которая выполняется в сторону открытого конца от форсунки 2, определяется расчетом с условием полного преобразования энергии ударных волн, следующих за детонационными, в акустическую /звуковую/.

Иными словами, ствол в этом случае состоит из: первая его часть длины является генератором детонационных волн /фиг.1/, а вторая часть - преодоление ствола является зоной расширения и трансформации ударных волн в мощные акустические волны.

В этом случае дальность распространения акустических волн с достаточно высокой интенсивностью, обеспечивающей силовое воздействие, становится наибольшей /сотни и тысячи километров/ с частотой инфразвуковых волн.

Физика процесса электрического взрыва струй электропроводной жидкости
Механизм образования плазмы в струях раствора электролита /поз.34, 35, 47, 48/ в общем такой же, как и при электрическом разряде в растворе электролита при электроэрозионно-химической обработке металлов /см. Б.А.Артамонов "Размерная электрическая обработка металлов", М., 1978, "Высшая школа", стр. 329-333 и стр. 93-103/.

Особенности процесса разряда вызваны свойствами самой рабочей среды струй из растворов электролита, в которых напряжение /при использовании машинного генератора электрических импульсов или при питании от выпрямителя переменного тока/ в начале импульса растет довольно медленно, и перенос зарядов на первой стадии осуществляется ионами, а после пробоя и образования плазменного шнура на места струи - электронами.

В развитии пробоя при медленно нарастающем напряжении основную роль играют газовые пузырьки. Пока напряжение u не достигло величины Unp, на катоде /поз. 22 и 49/ выделяется водород, кроме того, пузырьки газа могут образовываться и в самих струях благодаря нагреванию их джоулевой теплотой, когда растворимость газов в воде снижается. Благодаря высокому газонаполнению электропроводность слоя раствора у катода уменьшается и на этом слое жидкости падает основная доля рабочего напряжения u. Здесь существует наибольшая напряженность электрического поля и начинается нагревание струи, возникает пробой газовых пузырьков, происходит ионизация элементов и образование свободных электронов, завершающаяся образованием плазмы.

Горячая плазма и более холодный раствор в струе отделяются друг от друга слоем электропроводного пара, содержащего ионы электролита. Слой пара, прогреваемый со стороны плазмы и собственной джоулевой теплотой, постепенно продвигается по длине струй, пока не достигнет противоположного электрода - сопел 27, 45 форсунок 22 и 39.

После этого струи на всю длину перекрываются плазменным каналом разряда. Разряд происходит в сильно нагретом водяном паре, содержащем электроны, ионы, а также атомы водорода и кислорода - продукты электротермической диссоциации раствора электролита /с возникновением яркой вспышки/.

Электрический разряд и взрыв струй подобен также электрическому взрыву твердых проводников, в которых благодаря взаимодействию тока и магнитного поля на струю /и/ в радиальном направлении действуют сжимающие силы /пинч-эффект/, приводящие к сильному сжатию плазмы, образовавшейся на месте струи. В результате в процессе дальнейшего выделения энергии разрядного тока в плазме резко повышается ее температура, которая может достигать значений порядка 10 млн. К /см. В.П.Милантьев "Физика плазмы", М., "Просвещение", 1983 г., стр.84-86/.

Однако для работы форсунок 2-5, где с помощью электрического взрыва струй раствора электролита испаряются струи топлива, и для работы форсунок-детонаторов 6-9, в которых электрический взрыв струй служит для возбуждения ударных волн, температура взрывов необходима лишь в диапазоне l03-l04oC, а концентрация растворов электролитов на уровне 3-5 для кислот и 10-25% для солей и оснований /что, например, широко применяется при электрохимической обработке металлов/.

В тех случаях, когда требуется высокая электропроводность продуктов сгорания /при детонационном сгорании топлива температура газов становится больше, чем при обычном "медленном", а тепловыделение увеличивается на 10-15%, см. А.И.Зверев "Детонационное напыление покрытий в судостроении", Л.: Судостроение, 1978 г. , стр. 12-28/, в качестве электролитов используются соли и основания на основе натрия и калия.

Высокая температура детонационного сгорания топлива, превышающая 3500-4000oС /см. 3, стр. 30/, позволяет повысить электропроводность продуктов сгорания /низкотемпературной плазмы/, а наличие в струях электролитов солей или оснований на основе натрия /NaOH, Na, C1, КОН, КС1/ и калия создает плазму с высокой электропроводностью /см. В.И.Крутов "Техническая термодинамика", "Высшая школа", M., 1971, стр. 447-448/.

Следует учитывать, что при электрическом взрыве струй электролитов при температуре выше 2500oС /в детонаторах 6-9/ происходит термическое разложение водного раствора на атомарные водород, кислород и продукты разложения солей, оснований и кислот /см. Г.Мучник "Новые методы преобразования энергии" ЭХИ. . . "Знание", Техника, 4, 1984 г., стр. 47-49/, которые образуют "гремучий газ" создающий взрывы со скоростью 3500 м/с /после понижения температуры продуктов сгорания в стволе меньше 2500oС. Теплота образования воды в данном случае, как известно, равна 285,8 кДж/моль или 3792 ккал/кг-15,85 МДж/кг.

В результате дополнительных взрывов гремучего газа в стволе установки повышается КПД процесса и коэффициент усиления акустических волн /в этом процессе "теплотворная способность воды" повышается за счет энергии соединения элементов электролитов/.

Особые свойства инфразвука, генерируемого установкой
К ним относятся:
- высокая интенсивность акустических волн в газовых, жидких и твердых средах с переносом энергии на большие расстояния;
- обеспечение с помощью низкочастотных колебаний в жидкости явлений кавитации и акустических течений;
- виброкипение жидкости - высокоамплитудные знакопеременные давления.

При этом перенос энергии высокой интенсивности на большие расстояния обеспечивается не только за счет образования мощных ударных волн в стволе, но и за счет их многократного усиления в процессе периодически следующих за один рабочий цикл взрывов в стволе с заданной скоростью.

Эти свойства акустического генератора низкой частоты позволяют реализовать многие технологические процессы в больших объемах сравнительно простыми средствами.

Характеристики инфразвукового поля
Важнейшими величинами, характеризующими инфразвуковое поле, являются: колебательное смещение ξ частиц, колебательная скорость и звуковое давление Рзв.

Все эти величины связаны друг с другом: задание пространственно-временного закона изменения одной из них полностью определяет пространственно-временные зависимости всех остальных, как и для любого звукового поля, заполненного, например, ультразвуковой или просто звуковой волной.

Обобщая изложенное выше по сущности процесса усиления акустических волн, заключаем:
1. Возникновение интерференции акустических волн в стволе установки /сложения/ за счет распространения в одном направлении основных ударных волн с одинаковой частотой и амплитудами при последовательных взрывах с большой скоростью топливокислородной смеси обеспечивает увеличение амплитуды колебаний в то количество раз, которое равно числу рядов "n" форсунок, установленных в стволе последовательно друг за другом. С учетом изложенного, колебательное смещение частиц в конце створок увеличивается в "n" раз.

ξm = n•ξ (1)
2. Образование в стволе отраженных волн от закрытого конца ствола при взрывах горючей смеси обеспечивает практически такое же усиление, как и от основных ударных волн, благодаря более высокой скорости движения, в результате колебательное смещение частиц повышается еще в два раза

3. Образовавшаяся за один рабочий цикл мощная акустическая волна в конце ствола установки может усиливаться еще в М=6-7 раз, за счет установки и суживающегося сопла 65, выполняющего в этом случае функцию концентратора или трансформатора упругих колебаний /как технике применения ультразвука/.

Точнее: в этом случае происходит увеличение амплитуды колебательного смещения частиц еще в "М" раз:

В свою очередь многократно повысится звуковое давление Р' и интенсивность J' инфразвуковых колебаний или сила инфразвука.

Звуковое давление:
Pm = 2n•M•ρ•c•ω•ξ,
где ρ - плотность среды;
ω - угловая частота;
с - скорость звука в среде.

Интенсивность инфразвука в этом случае также равна:
J′ = P2m

/2ρ•c
При распространении инфразвуковых колебаний в поглощающей среде, как известно, происходит затухание волны и интенсивность J' колебаний в волне постепенно уменьшается.

Уменьшение интенсивности выражается следующим образом:
J = J′•e-2α·X,
где α - коэффициент поглощения, числовое значение которого характеризует уменьшение амплитуды смещения, вызываемое поглощением, при прохождении волной единицы длины;
х - длина пути пройденного инфразвуковой волной.

Как известно из физики, только низкие акустические частоты способны переносить на сравнительно большие расстояния энергию высокой интенсивности и поэтому поглощение звуковой энергии, например, при частоте 0,1 Гц составляет менее 2•10-9 дБ/км, а в аналогичных условиях поглощение звука частотой 1000 Гц достигает уже 6 дБ/км.

Итак, отличительной особенностью устройства для возбуждения акустического излучения от всех известных устройств для генерирования механических колебаний в различных средах являются:
1. Механизмы возбуждения акустических волн по сравнению с существующими устройствами совершенно разные.

2. Устройство для возбуждения акустического излучения является автономным источником, причем самым сильным источником инфразвуковых колебаний /кроме природных и ядерных взрывов/. Мощность устройства может варьироваться в широких пределах и, в конечном итоге, зависит лишь от его размеров и давления в нем рабочего газа-окислителя /которыми, кроме кислорода и воздуха, могут быть и галогены/.

3. Устройство позволяет на несколько порядков увеличить амплитуду колебаний частиц среды по сравнению с единичной ударной волной при первом взрыве, т.е.

ξ″ = 2n•M•ξ (3).
4. Частота рабочих циклов в устройстве может варьироваться от самых низких 0,001 Гц до средних ω=150-2 Гц в зависимости от инерционности клапанного механизма, поз.10-12, что создает условия для переноса энергии низкочастотных колебаний с высокой интенсивностью на большие расстояния, а частота детонационных взрывов в стволе за один рабочий цикл, наоборот, достигает частот f современных пьезоэлектрических акустических преобразователей, в результате чего обеспечивается многократное усиление акустических волн.

Одновременно с акустическими волнами генерируются мощные электромагнитные излучения разной частоты и длины волн, в частности с длиной оптического излучения, которое резко усиливается при применении в качестве газов в стволе и водных растворов электролитов или жидких металлов, например, в струях 47, 48 детонаторов активных сред, усиливающих /как в лазерных установках/ волну. Оптическими резонаторами в этом случае являются отражающая поверхность клапана-поршня, выполненного, например, из меди, и усиление излучения последовательным распространением детонационных взрывов в стволе установки. Более конкретно этот механизм усиления излучения рассмотрен ниже.

5. Использование резонанса позволяет резко увеличить колебания и добиться, например, в жидкости больших амплитуд смещений в среды при минимальных затратах энергии.

Высокая интенсивность низкочастотных колебаний, превышающая на много порядков интенсивность ультразвукового поля в жидкостях, и, учитывая, что кавитация наступает при J>0,1 Вт/см2, позволяет генерировать в больших объемах жидкости кавитационные области и акустические течения для многочисленных применений в различных технологиях, не доступных ультразвуку.

Ниже приводятся некоторые применения устройства для возбуждения акустического излучения:
- инфразвуковое воздействие на живые организмы;
- биологическая очистка питьевой воды;
- то же сточных вод промышленных предприятий, города и пр.;
- очистка крупногабаритных конструкций, деталей и подводных частей судов под водой, трубопроводов;
- обеззараживание почвы от вредителей и сорняков;
- инфразвуковое исследование Земли с частотой f=6-9,3 Гц и менее;
- применение в фильтровальных установках систем хозяйственно-питьевого и технического водопотребления;
- очистка нерудных материалов;
- аэрация суспензий, приготовление дисперсных систем;
- промывка полезных ископаемых;
- обезгаживание металлических расплавов и жидкостей;
- бурение скважин большого диаметра на глубину Н=15-20 км;
- проходка тоннелей, шахт, разработка угольных пластов;
- повышение эффективности нефтедобычи и газа;
- передача энергии в твердых и жидких средах на расстояния;
- прямое преобразование химической в электрическую энергию /звукоэлектрический ток/;
- применение в МГД генераторах газовых и жидкометаллических;
-эхолокация, радиолокация;
- и многие другие.

Инфразвуковое воздействие на живые организмы
Обобщение многочисленных экспериментальных данных о биологической активности инфразвука позволило "ученым" утверждать, что его воздействие на человека вредно во всех случаях:
- колебания небольшой интенсивности вызывают явления, схожие с морской болезнью: тошноту, уменьшение остроты зрения, звон в ушах;
- колебания высокой интенсивности могут вызвать расстройство органов пищеварения, снижение слуховой чувствительности, нарушения функций мозга с самыми неожиданными последствиями - слабость, обмороки, наступление слепоты;
- инфразвуковые колебания высокой интенсивности, влекущие резонансные колебания внутренних органов, приводят к повреждению и самих органов, и коммуникаций; при определенных условиях может наступать летальный исход из-за остановки сердца или разрушения кровеносных сосудов.

Интенсивный инфразвук вызывает ряд субъективных расстройств: чувство беспричинного страха, раздражительность, нарушение сна. Следует учитывать, что инфразвук проникает практически через любые преграды: металлические, бетонные и пр.

Опасность воздействия на человека интенсивного инфразвука объясняется следующим. Все наши внутренние органы имеют собственные частоты колебаний, лежащие в диапазоне 2-10 Гц. Упругие колебания таких же частот вызывают резонанс при частоте колебаний: желудка 2-3 Гц, почек 6-8 Гц, сердца 4-6 Гц, позвоночника 4-6 Гц, вестибулярного аппарата 0,5-13 Гц. Они начинают вибрировать, непрерывно увеличивая амплитуду колебаний, вплоть до летального исхода.

Для сравнения интенсивности звука или звукового давления используется уровень интенсивности Lp, дБ

Аналогично определяется абсолютный уровень звукового давления, используя стандартное пороговое звуковое давление Р0=2•10-5 Па=20 мкПа - пороговое звуковое давление.



где p - звуковое давление, уровень которого должен быть определен;
J - интенсивность звука, а порог слышимости J0=10-12 Вт/м2;
ρ - плотность среды;
С - скорость звука;
ρ•С - волновое сопротивление среды.

Весь диапазон практически встречающихся интенсивностей звука /от 10-12 до 10 Вт/м2/ укладывается в шкалу уровней громкости от 0 до 130 дБ и давлением в звуковых волнах от 2•10-5 до 133 Н/м2.

Опасным уровнем громкости является уровень = 80 дБ, а болевой порог 130 дБ, при максимуме 180 дБ для человека, что = 14 Вт/м2.

Инфразвуковой детонационный акустический генератор может применяться: в качестве наземной стационарной установки с интенсивностью J от 103 до 109 Вт/м2 на срезе ствола больших геометрических размеров с подачей в него кислорода от резервуаров с сжиженным газом и топливных баков с бензином на летательных аппаратах всех типов, надводных судах и др.

Биологическая очистка питьевой воды и др. жидкостей
Высокая звуковая мощность инфразвукового генератора позволяет создавать в жидкости большие кавитационные области с давлениями при схлопывании пузырьков в воде до 102-104 кг/см2 и интенсивным акустическим течением, в результате достигается разрушение оболочек микробов и различных организмов в жидкости и ее стерилизация.

В целях многократного повышения мощности устройства для возбуждения акустического излучения вместо одной камеры сгорания 1 со стволами 67 на поворотной платформе стационарной или транспортной установке размещаются несколько камер сгорания 66 со стволами 67 параллельно друг другу или в несколько рядов по высоте /см. фигуру 9/.

Более компактное, но также мощное устройство показано на фиг.10, которое содержит несколько камер сгорания 69, размещенных на заданном расстоянии друг от друга по окружности с одним стволом 68 и направляющей конической насадкой 70.

Похожие патенты RU2188084C2

название год авторы номер документа
АКУСТИЧЕСКИЙ ГЕНЕРАТОР НИЗКОЙ ЧАСТОТЫ 2002
  • Артамонов А.С.
  • Колесниченко А.В.
RU2221283C2
КОМПЛЕКС ДЛЯ ДОБЫЧИ НЕФТИ 2008
  • Артамонов Александр Сергеевич
  • Артамонов Евгений Александрович
RU2377397C1
КОМПЛЕКС ДЛЯ РЕАКТИВНОГО ПОЛЕТА 2008
  • Артамонов Александр Сергеевич
  • Артамонов Евгений Александрович
RU2387582C2
АППАРАТ С ДИНАМИЧЕСКИМ ПОДДЕРЖАНИЕМ 2001
  • Артамонов А.С.
RU2205119C2
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ КПД ТЕПЛОВОГО ДВИГАТЕЛЯ 1997
  • Артамонов А.С.
RU2161717C2
РЕАКТИВНЫЙ ДВИГАТЕЛЬ 1997
  • Артамонов А.С.
RU2157907C2
КОМПЛЕКС ДЛЯ ДОБЫЧИ ПОДЗЕМНЫХ ВОД И МЕЛИОРАЦИИ 2010
  • Артамонов Александр Сергеевич
  • Артамонов Евгений Александрович
RU2442859C1
СПОСОБ РАБОТЫ МНОГОТОПЛИВНОГО ТЕПЛОВОГО ДВИГАТЕЛЯ И КОМПРЕССОРА И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ (ВАРИАНТЫ) 2008
  • Артамонов Александр Сергеевич
  • Артамонов Евгений Александрович
RU2386825C2
ДЕТОНАЦИОННЫЙ ДВИГАТЕЛЬ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ 2005
  • Артамонов Александр Сергеевич
  • Ткачев Павел Александрович
RU2298106C2
СПОСОБ ЭЛЕКТРОТЕРМИЧЕСКОГО ПОЛУЧЕНИЯ И ОБРАБОТКИ ИЗДЕЛИЙ И ПОКРЫТИЙ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 2008
  • Артамонов Александр Сергеевич
  • Артамонов Евгений Александрович
RU2402630C2

Иллюстрации к изобретению RU 2 188 084 C2

Реферат патента 2002 года УСТРОЙСТВО ДЛЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ АКУСТИЧЕСКОГО ИЗЛУЧЕНИЯ

Использование: для возбуждения акустического излучения низкой частоты и большой мощности с направленным звуковым лучом. Цель изобретения - получение концентрированных потоков акустической энергии большой мощности, распространяющейся на большие расстояния с небольшим углом расходимости. Сущность изобретения: устройство содержит камеру сгорания со стволом и патрубком и распределительный механизм. Дополнительно устройство снабжено форсунками, последовательно размещенными друг за другом для впрыска смеси паров углеводородного топлива и паров электропроводной жидкости, форсунками-детонаторами, смежно расположенными к ним для впрыска струй электропроводной жидкости и сообщающимися с камерами сгорания. Форсунки для впрыска смеси паров углеводородного топлива и электропроводной жидкости снабжены патрубками, внутри которых смонтирован шнек, электрод, а также кольцевой камерой, сообщающейся с соплами. Технический результат - повышение мощности, увеличение скорости детонации. 4 з.п.ф-лы, 10 ил.

Формула изобретения RU 2 188 084 C2

1. Устройство для возбуждения акустического излучения, содержащее камеру сгорания со стволом и патрубком, газораспределительный механизм, сообщающийся с гидропневматическим резервуаром, снабженным воздушным вентилем, систему транспортирования и нагнетания электропроводной жидкости и жидкого углеводородного топлива, генераторы электрических импульсов с управляющими приборами и источник окислителя, отличающееся тем, что оно дополнительно снабжено форсунками, последовательно размещенными друг за другом для впрыска смеси паров углеводородного топлива и паров электропроводной жидкости, форсунками-детонаторами, смежно расположенными к ним, для впрыска струй электропроводной жидкости и сообщающимися с камерами сгорания, при этом форсунки для впрыска смеси паров снабжены топливными форсунками и патрубками, внутри которых смонтированы шнеки и электроды, а также кольцевой камерой, выполненной из электроизоляционного материала, сообщающейся с соплами. 2. Устройство по п.1, отличающееся тем, что форсунки для впрыска смеси паров углеводородного топлива и паров электропроводной жидкости снабжены взрывными камерами с соплами. 3. Устройство по п.1, отличающееся тем, что электроды размещены в цилиндрических камерах, выполненных из электроизоляционного материала, и сообщаются с соплами, направленными под углом друг к другу. 4. Устройство по пп.1-3, отличающееся тем, что в нем камеры сгорания со стволами установлены параллельно друг к другу в несколько рядов или камеры сгорания установлены по окружности с одним центральным стволом и снабжены системой поворота в горизонтальной и вертикальной плоскостях. 5. Устройство по пп. 1-4, отличающееся тем, что стволы камер сгорания снабжены концентраторами упругих колебаний, выполненными в виде суживающихся сопел или в виде сопел Лаваля.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2002 года RU2188084C2

БРЕХОВСКИХ Л.М
и др
Акустика океана, серия физика
- М.: Знание, 1977, №3, с.57
СПОСОБ ГЕНЕРАЦИИ КОЛЕБАНИЙ ЗВУКОВЫХ И УЛЬТРАЗВУКОВЫХ ЧАСТОТ В ПОТОКАХ ЖИДКОСТИИЛИ ГАЗА 0
  • Н. Н. Некрасов, В. Л. Казанский, С. П. Кириченко, А. А. Сергеичев
  • Н. Н. Цыганов
SU313574A1
Роторный гидродинамический излучатель акустических колебаний в жидкой среде 1983
  • Варламов Владимир Матвеевич
  • Шаяхметов Фарит Гаделович
SU1296233A1
Огнетушитель 0
  • Александров И.Я.
SU91A1
Питательная среда для доращивания срезанных стеблей злаковых культур 1987
  • Косов Юрий Александрович
  • Черемха Богдан Михайлович
  • Косов Вячеслав Юрьевич
SU1447332A1
СПОСОБ УДАЛЕНИЯ АЗОТА ИЗ СТОЧНОЙ ЖИДКОСТИ 2009
  • Амбросова Галина Тарасовна
  • Функ Анна Александровна
  • Николаев Алексей Владимирович
  • Николаева Татьяна Михайловна
  • Климентьева Наталья Сергеевна
RU2402494C2

RU 2 188 084 C2

Авторы

Артамонов А.С.

Даты

2002-08-27Публикация

2000-06-07Подача