СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ЛИНЕЙНОЙ КОНДЕНСАТОРНОЙ БАТАРЕИ ДЛЯ ПОСТРОЕНИЯ ЕЕ МОДЕЛИ Российский патент 2008 года по МПК G01R25/00 

Изобретение относится к области систем обработки информации и может быть использовано при функциональном контроле и диагностировании линейной конденсаторной батареи на основе ее модели.

Известен способ определения параметров линейной конденсаторной батареи с помощью метода амперметра - вольтметра [Справочник по наладке электрооборудования электростанций и подстанций / Н.А.Воскресенский, А.Е.Гомберг, Л.Ф.Колесников и др.; Под ред. Э.С.Мусаэляна. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1984. - 344 с.: ил.], заключающийся в том, что проводят измерения при нескольких действующих значениях тока и напряжения (не менее 3-5 значений) и определяют среднее значение параметров по формуле:

- при продольном включении

, ,

- при поперечном включении

, ,

где ΔU₁, ΔU₂,..., ΔU_n - потери напряжения на конденсаторной батарее при ее продольном включении, соответствующие производимым измерениям;

U₁, U₂,...,U_n - напряжения на конденсаторной батарее при ее поперечном. включении, соответствующие производимым измерениям;

I₁, I₂,..., I_n - ток конденсаторной батареи, соответствующий производимым измерениям;

n - количество произведенных измерении.

Недостатком известного способа является сложность его реализации, невозможность определения значения активного сопротивления конденсаторной батареи.

Известен способ определения параметров линейной конденсаторной батареи [Основы теории цепей: Учебник для вузов / Г.В.Зевеке, П.А.Ионкин, А.В.Нетушил, С.В.Страхов. - 5-е изд., перераб. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 528 с.: ил.], выбранный в качестве прототипа, заключающийся в том, что проводят измерения амплитудных или действующих значений тока и напряжения, фазового сдвига между током и напряжением (аргумент комплексного сопротивления ϕ, равный разности фаз тока и напряжения) и определяют активную и реактивную составляющие тока:

I_R=I·cosϕ, I_C=I·sinϕ,

I_mR=I_m-cosϕ, I_mC=I_m·sinϕ,

где I, I_m - действующее и амплитудное значения тока.

Активное и реактивное сопротивления, емкость определяют по формулам:

; ,

где U, U_m - действующее и амплитудное значения напряжения.

Недостатком известного способа является сложность его реализации, необходимость определения значения фазового сдвига между током и напряжением линейной конденсаторной батареи.

Задачей изобретения является создание простого, точного, информативного способа определения параметров линейной конденсаторной батареи для построения ее модели.

Это достигается тем, что в способе определения параметров линейной конденсаторной батареи для построения ее модели, также как и в прототипе, измеряют напряжение и ток, определяют активное и реактивное сопротивления. Согласно изобретению измеряют мгновенные значения сигналов напряжения и тока, затем массивы отсчетов мгновенных значений тока и напряжения , , , полученные в одни и те же моменты времени t_j=t₁, t₂,..., t_N, с шагом дискретизации ,

где Т - период сигнала тока/напряжения;

N - число отсчетов на периоде Т,

сохраняют как текущие, определяют разность напряжений ΔU₁₂(t_j) или как разность между напряжениями конца и начала при продольном включении конденсаторной батареи или как разность между напряжениями начала и конца при поперечном включении, далее сохраняют цифровые отсчеты разности напряжений как текущие, определяют значение потери активной мощности на активном сопротивлении линейной конденсаторной батареи, одновременно определяют значение реактивной мощности на реактивном сопротивлении линейной конденсаторной батареи и действующее значение тока, затем определяют значение угла между напряжением и током линейной конденсаторной батареи, определяют действующие значения активной и реактивной составляющей тока, используя которые определяют значения активного и реактивного сопротивлений линейной конденсаторной батареи.

Полученные значения R и Х являются исходными данными при создании модели линейной конденсаторной батареи.

Простота предложенного способа заключается в том, что нет необходимости в дополнительных измерениях и устройствах для получения значений активного сопротивления и емкости линейной конденсаторной батареи.

Точность предложенного способа заключается в том, что параметры схемы замещения линейной конденсаторной батареи определяют непосредственно (напрямую), без дополнительных устройств, вносящих погрешность измерений.

Предложенный способ является информативным за счет того, что позволяет определять все параметры линейной конденсаторной батареи.

На фиг.1 приведена структурная схема реализации предложенного способа определения параметров линейной конденсаторной батареи по массивам отсчетов мгновенных значений токов и напряжений при продольном (фиг.1, а) и поперечном (фиг.1, б) включениях.

На фиг.2 изображена аппаратная схема устройства, реализующего рассматриваемый способ определения параметров линейной конденсаторной батареи по массивам отсчетов мгновенных значений токов и напряжений.

На фиг.3 приведены схемы замещения линейной конденсаторной батареи при продольном (фиг.3, а) и поперечном (фиг.3, б) включениях.

В табл.1 приведены цифровые отсчеты мгновенных значений напряжений и токов , , продольном и поперечном включениях линейной конденсаторной батареи.

В табл.2 приведены результаты расчета параметров конденсаторных батарей.

В табл.3 приведены паспортные значения параметров конденсаторных батарей.

Способ может быть осуществлен с помощью устройства, представленного на фиг.1. В месте подключения конденсатора 1 к линии электропередачи установлен регистратор аварийных ситуаций (РАС, на фиг.1 не показан) для создания массивов мгновенных значений напряжения и тока с шагом дискретизации Δt. Устройство для определения параметров линейной конденсаторной батареи состоит из одного блока 2 расчета R, X, входы которого связаны с местом подключения конденсатора через регистратор аварийных ситуаций, а выходы блока 2 расчета R, X подключены к ЭВМ 3. На фиг.1, а представлено продольное включение линейной конденсаторной батареи, а на фиг.1, б представлено поперечное включение линейной конденсаторной батареи.

Блок 2 расчета R, X (фиг.2) состоит из первого 4 (УВХ 1) и второго 5 (УВХ 2) устройств выборки и хранения, входы которых подключены к регистратору аварийных ситуаций. К первому устройству выборки-хранения 4 (УВХ 1) последовательно подключены инвертор 6, сумматор 7. Ко второму устройству выборки-хранения 5 (УВХ 2) последовательно подключены сумматор 7, третье устройство выборки-хранения 8 (УВХ 3), первый программатор 9 (П 1), второй программатор 10 (П 2), третий программатор 11 (П 3) и четвертый программатор 12 (П 4), выход которого подключен к ЭВМ 3. Вход четвертого устройства выборки-хранения 13 (УВХ 4) подключен к регистратору аварийных ситуаций. К выходу четвертого устройства выборки-хранения 13 (УВХ 4) последовательно подсоединены пятый программатор 14 (П 5), второй программатор 10 (П 2), шестой программатор 15 (П 6) и седьмой программатор 16 (П 7), выход которого подключен к ЭВМ 3. Кроме того, к выходу четвертого устройства выборки-хранения 13 (УВХ 4) подключены первый программатор 9 (П 1) и программатор действующих значений 17 (ПДЗ), выход которого подключен к третьему 11 (П 3) и шестому 15 (П 6) программаторам. Выход третьего устройства выборки-хранения 8 (УВХ 3) подсоединен к пятому программатору 14 (П 5), выход которого подключен к седьмому программатору 16 (П 7). Первый программатор 9 (П 1) связан с четвертым программатором 12 (П 4). К каждому устройству выборки-хранения подключен тактовый генератор 18 (ТГ).

Все устройства выборки-хранения реализованы на микросхемах 1100СК2. Программатор 9 (П 1), программатор 10 (П 2), программатор 11 (П 3), программатор 12 (П 4), программатор 14 (П 5), программатор 15 (П 6), программатор 16 (П 7) и программатор действующих значений 17 (ПДЗ) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя atmel AT89S53. Инвертор 6 и сумматор 7 реализованы на операционных усилителях 140УД17А. Тактовый генератор 18 (ТГ) может быть реализован на микроконтроллере АТ80С2051.

Для исследований были выбраны конденсаторы продольной компенсации КСП-0,66-40 и поперечной компенсации КС2-0,66-40-1УЗ.

На входы блока 2 расчета R, Х устройства, реализующего способ определения параметров линейной конденсаторной батареи для построения ее модели, с регистратора аварийных ситуаций подают следующие сигналы (табл.1):

или 1) одновременно , , на входные шины блока 2 расчета R, X, если продольное включение линейной конденсаторной батареи, или 2) одновременно , на входные шины блока 2 расчета R, X, если поперечное включение линейной конденсаторной батареи,

где - массив отсчетов мгновенных значений напряжения в начале линейной конденсаторной батареи,

- массив отсчетов мгновенных значений тока в начале линейной конденсаторной батареи,

- массив отсчетов мгновенных значений напряжения в конце линейной конденсаторной батареи.

При продольном включении линейной конденсаторной батареи блока 2 расчета R, Х на вход первого устройства выборки-хранения 4 (УВХ 1) поступает сигнал u₁(t_j), на вход второго устройства выборки-хранения 5 (УВХ 2) поступает сигнал u₂(t_j), а на вход четвертого устройства выборки-хранения 13 (УВХ 4) - сигнал i₁(t_j), где t_j=t₁, t₂,..., t_N - моменты времени,

- число разбиений на периоде Т,

Δt=0,3125·10^-3 с - шаг дискретизации массивов мгновенных значений тока/напряжения.

Значения сигналов записывают в блоки выборки-хранения 4 (УВХ 1), 5 (УВХ 2) и 13 (УВХ 4) и хранят там, как текущие, затем с выхода устройства выборки-хранения 4 (УВХ 1) сигнал u₁(t_j) поступает на инвертор 6. С помощью инвертора 6 отрицательное значение предыдущего сигнала u₁(t_j) преобразовывают в положительное. С выхода инвертора 6 значение сигнала u₁(t_j) поступает на вход сумматора 7. В то же время с выхода устройства выборки-хранения 5 (УВХ 2) значение сигнала u₂(t_j) поступает на вход сумматора 7. С помощью сумматора 7 определяют разность значений сигналов u₂(t_j)-u₁(t_j). С выхода сумматора 7 разность значений сигналов u₂(t_j)-u₁(t_j) поступает в третье устройство выборки-хранения 8 (УВХ 3). Одновременно значение сигнала i₁(t_j) поступает в блок выборки-хранения 13 (УВХ 4). Значения сигналов, записанные в блоки выборки-хранения 8 (УВХ 3) и 15 (УВХ 4), хранят там, как текущие. С выхода устройства выборки-хранения 8 (УВХ 3) сигнал u₂(t_j)-u₁(t_j) поступает на входы программаторов 9 (П 1) и 14 (П 5). С выхода устройства выборки-хранения 13 (УВХ 4) сигнал i₁(t_j) поступает на входы программаторов 9 (П 1) и 14 (П 5), на вход программатора действующих значений 17 (ПДЗ). На выходе первого программатора 9 (П 1) получают значение потери активной мощности ΔP₁ на активном сопротивлении R₁ линейной конденсаторной батареи:

(табл.2).

С выхода программатора 9 (П 1) значение потери активной мощности поступает на входы второго 10 (П 2) и четвертого 12 (П 4) программаторов. В тоже время с помощью пятого программатора 14 (П 5) определяют значение реактивной мощности Q₁ на реактивном сопротивлении X₁ линейной конденсаторной батареи:

(табл.2).

С выхода пятого программатора 14 (П 5) значение реактивной мощности поступает на входы второго 10 (П 2) и седьмого 16 (П 7) программаторов. Одновременно с помощью программатора действующих значений 17 (ПДЗ) определяют действующее значение сигнала I₁:

(табл.2).

С выхода программатора действующих значений 17 (ПДЗ) значение сигнала I₁ поступает на входы третьего 11 (П 3) и шестого 15 (П 6) программаторов.

С помощью второго программатора 10 (П 2) определяют значение угла ϕ между напряжением и током линейной конденсаторной батареи:

(табл.2).

С выхода второго программатора 10 (П 2) значение угла ϕ между напряжением и током поступает на входы третьего 11 (П 3) и шестого 15 (П 6) программаторов. На выходе третьего программатора 11 (П 3) получают действующее значение активной составляющей тока I_R:

I_R=I₁·cosϕ=0,22764 А (табл.2).

С выхода третьего программатора 11 (П 3) действующее значение активной составляющей тока поступает на вход четвертого программатора 12 (П 4). Одновременно на выходе шестого программатора 15 (П 6) получают действующее значение реактивной составляющей тока I_C:

I_C=I₁·sinϕ=60,60606 А (табл.2).

С выхода шестого программатора 15 (П 6) действующее значение реактивной составляющей тока подают на вход седьмого программатора 16 (П 7). На выходе четвертого программатора 12 (П 4) получают значение активного сопротивления линейной конденсаторной батареи R₁ (фиг.3):

(табл.2).

Одновременно на выходе седьмого программатора 16 (П 7) получают значение реактивного сопротивления линейной конденсаторной батареи X₁ (фиг.3):

(табл.2).

При поперечном включении линейной конденсаторной батареи работа блока 2 расчета R, Х аналогична работе блока расчета при ее продольном включении, но на вход первого устройства выборки-хранения 4 (УВХ 1) сигнал не поступает (u₂(t_j)=0), на вход второго устройства выборки-хранения 5 (УВХ 2) поступает сигнал u₁(t_j), а на вход четвертого устройства выборки-хранения 15 (УВХ 4) - сигнал i₁(t_j).

Значения сигналов записывают в блоки выборки-хранения 5 (УВХ 2) и 15 (УВХ 4) и хранят там, как текущие. С выхода второго устройства выборки-хранения 5 (УВХ 2) значение сигнала u₁(t_j) поступает на вход сумматора 7. С помощью сумматора 7 определяют разность значений сигналов u₁(t_j)-u₂(t_j). С выхода сумматора 7 разность значений сигналов u₁(t_j)-u₂(t_j)=u₁(t_j) поступает в устройство выборки-хранения 8 (УВХ 3). Одновременно значение сигнала i₁(t_j) поступает в четвертый блок выборки-хранения 15 (УВХ 4). В остальном работа блока 2 расчета R, Х при поперечном включении конденсаторной батареи аналогична работе блока 2 расчета R, Х при продольном включении и заключается в том, что определяют значение потери активной мощности ΔP₁ на активном сопротивлении R₁ линейной конденсаторной батареи:

(табл.2).

В то же время определяют значение реактивной мощности Q₁ на реактивном сопротивлении X₁ линейной конденсаторной батареи:

(табл.2).

Одновременно определяют действующее значение сигнала I₁:

(табл.2).

Затем определяют значение угла ϕ между напряжением и током линейной конденсаторной батареи:

(табл.2).

Далее получают действующее значение активной составляющей тока I_R:

I_R=I₁·cosϕ=0,242812 А (табл.2).

Одновременно получают действующее значение реактивной составляющей тока I_C:

I_C=I₁·sinϕ=60,60606 А (табл.2).

Затем получают значение активного сопротивления линейной конденсаторной батареи R₁ (фиг.3):

(табл.2).

Одновременно получают значение реактивного сопротивления линейной конденсаторной батареи X₁ (фиг.3):

(табл.2).

По результатам расчетов из табл.2 видно, что параметры линейной конденсаторной батареи, полученные с помощью предлагаемого способа, являются близкими по значению к их паспортным значениям. Относительную погрешность ε вычисляли по формуле [Бронштейн И.Н.,

Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов. - М.: Наука, 1980. - 976 с.]:

где a=R (расчетное значение параметра) является приближенным значением числа z=R_пасп (паспортное значение из табл.3).

- при продольном включении конденсаторной батареи

- для R

- для X

- при поперечном включении конденсаторной батареи

- для R

- для X

Таким образом, получен простой, точный и информативный способ определения параметров линейной конденсаторной батареи по массивам отсчетов мгновенных значений токов и напряжений для построения ее модели.

Табл.1СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ЛИНЕЙНОЙ КОНДЕНСАТОРНОЙ БАТАРЕИ ДЛЯ ПОСТРОЕНИЯ ЕЕ МОДЕЛИВремя t, сКонденсатор продольной компенсации КСП-0,66-40Конденсатор поперечной компенсации КС2-0,66-40-1У3u₁, Вu₂, Вi₁, Au₁, Вi₁, А00085,70992085,709920,00031252801,0732892,5685,328791,4873485,330810,0006255575,175757,26484,12573182,093684,129910,00093758295,5768566,52182,11258270,946282,11880,0012510936,0911293,2879,30864357,189479,316840,001562513471,2813911,2875,74091439,992875,751010,00187515876,7416395,371,44376518,558771,455660,002187518129,318721,4366,45857592,130666,472160,002520207,2620867,2660,8333466060,848490,002812522090,6122812,1354,62225721,513354,638810,00312523761,2224537,347,88513776,077947,902940,00343752520326026,1740,68684823,168640,705730,0037526402,0627264,3933,09671862,331633,116510,004062527346,8528240,0425,18785893,189925,208350,00437528028,2728943,7217,03641915,446317,057430,004687528439,7729368,668,720908928,88658,7422270,00528577,3829510,760,321415933,3810,3428370,005312528439,7729368,66-8,08117928,8865-8,059860,00562528028,2728943,72-16,4059915,4463-16,38490,005937527346,8528240,04-24,5727893,1899-24,55220,0062526402,0627264,39-32,5028862,3316-32,4830,00656252520326026,17-40,1199823,1686-40,1010,00687523761,2224537,3-47,3506776,0779-47,33280,007187522090,6122812,13-54,1253721,5133-54,10880,007520207,2620867,26-60,3788660-60,36360,007812518129,318721,43-66,0508592,1306-66,03720,00812515876,7416395,3-71,0866518,5587-71,07470,008437513471,2813911,28-75,4379439,9928-75,42780,0087510936,0911293,28-79,0626357,1894-79,05440,00906258295,5768566,521-81,926270,9462-81,91980,0093755575,175757,264-84,0003182,0936-83,99610,00968752801,0732892,56-85,265791,48734-85,26360,01-1,2Е-05-1,2E-05-85,7099-3,8Е-07-85,7099

Продолжение табл.1СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ЛИНЕЙНОЙ КОНДЕНСАТОРНОЙ БАТАРЕИ ДЛЯ ПОСТРОЕНИЯ ЕЕ МОДЕЛИВремя t, сКонденсатор продольной компенсации КСП-0,66-40Конденсатор поперечной компенсации КС2-0,66-40-1У3u₁, Вu₂, Bi₁, Аu₁, Вi₁, А0,0103125-2801,07-2892,56-85,3287-91,4873-85,33080,010625-5575,17-5757,26-84,1257-182,094-84,12990,0109375-8295,58-8566,52-82,1126-270,946-82,11880,01125-10936,1-11293,3-79,3086-357,189-79,31680,0115625-13471,3-13911,3-75,7409-439,993-75,7510,011875-15876,7-16395,3-71,4438-518,559-71,45570,0121875-18129,3-18721,4-66,4586-592,131-66,47220,0125-20207,3-20867,3-60,8333-660-60,84850,0128125-22090,6-22812,1-54,6223-721,513-54,63880,013125-23761,2-24537,3-47,8851-776,078-47,90290,0134375-25203-26026,2-40,6868-823,169-40,70570,01375-26402,1-27264,4-33,0967-862,332-33,11650,0140625-27346,8-28240-25,1879-893,19-25,20840,014375-28028,3-28943,7-17,0364-915,446-17,05740,0146875-28439,8-29368,7-8,72091-928,887-8,742230,015-28577,4-29510,8-0,32141-933,381-0,342840,0153125-28439,8-29368,78,081174-928,8878,0598550,015625-28028,3-28943,716,40594-915,44616,384930,0159375-27346,8-2824024,5727-893,1924,55220,01625-26402,1-27264,432,50282-862,33232,483030,0165625-25203-26026,240,11991-823,16940,101020,016875-23761,2-24537,347,35063-776,07847,332820,0171875-22090,6-22812,154,12534-721,51354,108780,0175-20207,3-20867,360,37879-66060,363640,0178125-18129,3-18721,466,05076-592,13166,037170,018125-15876,7-16395,371,08662-518,55971,074720,0184375-13471,3-13911,375,43788-439,99375,427790,01875-10936,1-11293,379,06264-357,18979,054440,0190625-8295,58-8566,5281,92598-270,94681,919760,019375-5575,17-5757,2684,00032-182,09483,9961,40,0196875-2801,07-2892,5685,2657-91,487385,26360,022,34Е-052,42E-0585,709927,66E-0785,70992

Табл.2СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ЛИНЕЙНОЙ КОНДЕНСАТОРНОЙ БАТАРЕИ ДЛЯ ПОСТРОЕНИЯ ЕЕ МОДЕЛИЭлемент электрической цепиΔР₁, ВтQ₁, варI₁, Аϕ, градI_R, АI_C, АR₁, ОмХ₁, ОмКонденсатор продольной компенсации КСП-0,66-40150,0011-39935,760,60649-89,78480,2276460,606062894,654-10,8725Конденсатор поперечной компенсации КС2-0,66-40-1У3159,9987-39935,860,60655-89,77050,24281260,606062713,787-10,8725

Табл.3Элемент электрической цепиПаспортные данныеU_НОМ, кВQ_НОМ, кварtgδR_ПАСП, ОмХ_ПАСП, ОмКонденсатор продольной компенсации КСП-0,66-400,66400,003752903,81410,89Конденсатор поперечной компенсации КС2-0,66-40-1У30,66400,0042722,59510,89

Способ заключается в измерении мгновенных значений тока и напряжения. Массивы отсчетов мгновенных значений тока и напряжения , , , получают в одни и те же моменты времени t_j=t₁, t₂, ..., t_N, с шагом дискретизации , где Т - период сигнала тока/напряжения, N - число отсчетов на периоде Т, затем сохраняют как текущие, определяют разность напряжений ΔU₁₂(t_j): или как разность между напряжениями конца и начала при продольном включении конденсаторной батареи, или как разность между напряжениями начала и конца при поперечном включении. Далее сохраняют цифровые отсчеты разности напряжений как текущие, определяют значение потери активной мощности на активном сопротивлении линейной конденсаторной батареи. Одновременно определяют значение реактивной мощности на реактивном сопротивлении линейной конденсаторной батареи и действующее значение тока. Затем определяют значение угла между напряжением и током линейной конденсаторной батареи, определяют действующие значения активной и реактивной составляющей тока, используя которые определяют значения активного и реактивного сопротивлений линейной конденсаторной батареи. Технический результат заключается в упрощении, повышении точности и информативности. 3 ил., 3 табл.

Способ определения параметров линейной конденсаторной батареи для построения ее модели, включающий измерение напряжения и тока, определение активного и реактивного сопротивлений, отличающийся тем, что проводят измерение мгновенных значений сигналов напряжения и тока, затем массивы отсчетов мгновенных значений тока и напряжения , , полученные в одни и те же моменты времени t_j=t₁, t₂, ..., t_N, с шагом дискретизации ,

где Т - период сигнала тока/напряжения;

N - число отсчетов на периоде Т, сохраняют как текущие, определяют разность напряжений ΔU₁₂(t_j): или как разность между напряжениями конца и начала при продольном включении конденсаторной батареи, или как разность между напряжениями начала и конца при поперечном включении, далее сохраняют цифровые отсчеты разности напряжений как текущие, определяют значение потери активной мощности на активном сопротивлении линейной конденсаторной батареи, одновременно определяют значение реактивной мощности на реактивном сопротивлении линейной конденсаторной батареи и действующее значение тока, затем определяют значение угла между напряжением и током линейной конденсаторной батареи, определяют действующие значения активной и реактивной составляющей тока, используя которые определяют значения активного и реактивного сопротивлений линейной конденсаторной батареи.