СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ БИМЕТАЛЛА ПУТЕМ СВАРКИ ВЗРЫВОМ Российский патент 2008 года по МПК B23K20/08 

Изобретение относится к технологии изготовления биметалла путем сварки взрывом и может быть использовано в различных областях металлообрабатывающей промышленности и химического машиностроения при изготовлении крупногабаритных металлических конструкций.

Известно, что формирование соединения при сварке взрывом происходит в условиях высокоскоростного соударения плакирующего и плакируемого листов при малой длительности, в результате которого в близлежащих к линии контакта поверхностях протекают процессы совместной пластической деформации приконтактных объемов металла, активация контактных поверхностей, образование в приконтактной зоне волнового профиля, объемное взаимодействие на активных центрах со слиянием дискретных очагов деформации и объемной релаксацией напряжений. Размер образующегося в процессе соединения волнового профиля, т.е. объем продеформированного металла приконтактных зон, зависит от времени действия давления в зоне контакта. Учитывая, что давление не постоянно и зависит от времени, то степень пластической деформации (а также связанные с этим параметром размеры волнового профиля) будет определяться величиной деформирующего импульса I_Д. При этом, чем выше уровень давления и продолжительней его действие, тем большая часть кинетической энергии затрачивается на пластическую деформацию металла околошовной зоны. Для реализации требуемой для соединения слоев величины совместной пластической деформации приконтактных объемов металла необходимо достигнуть определенного уровня давлений, действующих в течение некоторого времени и превышающих динамические пределы текучести свариваемого металла.

В условиях максимального благоприятствования для полноты прохождения процессов сварки по всей соединяемой поверхности, когда время прихода волны разгрузки (τ_р) со стороны тыльной поверхности плакируемого листа превышает время формирования соединения (τ_c), величина деформирующего импульса определяется из выражения

где τ_c - время протекания пластических деформаций за точкой контакта - время формирования соединения (максимально возможное для конкретных условий сварки взрывом время действия сжимающих напряжений в выбранном сечении зоны соединения, превышающих динамический предел текучести для данного металла (τ_c=1,5÷2,5 мкс));

p_max - величина пикового давления.

Интенсивность спада давления, характеризуемая постоянной времени θ, определяется из выражения

Существенным является тот факт, что в выбранном диапазоне режимов сварки величина θ для каждого материала является постоянной, не зависящей от скорости соударения величиной (для стали марки Ст3сп величина θ равна 0,96 мкс).

где ρ₁, ρ₂ и c₀₁, c₀₂ - соответственно плотности и скорости звука в плакирующем и плакируемом листах;

V_c - скорость соударения плакирующего и плакируемого листов (Лысак В.И., Кузьмин С.В. Сварка взрывом. - М.: Машиностроение - 1, 2005. - 544 с., ил.).

Известен способ изготовления плоских биметаллических листов путем сварки взрывом, при котором в результате разгоняющего действия продуктов детонации взрывчатого вещества на плакирующий лист и его соударение с плакируемым листом металл в зоне контакта интенсивно деформируется. При этой плоско-параллельной схеме изготовления биметалла взрывом обеспечиваются физический контакт, активация поверхностей и формирование соединения плакирующего и плакируемого листов (патент РФ №2056987, кл. В23К 20/08, опубл. в Б.И. №9 от 27.03.96 г.).

Недостаток этого способа связан с тем, что при изготовлении длинномерных биметаллических листов неравномерное действие деформирующего импульса ударной волны в концевых частях свариваемых заготовок приводит к неравномерному относительному утонению, к росту параметров образующихся волн (амплитуды 2а и длины волны λ) на границе соединения плакирующего и плакируемого листов, а также к росту расплавов. А это в конечном итоге приводит к снижению качества изделий из полученного биметалла по известному способу, снижению прочности соединения слоев.

К недостаткам известного способа следует отнести также снижение деформирующего импульса на периферийных участках контактных поверхностей из-за бокового разлета продуктов детонации взрывчатого вещества. А это, в свою очередь, приводит к краевым непроварам, что также служит причиной снижения качества изделий из полученного биметалла по известному способу, уменьшения прочности и сплошности соединения слоев.

Одной из возможных причин недостаточно высокой прочности соединения плакирующего и плакируемого листов биметалла, полученного известным способом сварки взрывом, является неоднородность параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) вдоль фронта детонации по всей поверхности зоны соединения биметаллического листа.

Основным техническим результатом, достигаемым при реализации заявляемого изобретения, является стабилизация параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) вдоль фронта детонации по всей поверхности зоны соединения, полученной сваркой взрывом.

Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе изготовления биметалла путем сварки взрывом плакируемого листа с расположенным над ним плакирующим листом, при котором на плакирующем листе располагают и инициируют взрывчатое вещество, причем на плакирующем листе взрывчатое вещество располагают в виде зарядов с разной скоростью детонации, обеспечивающей постоянство деформирующего импульса I_Д в зоне соударения по всей соединяемой поверхности в процессе сварки взрывом, при этом соотношение значений деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр должно находиться в пределах от 1,0 до 1,76, где I_Д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования надежного соединения.

Так, располагая по краям плакирующего листа взрывчатое вещество с повышенной скоростью детонации (по сравнению со взрывчатым веществом, располагаемым по центру плакирующего листа), достигается повышение импульса давления на периферийных участках соединяемой поверхности, что в целом выравнивает распределение деформирующего импульса в зоне соударения по всей соединяемой поверхности и снижает отрицательный эффект краевого непровара.

Аналогичным образом устраняется недостаток известного способа, связанный с неравномерным распределением деформирующего импульса ударной волны в концевых частях свариваемых листов, приводящий к неравномерному относительному утонению. В этом случае на поверхности плакирующего листа в его концевых частях располагают взрывчатое вещество с пониженной скоростью детонации.

Таким образом, оптимально располагая на поверхности плакирующего листа заряды взрывчатых веществ с различной скоростью детонации, достигается выравнивание деформирующего импульса в зоне соударения, что в свою очередь приводит к стабилизации параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) по всей поверхности зоны соединения, полученной сваркой взрывом. Тем самым повышается качество изделий из полученного биметалла - увеличивается прочность и сплошность соединения плакирующего и плакируемого листов. Выбор конкретных марок взрывчатых веществ с различной скоростью детонации, их оптимальное расположение по поверхности плакирующего листа с целью достижения выравнивания деформирующего импульса в зоне соударения достигается расчетным путем с использованием специально разработанных компьютерных программ оценки напряженно-деформированного состояния в зоне соударения, а также с использованием готовых программных комплексов типа AN-SYS или др.

Сущность изобретения пояснена чертежами, где на фиг.1 показана плоско-параллельная схема изготовления биметалла путем сварки взрывом, на фиг.2 показана схема отбора образцов для механических испытаний и для замера параметров волн в полученных сваркой взрывом соединениях, а на фиг.3 показана схема замера параметров образующихся в процессе сварки взрывом волн (амплитуды 2а и длины волны λ) в зоне соединения.

Предлагаемый способ изготовления биметалла путем сварки взрывом осуществляется в следующей последовательности (фиг.1).

На жесткое основание 1 устанавливают неподвижный плакируемый лист 2 и над ним с расчетным зазором h, обеспечиваемым фиксаторами 3, располагают плакирующий лист 4. По периметру метаемого плакирующего листа располагают деревянный контейнер 10, внутри которого размещены картонные перегородки 11, ограничивающие область размещения различных взрывчатых веществ. Так, вначале размещают заряд взрывчатого вещества 6 (смесь аммонита 6ЖВ с кварцевым песком в соотношении 75%/25%) в центре деревянного контейнера 10, ограниченного картонными перегородками 11, далее по периферии размещают взрывчатое вещество 5 (взрывчатое вещество с максимальной скоростью детонации - аммонит 6ЖВ), взрывчатое вещество 7 (смесь аммонита 6ЖВ с кварцевым песком в соотношении 67%/33% - средняя скорость детонации) и взрывчатое вещество 8 (смесь аммонита 6ЖВ с кварцевым песком в соотношении 50%/50% - самая малая скорость детонации взрывчатого вещества - для снижения влияния концевого эффекта). После размещения взрывчатых веществ в отдельно отведенные для них места картонные перегородки 11 удаляют. При этом метаемый плакирующий лист 4 имеет длину и ширину на (15÷20) его толщин больше, чем у неподвижного плакируемого листа 2, т.е. реализуется схема с незначительным нависанием плакирующего листа. Устанавливают электродетонатор 9 и инициируют комбинированный заряд взрывчатого вещества. За счет использования взрывчатых веществ с различной скоростью детонации и их оптимального размещения по поверхности метаемого листа получают плоский биметаллический лист со стабилизированными параметрами волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) по всей поверхности зоны соединения в результате обеспечения постоянства деформирующего импульса в зоне соударения. Это, в конечном итоге, обеспечивает получение более качественного биметалла с повышенной прочностью соединения слоев и отсутствием несплошностей в зоне соединения. Следует отметить, что оптимизация размещения различных взрывчатых веществ на поверхности плакирующего листа может быть реализована и другими методами.

Предлагаемый способ реализуется следующим образом.

На жесткое основание устанавливают неподвижный плакируемый стальной лист марки Ст3сп по ГОСТ 14637-89 размерами 30×1450×2940 мм и параллельно ему метаемый плакирующий лист из стали марки 12Х18Н10Т по ГОСТ 5632-72 размерами 3×1500×3000 мм с расчетным зазором h=3±0,1 мм. На метаемом плакирующем листе устанавливают деревянный контейнер L×B=3000×1500 мм высотой Н=30 мм, полости которого заполняют взрывчатыми веществами с разной скоростью детонации. Взрывчатые вещества с разной скоростью детонации отделяют друг от друга картонными перегородками 11 (фиг.1). В центральной части размещают взрывчатое вещество 6 (фиг.1) - смесь аммонита 6ЖВ с кварцевым песком в соотношении 75%/25%, которое ограничивается картонными перегородками длиной, равной L-(L₁+L₂+L₃), и шириной, равной B-2B₁. При этом высота картонных перегородок равнялась высоте деревянного контейнера Н=30 мм. По периферии размещали взрывчатое вещество 5 (фиг.1) марки аммонит 6ЖВ. И в концевой части размещали взрывчатое вещество 7 (фиг.1) - смесь аммонита 6ЖВ с кварцевым песком в соотношении 67%/33%, которое ограничивается картонными перегородками с размерами в плане L₂×B, а также взрывчатое вещество 8 (фиг.1) - смесь аммонита 6ЖВ с кварцевым песком в соотношении 50%/50%, которое ограничивается картонными перегородками с размерами в плане L₂×B. При этом B₁=0,1×B, L₁=B₁, L₂=0,15×L, L₃=0,10×L. После размещения взрывчатых веществ 5, 6, 7 и 8 в отведенные для них места картонные перегородки удаляли. В нашем случае была реализована симметричная относительно фронта детонации схема размещения взрывчатых веществ. Сварку взрывом производили при режимах (с выбором конкретных взрывчатых веществ и их оптимального размещения на метаемом листе), которые позволили обеспечить постоянство деформирующего импульса I_д в зоне соударения по всей поверхности плакируемого листа. Выбор конкретных взрывчатых веществ с различной скоростью детонации, их оптимальное расположение по поверхности плакирующего листа (определение величин b₁, L₁, L₂, L₃ при высоте Н=30 мм) с целью достижения выравнивания деформирующего импульса в зоне соударения было достигнуто расчетным путем с использованием специально разработанной компьютерной программы. При этом величина деформирующего импульса для данной пары плакирующего и плакируемого листов составила I_д=5÷5,2 кН·с/м² (величина I_Д определялась по методике, изложенной в книге: Лысак В.И., Кузьмин С.В. Сварка взрывом. - М.: Машиностроение - 1, 2005. - 544 с., ил.). Достигнутое относительно равномерное распределение деформирующего импульса в зоне соударения, в свою очередь, привело к стабилизации параметров волнового профиля сварного шва. Так, экспериментально установлено, что величина амплитуды волн, образовавшихся на границе соединения плакирующего и плакируемого листов, составила 2а=0,10÷0,12 мм при длине волны λ=0,30÷0,35 мм вдоль всей поверхности соединения, что является достаточно стабильной характеристикой. Это, в свою очередь, положительным образом сказалось на качестве полученного биметалла, у которого не было обнаружено расслоений (класс сплошности не ниже 1 по ГОСТ 10885-85), прочность соединения слоев была на уровне прочности основного металла плакируемого листа (сопротивление срезу определялось по ГОСТ 10885-85 и составило τ_ср=200÷250 МПа).

В результате проведенных исследований были экспериментально определены значения I_д ^кр и I_Д ^пред для предлагаемого способа сварки (I_д ^кр=3,7 кН·с/м²; I_д ^пред=6,5 кН·с/м²). где I_д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования надежного соединения; I_д ^пред - предельная величина деформирующего импульса, при которой нарастание энерговыделения вызывает появление оплавленного металла в приконтактной зоне.

Следует отметить, что фактически процесс формирования надежного соединения при сварке взрывом начнет реализовываться при достижении величины деформирующего импульса критических значений I_д ^кр, при которых затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования надежного соединения. Экспериментально установлено, что сварка взрывом при значениях деформирующего импульса ниже величины I_д ^кр не обеспечит соединения плакирующего и плакируемого листов. Процесс формирования надежного соединения плакирующего и плакируемого листов сваркой взрывом будет реализовываться вплоть до достижения деформирующего импульса предельной величины I_д ^пред, превышение которой вызовет резкое нарастание энерговыделения и появление оплавленного металла в приконтактной зоне, что, в свою очередь, приведет к резкому снижению качества биметалла (снижению прочности соединения плакирующего и плакируемого листов).

Таким образом, для формирования надежного соединения при сварке взрывом необходимым условием является нахождение отношения деформирующих импульсов I_д/I_д ^кр в пределах от 1,0 до 1,76. При отношении I_д/I_д ^кр менее 1,0 надежного соединения при сварке взрывом не произойдет, т.е. затрачиваемой на деформацию приконтактных объемов металла энергии будет недостаточно для обеспечения необходимой степени активации контактных поверхностей. При отношении I_д/I_д ^кр более 1,76 соединение при сварке взрывом произойдет, однако при таких высоких значениях деформирующего импульса нарастание энерговыделения вызовет появление оплавленного металла в приконтактной зоне, что отрицательным образом скажется на качестве изделий из полученного биметалла.

Для оценки основных характеристик биметалла было проведено сравнительное исследование качества биметалла, полученного по известному и предлагаемому способам.

Так, для исследований параметров волнового профиля сварного шва из полученного биметаллического листа вырезали образцы для исследований согласно схеме, представленной на фиг.2, из центральной (в точках k, l, m) и периферийной (в точках n, p, r) части биметаллического листа. Вырезанные механическим способом образцы, шлифовали, полировали и травили для выявления структуры межслойной границы. Шлифовке подвергали плоскость образца, параллельную направлению детонации. Замер длины волны λ и ее размах (амплитуды) 2a производили с использованием инструментального микроскопа (ГОСТ 8074-82) согласно схеме, приведенной на фиг.3.

Из изготовленного биметалла путем сварки взрывом по известному способу были вырезаны согласно схеме, приведенной на фиг.2, образцы в точках k, l, m, n, p, r, которые в дальнейшем исследовали на инструментальном микроскопе с целью замера длины волны λ и ее размаха (амплитуды) 2а. В качестве плакирующего и плакируемого листов были использованы аналогичные предлагаемому способу материалы. Кроме того, определяли величину деформирующего импульса I_д, временное сопротивление разрыву σ_в, предел текучести σ_0.2, относительное удлинение δ₅ и прочность соединения слоев на срез τ_ср. Отбор образцов для механических испытаний проводили по ГОСТ 7564-97. Испытание на растяжение проводили по ГОСТ 1497-84.

Ниже приводим результаты исследований раздельно по каждой точке:

k

I_д=4,0 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,08; σ_в=501 Н/мм²; σ_0.2=250 Н/мм²; δ₅=30%; τ_ср=132 Н/мм²; λ₁=0,30 мм; λ₂=0,36 мм; λ₃=0,34 мм; 2а₁=0,09 мм; 2a₂=0,10 мм; 2а₃=0,08 мм.

l

I_д=4,8 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,3; σ_в=480 Н/мм²; σ_0.2=261 Н/мм²; δ₅=34%; τ_ср=200 Н/мм²; λ₁=0,42 мм; λ₂=0,46 мм; λ₃=0,42 мм; 2а₁=0,13 мм; 2a₂=0,14 мм; 2а₃=0,16 мм.

m

I_д=8,0 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=2,16; σ_в=500 Н/мм²; σ_0.2=262 Н/мм²; δ₅=20%; τ_ср=110 Н/мм²; λ₁=0,64 мм; λ₂=0,66 мм; λ₃=0,62 мм; 2а₁=0,14 мм; 2a₂=0,15 мм; 2а₃=0,17 мм.

n

I_д=0,7 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=0,19; образцы для механических испытаний и испытаний на прочность соединения расслоились при их изготовлении.

p

I_д=0,8 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=0,22; расслоение биметалла из-за краевого непровара.

r

I_д=1,1 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=0,30; расслоение биметалла из-за краевого непровара.

Из изготовленного биметалла путем сварки взрывом по предлагаемому способу также были вырезаны согласно схеме, приведенной на фиг.3, образцы в точках k, l, m, n, p, r, которые в дальнейшем исследовали на инструментальном микроскопе с целью замера длины волны λ и ее размаха (амплитуды) 2а. Ниже приводим результаты исследований раздельно по каждой точке:

k

I_д=5,0 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,35; σ_в=501 Н/мм²; σ_0.2=260 Н/мм²; δ₅=30%; τ_ср=245 Н/мм²; λ₁=0,30 мм; λ₂=0,33 мм; λ₃=0,32 мм; 2а₁=0,10 мм; 2а₂=0,10 мм; 2а₃=0,11 мм.

l

I_д =5,0 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,35; σ_в=520 Н/мм²; σ_0.2=274 Н/мм²; δ₅=32%; τ_ср=200 Н/мм²; λ₁=0,32 мм; λ₂=0,35 мм; λ₃=0,33 мм; 2а₁=0,11 мм; 2a₂=0,11 мм; 2а₃=0,10 мм.

m

I_д=5,1 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,37; σ_в=513 Н/мм²; σ_0.2=281 Н/мм²; δ₅=34%; τ_ср=230 Н/мм²; λ₁=0,33 мм; λ₂=0,33 мм; λ₃=0,30 мм; 2а₁=0,10 мм; 2a₂=0,11 мм; 2а₃=0,12 мм.

n

I_д=5,0 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,35; σ_в=504 Н/мм²; σ_0.2=277 Н/мм²; δ₅=31%; τ_ср=210 Н/мм²; λ₁=0,33 мм; λ₂=0,32 мм; λ₃=0,35 мм; 2а₁=0,10 мм; 2a₂=0,10 мм; 2а₃=0,11 мм.

p

I_д=5,2 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,41; σ_в=490 Н/мм²; σ_0.2=291 Н/мм²; δ₅=39%; τ_ср=220 Н/мм²; λ₁=0,31 мм; λ₂=0,30 мм; λ₃=0,32 мм; 2а₁=0,11 мм; 2a₂=0,12 мм; 2а₃=0,11 мм.

r

I_д=5,1 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=1,37; σ_в=498 Н/мм²; σ_0.2=288 Н/мм²; δ₅=28%; τ_ср=250 Н/мм²; λ₁=0,33 мм; λ₂=0,33 мм; λ₃=0,32 мм; 2а₁=0,10 мм; 2a₂=0,11 мм; 2а₃=0,12 мм.

Таким образом, экспериментально установлено, что величины длин волн λ и ее амплитуд 2а у биметалла, изготовленного по заявленному способу, более стабильны и находятся на уровне λ=0,30÷0,35 мм; 2a=0,10÷0,12 мм. У биметалла, изготовленного по известному способу, λ=0,30÷0,66 мм; 2a=0,08÷0,17 мм, что отличается существенным разбросом данных.

Анализ результатов исследования показал, что достижение поставленного технического результата - стабилизации параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) по всей поверхности зоны соединения - приводит к увеличению прочности соединения слоев (τ_ср=200÷250 МПа) и к увеличению сплошности соединения слоев.

В биметалле, полученном по известному способу, прочность соединения слоев существенно ниже и составила τ_ср=110÷200 МПа. Кроме того, в периферийной зоне наблюдалось расслоение соединения в результате краевого непровара (I_д=0,7÷1,1 кН·с/м²; I_д/I_д ^кр=0,19÷0,30).

Так, при относительном постоянстве деформирующего импульса I_д=5,0÷5,2 кН·с/м² (I_д/I_д ^кр=1,35÷1,41) у биметалла, полученного по предлагаемому способу, был достигнут технический результат - стабилизация параметров волнового профиля сварного шва.

У биметалла, полученного по известному способу, отсутствует стабилизация параметров волнового профиля сварного шва (λ=0,30÷0,66 мм; 2a=0,08÷0,17 мм при значительных колебаниях величины деформирующего импульса I_д от 0,7 до 8,0 кН·с/м²).

Было установлено, что использование взрывчатых веществ с разной скоростью детонации, соответствующей постоянству деформирующего импульса I_Д, приводит к стабилизации параметров волнового профиля сварного шва по всей поверхности зоны соединения, приводит также к повышению прочности соединения слоев и к повышению сплошности соединения.

Полученные данные свидетельствуют о стабильности волнообразования при выбранных условиях сварки взрывом по предлагаемому способу за счет достигнутого равномерного распределения деформирующего импульса по всей контактной поверхности вследствие оптимального использования (размещения на поверхности плакирующего листа) взрывчатых веществ с разной скоростью детонации.

Таким образом, исследования свойств биметалла, изготовленного по заявленному способу, показали, что по механическим свойствам при комнатной температуре (σ_в, σ_0.2, δ₅) он находится на уровне известных аналогов, а по показателям прочности соединения слоев (τ_ср) и сплошности соединения слоев превосходит их за счет стабилизации параметров волнового профиля сварного шва по всей поверхности зоны соединения при оптимальном использовании (размещении на поверхности плакирующего листа) взрывчатых веществ с различной скоростью детонации.

Изобретение может быть использовано в различных областях металлообрабатывающей промышленности и химического машиностроения при изготовлении крупногабаритных металлических конструкций. На плакирующем листе располагают заряды взрывчатого вещества с разной скоростью детонации, соответствующей постоянству деформирующего импульса I_д в зоне соударения по всей соединяемой поверхности в процессе сварки взрывом. Инициируют указанный заряд. Соотношение деформирующих импульсов I_д/I_д ^кр должно находиться в пределах от 1,0 до 1,76, где I_д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования надежного соединения. Способ обеспечивает стабилизацию параметров волнового профиля сварного шва вдоль фронта детонации по всей поверхности зоны соединения. 3 ил.

Способ изготовления биметалла путем сварки взрывом плакируемого листа с расположенным над ним плакирующим листом, при котором на плакирующем листе располагают и инициируют взрывчатое вещество, отличающийся тем, что на плакирующем листе взрывчатое вещество располагают в виде зарядов с разной скоростью детонации, обеспечивающей постоянство деформирующего импульса I_Д в зоне соударения по всей соединяемой поверхности в процессе сварки взрывом, при этом соотношение значений деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр должно находиться в пределах от 1,0 до 1,76, где I_Д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования надежного соединения.