СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАРКОЙ ВЗРЫВОМ ПЛОСКОЙ БИМЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ЗАГОТОВКИ С ВНУТРЕННИМИ ПОЛОСТЯМИ Российский патент 2009 года по МПК B23K20/08 B23K31/02 

Изобретение относится к технологии изготовления плоских биметаллических листов сваркой взрывом и может быть использовано в различных областях металлообрабатывающей промышленности, а также в энергетическом и химическом машиностроении, в частности при изготовлении трубных досок и трубных решеток. Трубные решетки (доски) предназначены для поддержания параллельных пучков труб в конвекционных камерах трубчатых печей (см. Фиг.1) и в теплообменном (см. Фиг.2) оборудовании.

Известно, что формирование соединения при сварке взрывом происходит в условиях высокоскоростного соударения плакирующего и плакируемого листов при малой длительности, в результате которого в близлежащих к линии контакта поверхностях протекают процессы совместной пластической деформации приконтактных объемов металла, активация контактных поверхностей, образование в приконтактной зоне волнового профиля, объемное взаимодействие на активных центрах со слиянием дискретных очагов деформации и объемной релаксацией напряжений. Размер образующегося в процессе соединения волнового профиля, т.е. объем продеформированного металла приконтактных зон зависит от времени действия давления в зоне контакта. Учитывая, что давление не постоянно и зависит от времени, то степень пластической деформации (а также связанные с этим параметром размеры волнового профиля) будет определяться величиной деформирующего импульса I_Д. При этом, чем выше уровень давления и продолжительней его действие, тем большая часть кинетической энергии затрачивается на пластическую деформацию металла околошовной зоны. Для реализации требуемой для соединения слоев величины совместной пластической деформации приконтактных объемов металла, необходимо достигнуть определенного уровня давлений, действующих в течение некоторого времени и превышающих динамические пределы текучести свариваемого металла.

В условиях максимального благоприятствования для полноты прохождения процессов сварки по всей соединяемой поверхности, когда время прихода волны разгрузки (τ_p) со стороны тыльной поверхности плакируемого листа превышает время формирования соединения (τ_c), величина деформирующего импульса определяется из выражения:

,

где τ_с - время протекания пластических деформаций за точкой контакта - время формирования соединения (максимально возможное для конкретных условий сварки взрывом время действия сжимающих напряжений в выбранном сечении зоны соединения, превышающих динамический предел текучести для данного металла (τ_с=1,5÷2,5 мкс);

p_max - величина пикового давления импульса.

Продолжительность действия высокого давления в околошовной зоне ограничена временем прихода волны разгрузки с тыльной поверхности плакируемого листа τ_р=2δ₂/с₀₂ (где, с₀₂ - скорость звука в плакируемом листе, δ₂ - толщина плакируемого листа), по истечению которого происходит резкий спад давления до нуля, и все деформационные процессы прекращаются.

Интенсивность спада давления, характеризуемая постоянной времени θ, определяется из выражения

Существенным является тот факт, что в выбранном диапазоне режимов сварки величина θ для каждого материала является постоянной, не зависящей от скорости соударения величиной (для стали марки Ст3сп величина θ равна 0,96 мкс).

где ρ₁, ρ₂ и c₀₁, c₀₂ - соответственно плотности и скорости звука в плакирующем и плакируемом листах;

V_c - скорость соударения плакирующего и плакируемого листов (Лысак В.И., Кузьмин С.В. Сварка взрывом. - М.: Машиностроение - 1, 2005. - 544 с., ил.).

Известен способ изготовления плоских биметаллических листов путем сварки взрывом, при котором в результате разгоняющего действия продуктов детонации взрывчатого вещества на плакирующий лист и его соударение с плакируемым листом металл в зоне контакта интенсивно деформируется. При этой плоскопараллельной схеме изготовления биметалла взрывом обеспечивается физический контакт, активация поверхностей и формирование соединения плакирующего и плакируемого листов (патент РФ 2056987, кл. B23K 20/08, Опубл. в БИ №9 от 27.03.96 г. - аналог).

Известен также способ изготовления сваркой взрывом деталей с внутренними полостями, при котором в плакируемом листе выполняют продольные полости прямоугольного сечения, полости заполняют на часть их высоты материалом менее прочным, чем материал плакируемого листа, после чего плакирующий лист сваривается взрывом с плакируемым. После сварки наполнитель удаляют из полостей (а.с. №391794, МПК B23K 20/08, опубл. 07.10.1980 г. в БИ №37 - прототип). При этом основной упор в прототипе делается на механическом защемлении ребер плакируемого листа с плакирующим листом, что, по мнению авторов, приводит к усилению сварного соединения.

Мощное неравномерное силовое воздействие продуктов детонации взрывчатых веществ на свариваемые плакирующий и плакируемый листы приводит к деформации полученного биметаллического листа. При сварке (по прототипу) по параллельной схеме плоских листов это проявляется в их существенном остаточном прогибе f. Кроме того, в околошовной зоне в процессе сварки взрывом по известному способу активно формируется микроскопическая газовая неоднородность за счет сорбции газов и газообразующих примесей углерода свариваемыми поверхностями. Повышенная активность формирования микроскопической газовой неоднородности связана со спецификой расположения продольных полостей в плакируемом листе. Сорбированные газы захлопываются при соударении пластин и увлекаются дислокациями вглубь металла. Поэтому на границе раздела фиксируется повышенное содержание газов и газообразующих примесей. Повышенная газонасыщенность околошовной зоны отрицательным образом сказывается на качестве биметалла, используемого для изделий в химическом машиностроении, которые испытывают в процессе эксплуатации существенное коррозионное воздействие.

К недостатку прототипа следует отнести тот факт, что при изготовлении длинномерных биметаллических листов неравномерное действие деформирующего импульса ударной волны в концевых частях свариваемых заготовок приводит к неравномерному относительному утонению, к росту параметров образующихся волн (амплитуды 2а и длины волны λ) на границе соединения плакирующего и плакируемого листов, а так же к росту расплавов. А это в конечном итоге приводит к снижению качества изделий из полученного биметалла по известному способу, снижению прочности соединения слоев.

К недостатку прототипа также следует отнести снижение деформирующего импульса на периферийные участки контактных поверхностей из-за бокового разлета продуктов детонации взрывчатого вещества. А это в свою очередь приводит к краевым непроварам, что также приводит к снижению качества изделий из полученного биметалла по известному способу, снижению прочности и сплошности соединения слоев.

В химическом машиностроении при изготовлении из биметалла трубных решеток (досок) плакирующий слой должен обеспечивать защиту основного слоя от среды, в которой (без плакировки) основной металл нестоек. При нарушении плакирующего слоя в нефтехимическом оборудовании возможно интенсивное развитие коррозии металла основного слоя, приводящее к нарушению условий его безопасной эксплуатации.

Особо следует отметить, что при реализации предложенной схемы по прототипу в процессе сварки взрывом в застойной зоне внутренней полости плакируемого листа активно формируется микроскопическая газовая неоднородность за счет сорбции газов и газообразующих примесей углерода свариваемыми поверхностями в застойной зоне.

Особо опасной для биметаллов, используемых в химическом машиностроении, является водородная коррозия. Причиной водородной коррозии является диффузия водорода в сталь (и другие материалы), происходящая при относительно высоких температурах (до 500°С) и давлении (5÷10 МПа) в процессе продолжительной эксплуатации биметалла в водородосодержащих средах. Это явление усугубляется повышенной газовой неоднородностью (наличие зон с повышенным содержанием кислорода, газообразующих примесей, например углерода и др.), сформированной в процессе сварки взрывом в околошовной зоне.

Водородная коррозия углеродистых сталей, проявляющаяся при высоких температурах и давлениях, протекает по уравнению

H₂O+Fe=FeO+H₂;

Fe₃C+2H₂=3Fe+CH₄.

Проникающий в металл водород взаимодействует с цементитом стали, образуя газообразное соединение (СН₄ - метан). Метан в стали не растворяется и вызывает внутренние напряжения, из-за которых необходимо снижать рабочие параметры (давление и температуру) эксплуатации оборудования, что отрицательно сказывается на производительности работы нефтехимической аппаратуры, изготовленной из биметалла. Биметалл при этом расслаивается, а высокопрочные стали при незначительных напряжениях подвергаются хрупкому разрушению.

Водород разрушает также плакирующий слой, выполненный из латуни (и др. медных сплавов). Водородная коррозия в этом случае протекает по уравнению

Cu₂O+H₂=H₂O+2Cu.

Эффект водородной коррозии усиливается в случае повышенного содержания кислорода в меди и медных сплавах. Оксид меди образует отдельную фазу в металле, а проникающий в металл водород, химически взаимодействуя с ним, восстанавливает его. Пары образующейся при этом воды создают существенное давление и ослабляют связи между отдельными зернами металла, что приводит к возникновению трещин и в целом к ухудшению эксплуатационных свойств биметалла «сталь + медные сплавы».

Одной из возможных причин недостаточно высокой прочности соединения плакирующего и плакируемого листов биметалла, полученного известным способом сварки взрывом, является повышенный остаточный прогиб f биметаллического листа и неоднородность параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) вдоль фронта детонации по всей поверхности зоны соединения биметаллического листа.

Следует отметить, что газовая неоднородность (особенно насыщенность приконтактной зоны кислородом и газообразующим элементом углеродом) также отрицательным образом сказывается на прочности соединения слоев и на качестве биметалла в целом. Однако это отрицательное воздействие будет сказываться не сразу, а через определенный период времени (в процессе эксплуатации оборудования в водородосодержащих средах при температуре до 500°С, и давлении до 10 МПа), необходимый и достаточный для проявления эффекта водородной коррозии. В этом случае отрицательное воздействие газовой неоднородности будет очевидным и катастрофичным по своим последствиям.

Основным техническим результатом, достигаемым при реализации заявляемого изобретения, является снижение остаточного прогиба f биметаллического листа и стабилизация параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) вдоль фронта детонации по всей поверхности зоны соединения, полученной сваркой взрывом.

Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе изготовления сваркой взрывом плоской биметаллической заготовки с внутренними полостями, включающем предварительное выполнение в плакируемом листе полостей и заполнение их наполнителем, размещение на плакирующем листе взрывчатого вещества и установку его над плакируемым листом, инициирование взрывчатого вещества, полости выполняют в плакируемом листе в виде сквозных цилиндрических отверстий, ось которых перпендикулярна его поверхности, диаметром D_ВТ=0,6×D_ОТР, где D_ОТР - требуемый окончательный диаметр отверстий в получаемой биметаллической заготовке, при этом используют наполнитель из более прочного материала, чем материал плакируемого листа, в виде цилиндрических втулок высотой, равной толщине плакируемого листа, и наружным диаметром, равным диаметру сквозных отверстий D_ВТ, и внутренним диаметром, равным 0,55×D_ВТ, взрывчатое вещество располагают на плакирующем листе в виде зарядов, имеющих разную скорость детонации и разную толщину, обеспечивающих постоянство деформирующего импульса I_Д в зоне соударения по всей соединяемой поверхности в процессе сварки взрывом, при этом соотношение значений деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр выбирают в пределах от 1,0 до 1,76, где I_Д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования качественного соединения, а после сварки взрывом глухие отверстия в биметаллической заготовке рассверливают до диаметра D_ОТР.

Так, размещая втулки (высотой, равной толщине плакируемого листа, наружным диаметром D_ВТ и внутренним диаметром 0,55×D_ВТ) из более прочного материала, чем материал плакируемого листа, в заранее просверленные сквозные отверстия в плакируемом листе (диаметром D_ВТ), обеспечивается жесткость конструкции (плакируемый лист + плакирующий лист) в процессе сварки взрывом (см. Фиг.3). Это в свою очередь существенно снижает остаточный прогиб f биметаллического листа за счет увеличения момента сопротивления заготовки при изгибе, что в целом выравнивает распределение деформирующего импульса в зоне соударения по всей соединяемой поверхности. Втулки в данном случае выполняют своеобразную роль ребер жесткости. При этом в жестком основании (см. Фиг.5, поз.1), на котором располагается плакируемый лист, имеются специальные устройства (не показаны) для отвода потока газов через отверстия втулок при соударении пластин в процессе сварки взрывом. Затем, после сварки взрывом, в биметаллическом листе (заготовке) заранее просверленные отверстия с размещенными в них втулками рассверливают до диаметра, равного чистовому диаметру отверстий в трубной доске D_ОТР.

Располагая по краям плакирующего листа взрывчатое вещество с повышенной скоростью детонации (по сравнению со взрывчатым веществом располагаемом по центру плакирующего листа) достигается повышение импульса давления на периферийных участках соединяемой поверхности, что в целом выравнивает распределение деформирующего импульса в зоне соударения по всей соединяемой поверхности и снижает отрицательный эффект краевого непровара.

Недостаток прототипа, связанный с неравномерным распределением деформирующего импульса ударной волны в концевых частях свариваемых листов, приводящий к неравномерному относительному утонению, устраняется следующим способом. На поверхности плакирующего листа в его концевых частях располагают взрывчатое вещество меньшей толщины (по сравнению с толщиной взрывчатого вещества, располагаемого по центру плакирующего листа), что в целом выравнивает распределение деформирующего импульса в зоне соударения по всей соединяемой поверхности и снижает отрицательные последствия концевого эффекта.

Таким образом, располагая перед сваркой взрывом в оптимально расположенных сквозных отверстиях плакируемого листа втулки из более прочного материала и оптимально располагая на поверхности плакирующего листа заряды взрывчатых веществ с разной скоростью детонации и с разной толщиной, достигается выравнивание деформирующего импульса в зоне соударения, что в свою очередь, приводит к снижению остаточного прогиба f биметаллического листа и стабилизации параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) по всей поверхности зоны соединения, полученной сваркой взрывом. Тем самым повышается качество изделий из полученного биметалла - увеличивается прочность и сплошность соединения плакирующего и плакируемого листов. Выбор оптимального направления детонации (см. Фиг.4), оптимальное расположение сквозных отверстий в плакируемом листе и размещение в них втулок из материала более прочного, чем материал плакируемого листа, а также оптимальное расположение взрывчатых веществ с разной скоростью детонации по поверхности плакирующего листа и оптимизация толщины заряда взрывчатого вещества с целью достижения выравнивания деформирующего импульса в зоне соударения достигается расчетным путем с использованием как специально разработанных компьютерных программ оценки напряженно-деформированного состояния в зоне соударения, так и с использованием готовых программных комплексов типа ANSYS или др.

Сущность изобретения пояснена чертежами, где на фиг.5 показана плоскопараллельная схема изготовления биметалла путем сварки взрывом, на фиг.6 показана уточненная (адаптированная) плоскопараллельная схема изготовления биметалла путем сварки взрывом, на фиг.7 показана схема отбора образцов для механических испытаний и для замера параметров волн в полученных сваркой взрывом соединениях, а на фиг.8 показана схема замера параметров образующихся в процессе сварки взрывом волн (амплитуды 2а и длины волны λ) в зоне соединения. На фиг.9 представлены топограммы распределения газообразующих примесей внедрения по толщине биметаллического листа.

Предлагаемый способ изготовления биметалла сваркой взрывом осуществляется в следующей последовательности (см. Фиг.5).

Предварительно подготавливают плакируемый лист (см. Фиг.3 и Фиг.4). В нем просверливают сквозные отверстия диаметром D_ВТ=0,6×D_ОТР (где D_ОТР - чистовой, окончательный диаметр отверстий в трубной доске). Сквозные отверстия должны быть выполнены в строго отведенных местах согласно чертежа трубной доски (см. фиг.4). Количество отверстий и их расположение оптимизируется с помощью специальной программы. Места расположения отверстий в трубной доске, размещение в этих отверстиях цилиндрических втулок и направление детонации показаны на Фиг.4. При этом цилиндрические втулки имеют высоту, равную толщине плакируемого листа, наружный диаметр, равный диаметру сквозных отверстий D_ВТ, и внутренний диаметр, равный 0,55×D_ВТ. Соотношение внешнего и внутреннего диаметров цилиндрических вставок оптимизированы с целью получения максимального момента сопротивления изгибу. При этом материал вставляемой втулки должен быть более прочным, чем материал плакируемого листа. На жесткое основание 1 (см. Фиг.5) устанавливают предварительно подготовленный плакируемый лист 2 и над ним с расчетным зазором h, обеспечиваемым фиксаторами 3, располагают плакирующий лист 4. По периметру метаемого плакирующего листа располагают деревянный контейнер 5, ограничивающий область размещения взрывчатого вещества. Так, вначале равномерно по поверхности плакирующего листа размещают заряд взрывчатого вещества 6 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 67/33%, скорость детонации = 2300 м/с) длиной L, шириной В, высотой Н₂. Отступив от дальнего края (см. фиг.5) - конца деревянного контейнера на величину L₃, на уже размещенный слой взрывчатого вещества 6 размещают взрывчатое вещество 7 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 67/33%, скорость детонации = 2300 м/с) длиной L-L₃, шириной В, обеспечивая общую высоту слоя H₁. Далее отступив от дальнего края (см. фиг.5) - конца деревянного контейнера на величину L₃+L₂ на уже размещенный слой взрывчатого вещества 7 размещают симметрично относительно фронта детонации с левой и правой стороны деревянного контейнера (см. фиг.5) слой взрывчатого вещества 8 с другой скоростью детонации (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 75/25%, скорость детонации = 2500 м/с) длиной L-(L₃+L₂), шириной B₁, обеспечивая общую высоту Н для снижения эффекта бокового разлета взрывчатого вещества. На переднем (ближнем) крае (на уже размещенный слой взрывчатого вещества 7) размещают слой взрывчатого вещества 9 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 75/25%, скорость детонации = 2500 м/с) длиной L₁, шириной B-2×B₁, обеспечивая общую высоту Н. В середине переднего (ближнего) торца деревянного контейнера устанавливают электродетонатор 10, обеспечивая соответствующее направление фронта детонации. При этом на жестком основании 1 следует располагать предварительно подготовленный плакируемый лист 2 (см. Фиг.5 и Фиг.6) согласно оптимизированному направлению детонации (см. Фиг.4).

Для формирования плавных переходов (устранения резких перепадов толщин взрывчатых веществ и устранения неравномерного распределения деформирующих импульсов) взрывчатого вещества от одного слоя к другому (от одной высоты к другой, т.е. от Н до H₁ и до Н₂) в предлагаемом способе реализована схема специальной подготовки поверхности взрывчатого вещества (см. фиг.6). Таким образом, из прямоугольных параллелепипедов (заполненных взрывчатым веществом) получаются призмы с треугольниками у основания. Призмы располагают горизонтально на одной из своих граней. Так для снижения отрицательного воздействия концевого эффекта (неравномерного действия деформирующего импульса ударной волны в концевых частях свариваемых заготовок) и обеспечения плавного переходя с толщины взрывчатого вещества H₁ до толщины H₂ на дальнем крае формируют скос взрывчатого вещества по линии TW, образуя таким образом призму на дальнем крае (конце) заготовки. Аналогично сформирована призма OZGYSE из взрывчатого вещества с другой скоростью детонации (для плавного перехода взрывчатого вещества с толщины Н до H₁) с прямоугольными треугольниками у основания ΔOZG и ΔYSE. Призма OZGYSE лежит своей гранью OYEG на слое взрывчатого вещества 7 (с другой скоростью детонации) высотой H₁. Также сформированы и другие призмы с треугольниками у основания. Кроме того, для придания более плавного перехода от одного слоя взрывчатого вещества к другому (от Н до H₁) дополнительно симметрично (справа и слева) сформированы две одинаковые пирамиды (пирамиды состоят из того же взрывчатого вещества что и призма OZGYSE) с прямоугольным треугольником у основания и тремя гранями, две из которых представлены в виде прямоугольных треугольников (см. например пирамиду STEY с вершиной S, размещенную слева с основанием - прямоугольным треугольником ΔYTE, двумя гранями в виде прямоугольных треугольников ΔSYE и ΔYST и гранью в виде треугольника ΔSTE, которая обеспечивает плавный переход толщины взрывчатого вещества с Н до H₁). Эти пирамиды (левая и правая) заполнены взрывчатым веществом 11 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 75/25%, скорость детонации = 2500 м/с). Сформировать призмы и пирамиды из взрывчатого вещества (поверхности взрывчатого вещества) можно различными способами при помощи шаблона или других устройств.

При этом метаемый плакирующий лист 4 имеет длину и ширину на (15÷20) его толщин больше, чем у неподвижного плакируемого листа 2, т.е. реализуется схема с незначительным нависанием плакирующего листа. При помощи установленного электродетонатора 10 инициируют сформированный комбинированный заряд взрывчатого вещества. За счет оптимального выбора направления детонации (см. Фиг.4), оптимального размещения цилиндрических втулок, выбора материала втулок (см. Фиг.4) и оптимального размещения взрывчатого вещества (с разной скоростью детонации и с разной толщиной) по поверхности метаемого листа получают плоский биметаллический лист с низким значением остаточного прогиба f и со стабилизированными параметрами волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) по всей поверхности зоны соединения в результате обеспечения постоянства деформирующего импульса в зоне соударения. Это, в конечном итоге, обеспечивает получение более качественного биметалла с повышенной прочностью соединения слоев с отсутствием несплошностей в зоне соединения. После сварки взрывом в биметаллической заготовке ранее выполненные отверстия диаметром D_ВТ со вставленными в них цилиндрическими втулками рассверливают до требуемых чистовых размеров для трубной доски D_ОТР (см. фиг.4). Кроме этого до чистового размера высверливают оставшиеся отверстия в трубной доске согласно чертежа на изделие (см. фиг.4). Следует отметить, что оптимизация размещения взрывчатого вещества на поверхности плакирующего листа может быть реализована и другими методами. Оптимизация размещения цилиндрических втулок и направления детонации также может быть реализована другими способами.

Предлагаемый способ реализуется следующим образом.

Предварительно подготавливают плакируемый лист (см. Фиг.3 и Фиг.4). В нем просверливают 17 сквозных отверстия диаметром В_ВТ=0,6×D_ОТР=30,30 мм (где D_ОТР=50,50 мм - чистовой, окончательный диаметр отверстий в трубной доске - см. Фиг.4). Количество отверстий и их расположение оптимизировано с помощью специальной программы. Места расположения отверстий в трубной доске, размещение в этих отверстиях цилиндрических втулок и направление детонации показаны на чертеже трубной доски - Фиг.4. При этом цилиндрические втулки имеют высоту, равную толщине плакируемого листа - 100 мм, наружный диаметр, равный диаметру сквозных отверстий D_ВТ=30,30 мм и внутренний диаметр, равный 0,55×D_ВТ=16,67 мм. Материал вставляемой втулки - сталь 20Х13 по ГОСТ 5632-72 (σ_в=536 Н/мм²; σ_0.2=382 H/мм²; δ₅=23%).

На жесткое основание устанавливают предварительно подготовленный плакируемый стальной лист марки Ст3сп (σ_в=490 Н/мм²; σ_0.2=266 Н/мм²; δ₅=32%) по ГОСТ 380-94 размерами 100×1000×1100 мм и параллельно ему метаемый плакирующий лист из стали марки 12Х18Н10Т по ГОСТ 5632-72 размерами 10×1150×1250 мм с расчетным зазором h=3±0,1 мм. На метаемом плакирующем листе устанавливают деревянный контейнер L×B=1250×1150 мм общей высотой Н=30 мм, который заполняют взрывчатым веществом. Сначала размещают заряд взрывчатого вещества 6 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 67/33%, скорость детонации = 2500 м/с) длиной L, шириной В, высотой H₂=0,5×H (наименьшая высота Н₂ слоя взрывчатого вещества в дальнем конце деревянного контейнера способствует устранению концевого эффекта). Далее, отступив от дальнего края (см. фиг.5) деревянного контейнера на величину L₃=0,15×L, на уже размещенный слой взрывчатого вещества 6 размещают взрывчатое вещество 7 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 67/33%, скорость детонации = 2500 м/с) длиной L-L₃, шириной В, обеспечивая общую высоту слоя H₁=0,75×H. Далее, отступив от дальнего края (см. фиг.5) деревянного контейнера на величину L₃+L₂ (при этом L₂=0,15×L), на уже размещенный слой взрывчатого вещества 7 размещают симметрично относительно фронта детонации с левой и правой стороны деревянного контейнера (см. фиг.5) слой взрывчатого вещества 8 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 75/25%, скорость детонации = 2500 м/с) длиной L-(L₃+L₂), шириной B₁=0,10×B, обеспечивая общую высоту Н. На переднем (ближнем) крае деревянного контейнера на уже размещенный слой взрывчатого вещества 7 размещают слой взрывчатого вещества 9 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 75/25%, скорость детонации = 2500 м/с) длиной L₁=0,15×L, шириной B-2×B₁, обеспечивая общую высоту Н. Максимальная толщина взрывчатого вещества Н по периферии деревянного контейнера специально реализована для снижения эффекта бокового разлета взрывчатого вещества и устранения краевого непровара. В середине переднего (ближнего) торца деревянного контейнера устанавливают электродетонатор 10, обеспечивая соответствующее направление фронта детонации. При этом на жестком основании 1 следует располагать предварительно подготовленный плакируемый лист 2 (см. Фиг.5 и Фиг.6) строго сориентированным согласно оптимизированному направлению детонации (см. Фиг.4).

Для формирования плавных переходов (устранения резких перепадов толщин взрывчатых веществ) взрывчатого вещества от одного слоя к другому (от одной высоты к другой, т.е. от Н до H₁ и до Н₂) в предлагаемом способе реализована специальная схема подготовки взрывчатого вещества (см. фиг.6). Таким образом, из прямоугольных параллелепипедов (заполненных взрывчатым веществом) получаются призмы с треугольниками у основания. Так сформирована, например призма OZGYSE с прямоугольными треугольниками у основания ΔOZG и ΔYSE. Аналогичным образом сформированы и другие призмы с треугольниками у основания. Кроме того, для придания более плавного перехода от одного слоя взрывчатого вещества к другому дополнительно симметрично (справа и слева) сформированы две одинаковые пирамиды с треугольниками у основания, две грани которой представлены в виде прямоугольных треугольников (см. например пирамиду STEY с основанием ΔYTE, размещенную слева, и две ее грани в виде прямоугольных треугольников ΔSYE и ΔYST, у которых стороны YT=L₂, YE=B₁, YS=H-H₁). Эти пирамиды (см. фиг.6) выполнены из взрывчатого вещества 11 (смесь аммонита с кварцевым песком в соотношении 75/25%, скорость детонации = 2500 м/с).

В нашем случае была реализована симметричная относительно фронта детонации схема размещения взрывчатых веществ.

После размещения взрывчатого вещества (см. Фиг.6 - поз.6, 7, 8, 9 и 11) в отведенные для них места и ориентации плакируемого слоя по фронту детонации (со вставленными втулками - см. Фиг.4) сварку взрывом производили при режимах, которые позволили обеспечить постоянство деформирующего импульса I_Д в зоне соударения по всей поверхности плакируемого листа при минимальном прогибе биметаллического листа. Оптимальное расположение сквозных отверстий в плакируемом листе, выбор материала цилиндрических втулок, вставленных в заранее подготовленные сквозные отверстия, оптимальное расположение взрывчатого вещества с разной скоростью детонации по поверхности плакирующего листа и оптимизация толщины заряда взрывчатого вещества (определение величин B₁, L₁, L₂, L₃, H, H₁ и Н₂) с целью достижения выравнивания деформирующего импульса I_Д в зоне соударения было достигнуто расчетным путем с использованием специально разработанной компьютерной программы. После сварки взрывом в биметаллической заготовке ранее выполненные 17 отверстий диаметром D_ВТ=30,30 мм со вставленными в них цилиндрическими втулками рассверливают до требуемых чистовых размеров для трубной доски D_ОТР=50,50 мм. Кроме этого до чистового размера высверливают оставшиеся в трубной доске отверстия в количестве 64 шт. (81-17=64), проводят окончательную механическую обработку биметаллического листа вплоть до получения готового изделия - трубной доски - согласно чертежа (см. Фиг.4).

Величина деформирующего импульса для данной пары плакирующего (12Х18Н10Т) и плакируемого (Ст3сп) листов составила I_Д=5,0÷5,2 кН·с/м² (величина I_Д определялась по методике, изложенной в книге: Лысак В.И., Кузьмин С.В. Сварка взрывом. - М.: Машиностроение - 1, 2005. - 544 с., ил.). Достигнутое относительно равномерное распределение деформирующего импульса в зоне соударения в свою очередь привело к снижению остаточного прогиба биметаллического листа f и к стабилизации параметров волнового профиля сварного шва. Так, экспериментально установлено, что величина остаточного прогиба составила 0,4 мм на 1 метр длины (что является высоким показателем плоскостности), а величина амплитуды волн, образовавшихся на границе соединения плакирующего и плакируемого листов, составила 2а=0,10÷0,12 мм при длине волны λ=0,29÷0,33 мм вдоль всей поверхности соединения, что является достаточно стабильной характеристикой. Это в свою очередь положительным образом сказалось на качестве полученного биметалла, у которого не было обнаружено расслоений (класс сплошности - не ниже 1 по ГОСТ 10885-85), прочность соединения слоев на срез (сопротивление срезу) определялась по ГОСТ 10885-85 и составила τ_ср=240÷278 МПа).

В случае изготовления биметалла по прототипу остаточный прогиб составлял 0,8÷1,5 мм на 1 м длины, что является крайне низким показателем плоскостности биметаллического листа.

В результате проведенных исследований были экспериментально определены значения I_Д ^кр и I_Д ^пред для предлагаемого способа сварки (I_Д ^кр=3,7 кН·с/м²; I_Д ^пред=6,5 кН·с/м²), где I_Д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования надежного соединения; I_Д ^пред - предельная величина деформирующего импульса, при которой нарастание энерговыделения вызывает появление оплавленного металла в приконтактной зоне.

Следует отметить, что фактически процесс формирования надежного соединения при сварке взрывом начнет реализовываться при достижении величины деформирующего импульса критических значений I_Д ^кр, при которых затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования надежного соединения. Экспериментально установлено, что сварка взрывом при значениях деформирующего импульса ниже величины I_Д ^кр не обеспечит соединения плакирующего и плакируемого листов. Процесс формирования надежного соединения плакирующего и плакируемого листов сваркой взрывом будет реализовываться вплоть до достижения деформирующего импульса предельной величины I_Д ^пред, превышение которой вызовет резкое нарастание энерговыделения и появление оплавленного металла в приконтактной зоне, что в свою очередь приведет к резкому снижению качества биметалла (снижению прочности соединения плакирующего и плакируемого листов).

Таким образом, для формирования надежного соединения при сварке взрывом необходимым условием является нахождение отношения деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр в пределах от 1,0 до 1,76. При отношении I_Д/I_Д ^кр менее 1,0 надежного соединения при сварке взрывом не произойдет, т.е. затрачиваемой на деформацию приконтактных объемов металла энергии будет недостаточно для обеспечения необходимой степени активации контактных поверхностей. При отношении I_Д/I_Д ^кр более 1,76 соединение при сварке взрывом произойдет, однако, при таких высоких значениях деформирующего импульса нарастание энерговыделения вызовет появление оплавленного металла в приконтактной зоне, что отрицательным образом скажется на качестве изделий из полученного биметалла.

Для оценки основных характеристик биметалла было проведено сравнительное исследование качества биметалла полученного по известному и предлагаемому способам.

Так, для исследований параметров волнового профиля сварного шва из полученного биметаллического листа вырезали образцы для исследований согласно схеме, представленной на фиг.7, из центральной (в точках k, l, m) и периферийной (в точках n, p, r) части биметаллического листа. Вырезанные механическим способом образцы шлифовали, полировали и травили для выявления структуры межслойной границы. Шлифовке подвергали плоскость образца, параллельную направлению детонации. Замер длины волны λ и ее размах (амплитуды) 2a производили с использованием инструментального микроскопа (ГОСТ 8074-82) согласно схемы, приведенной на фиг.8.

Из изготовленного биметалла сваркой взрывом по известному способу (прототипу) были вырезаны согласно схеме, приведенной на фиг.7, образцы в точках k, l, m, n, p, r, которые в дальнейшем исследовали на инструментальном микроскопе с целью замера длины волны λ и ее размаха (амплитуды) 2а. Кроме того, на изготовленном биметаллическом листе проводили замер величины остаточного прогиба (см. Фиг.7). В качестве плакирующего и плакируемого листов были использованы аналогичные предлагаемому способу материалы. Кроме того, определяли величину деформирующего импульса I_Д, временное сопротивление разрыву σ_в, предел текучести σ_0.2, относительное удлинение δ₅ и прочность соединения слоев на срез (сопротивление срезу) τ_ср. Отбор образцов для механических испытаний проводили по ГОСТ 7564-97. Испытание на растяжение проводили по ГОСТ 1497-84. Остаточный прогиб f полученного сваркой взрывом биметаллического листа определяли по ГОСТ 26877-91.

Ниже приводим результаты исследований раздельно по каждой точке:

k

I_Д=4,6 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,24; σ_в=491 Н/мм²; σ_0.2=240 Н/мм²; δ₅=28%; τ_ср=142 Н/мм²; λ₁=0,28 мм; λ₂=0,32 мм; λ₃=0,33 мм; 2a₁=0,10 мм; 2a₂=0,12 мм; 2a₃=0,14 мм.

l

I_Д=4,1 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,11; σ_в=467 Н/мм²; σ_0.2=249 Н/мм²; δ₅=32%; τ_ср=180 Н/мм²; λ₁=0,40 мм; λ₂=0,46 мм; λ₃=0,43 мм; 2a₁=0,14 мм; 2a₂=0,15 мм; 2а₃=0,16 мм.

m

I_Д=7,3 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,97; σ_в=487 Н/мм²; σ_0.2=250 Н/мм²; δ₅=23%; τ_ср=110 Н/мм²; λ₁=0,60 мм; λ₂=0,62 мм; λ₃=0,64 мм; 2а₁=0,18 мм; 2a₂=0,17 мм; 2a₃=0,14 мм.

n

I_Д=0,9 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=0,24; образцы для механических испытаний и испытаний на прочность соединения расслоились при их изготовлении.

p

I_Д=1,0 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=0,27; расслоение биметалла из-за краевого непровара.

r

I_Д=1,1 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=0,30; расслоение биметалла из-за краевого непровара.

Остаточный прогиб f составил 1,2 мм на 1 метр длины.

Из изготовленного биметалла сваркой взрывом по предлагаемому способу также были вырезаны согласно схемы, приведенной на фиг.7, образцы в точках k, l, m, n, p, r, которые в дальнейшем исследовали на инструментальном микроскопе с целью замера длины волны λ и ее размаха (амплитуды) 2а. Кроме того, проводили замер величины остаточного прогиба f. Ниже приводим результаты исследований раздельно по каждой точке:

k

I_Д=5,0 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,35; σ_в=493 Н/мм²; σ_0.2=254 В/мм²; δ₅=29%; τ_ср=240 H/мм²; λ₁=0,30 мм; λ₂=0,32 мм; λ₃=0,31 мм; 2a₁=0,10 мм; 2a₂=0,10 мм; 2a₃=0,11 мм.

l

I_Д=5,1 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,38; σ_в=515 Н/мм²; σ_0.2=266 Н/мм²; δ₅=29%; τ_ср=250 Н/мм²; λ₁=0,29 мм; λ₂=0,30 мм; λ₃=0,31 мм; 2а₁=0,10 мм; 2a₂=0,11 мм; 2а₃=0,11 мм.

m

I_Д=5,2 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,41; σ_в=522 H/мм²; σ_0.2=268 Н/мм²; δ₅=35%; τ_ср=250 Н/мм²; λ₁=0,32 мм; λ₂=0,32 мм; λ₃=0,33 мм; 2a₁=0,12 мм; 2а₂=0,11 мм; 2a₃=0,12 мм.

n

I_Д=5,2 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,41; σ_в=497 Н/мм²; σ_0.2=269 Н/мм²; δ₅=32%; τ_ср=260 Н/мм²; λ₁=0,31 мм; λ₂=0,32 мм; λ₃=0,32 мм; 2a₁=0,10 мм; 2a₂=0,11 мм; 2а₃=0,10 мм.

p

I_Д=5,2 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,41; σ_в=492 Н/мм²; σ_0.2=274 Н/мм²; δ₅=31%; τ_ср=28 Н/мм²; λ₁=0,30 мм; λ₂=0,32 мм; λ₃=0,31 мм; 2a₁=0,10 мм; 2a₂=0,10 мм; 2a₃=0,11 мм.

r

I_Д=5,1 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=1,38; σ_в=490 Н/мм²; σ_0.2=278 Н/мм²; δ₅=31%; τ_ср=269 Н/мм²; λ₁=0,33 мм; λ₂=0,32 мм; λ₃=0,33 мм; 2a₁=0,11 мм; 2а₂=0,11 мм; 2a₃=0,12 мм.

Остаточный прогиб f составил 0,4 мм на 1 метр длины.

Таким образом, экспериментально установлено, что величина остаточного прогиб f у биметаллического листа по заявленному способу находится на низком уровне - 0,4 мм на 1 метр длины, а величины длин волн λ и ее амплитуд 2а у биметалла, изготовленного по заявленному способу, более стабильны и находятся на уровне λ=0,29÷0,33 мм; 2а=0,10÷0,12 мм. У биметалла, изготовленного по известному способу (по прототипу), λ=0,28÷0,60 мм; 2a=0,10÷0,18 мм, что отличается существенным разбросом данных. Кроме того, у биметалла по прототипу выявлены весьма значительные отклонения от плоскостности листа при высоких значениях остаточного прогиба f=1,2 мм.

Анализ результатов исследования показал, что достижение поставленного технического результата - уменьшение остаточного прогиба биметаллического листа и стабилизация параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) по всей поверхности зоны соединения - приводит к увеличению прочности соединения слоев (τ_ср=240÷278 МПа) и к увеличению сплошности соединения слоев.

В биметалле, полученном по известному способу, прочность соединения слоев существенно ниже и составила τ_ср=110÷180 МПа. Кроме того, в периферийной зоне наблюдалось расслоение соединения в результате краевого непровара (I_Д=0,9÷7,3 кН·с/м²; I_Д/I_Д ^кр=0,24÷1,97).

Так, при относительном постоянстве деформирующего импульса I_Д=5,0÷5,2 кН·с/м² (I_Д/I_Д ^кр=1,35÷1,41) у биметалла, полученного по предлагаемому способу, был достигнут технический результат - снижение остаточного прогиба f биметаллического листа и стабилизация параметров волнового профиля сварного шва.

У биметалла, полученного по известному способу (прототипу), завышены значения остаточного прогиба (f=1,2 мм на 1 метр длины листа) и отсутствует стабилизация параметров волнового профиля сварного шва (λ=0,28÷0,60 мм; 2а=0,10÷0,18 мм при значительных колебаниях величины деформирующего импульса I_Д от 0,9 до 7,3 кН·с/м²).

Было установлено, что использование в процессе сварки взрывом внутренних полостей, заполненных более твердым материалом, чем материал плакируемого листа, и использование взрывчатых веществ с разной скоростью детонации и разной толщиной, соответствующей постоянству деформирующего импульса I_Д, приводит к снижению остаточного прогиба f и к стабилизации параметров волнового профиля сварного шва по всей поверхности зоны соединения, приводит также к повышению прочности соединения слоев и к повышению сплошности соединения.

Особо следует обратить внимание на выполнение условия применимости технических решений по заявленному способу: абсолютное увеличение длины (ширины) плакируемого листа после сварки взрывом не должно превышать величины Δ=0,8×(D_ОТР-D_ВТ) на длине, соответствующей максимальному расстоянию между осями цилиндрических отверстий со вставленными втулками, где D_ОТР - чистовой, окончательный диаметр отверстий в трубной доске, D_ВТ - предварительный, досварочный диаметр отверстий в трубной доске, наружный диаметр втулки. В нашем случае Δ=0,8×(50,5-30,3)=16,16 мм на длине J₁J₃ (см. Фиг.4). . Фактически расчетным путем, который был подтвержден практическими замерами, абсолютное увеличение длины плакируемого листа после сварки взрывом по предлагаемому способу составило 4,3 мм на длине 651,88 мм, что подтверждает работоспособность предложенного способа.

В случае если абсолютное увеличение длины (ширины) плакируемого листа после сварки взрывом превысит значение Δ=0,8×(D_ОТР-D_ВТ) на длине 651,88 мм, предлагаемый способ не будет работоспособен, т.к. в этом случае при механической обработке полученного биметаллического листа возникает опасность критического отклонения от осей отверстий в трубной доске, т.е. критического несовпадения осей сквозных отверстий (со вставленными втулками) в плакируемом листе после детонации с осями отверстий на готовой трубной доске (согласно чертежа - см. Фиг.4). Для предотвращения этого существует множество компенсирующих мероприятий. Например - предварительное занижение межосевых расстояний сквозных отверстий (в которые перед детонацией вставляют цилиндрические втулки) на величину, которая в дальнейшем после детонации с абсолютным увеличением линейных размеров плакируемого листа позволит практически выровнять оси сквозных отверстий со втулками с осями отверстий готовой трубной решетки.

Было установлено, что такие отличительные признаки как выполнение внутренних полостей в плакируемом листе в виде цилиндрических сквозных отверстий с размещенными в них втулками из материала более прочного, чем материал плакируемого слоя; размещение на плакирующем листе взрывчатых веществ с разной скоростью детонации; размещение на плакирующем листе взрывчатых веществ с разной толщиной, соответствующие постоянству деформирующего импульса I_Д в зоне соударения по всей поверхности плакируемого листа, а также нахождение отношения деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр в пределах от 1,0 до 1,76 по отдельности и в частичной комбинации не приводили к снижению остаточного прогиба f и стабилизации параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) вдоль фронта детонации по всей поверхности зоны соединения, полученной сваркой взрывом. И только полная комбинация всех отличительных признаков приводит к снижению остаточного прогиба f и стабилизации параметров волнового профиля сварного шва (амплитуды 2а и длины волны λ) вдоль фронта детонации по всей поверхности зоны соединения, полученной сваркой взрывом.

Полученные данные свидетельствуют о снижении значения остаточного прогиба f биметаллического листа и о стабильности волнообразования при выбранных условиях сварки взрывом по предлагаемому способу за счет достигнутого равномерного распределения деформирующего импульса по всей контактной поверхности.

Кроме того, дополнительно была исследована микроскопическая газовая неоднородность металла в околошовной зоне сваренных взрывом соединений. На фиг.9 представлены топограммы распределения газообразующих примесей внедрения по толщине биметаллического листа в начале (12), в середине (13) и в конце заготовки (14, 15), где цифрой 16 обозначены исходные концентрации примесей. Следует отметить, что на границе раздела свариваемых листов обычно фиксируется максимальное содержание газов и газообразующих примесей. Причем концентрация газов неоднородна и по площади заготовки: у линии соединения в начальной части свариваемых листов она имеет более высокие значения, причем по мере продвижения вдоль заготовки распределение газов по сечению шва выравнивается вследствие развития обратного массового потока из области точки контакта и десорбции поверхностных примесей со свариваемой поверхности за счет высокотемпературной воздушной ударной волны. Для биметалла, изготовленного по прототипу (вследствие наличия застойной зоны внутренней полости искривленной поверхности плакируемого листа), выравнивание распределения газов по сечению шва идет не так интенсивно как у предлагаемого способа из-за затрудненного развития обратного массового потока из области точки контакта. У биметалла, изготовленного по прототипу, в застойной зоне плакируемого листа наблюдаются значения примесей внедрения на 15÷20% больше, чем у предлагаемого способа. Естественно, что повышенное содержание газообразующих примесей в приконтактной зоне у биметалла по прототипу отрицательным образом скажется на работоспособности через определенный период времени (в процессе эксплуатации оборудования в водородосодержащих средах при температуре до 500°С и давлении до 10 МПа), необходимый для проявления эффекта водородной коррозии с последующим расслоением биметалла.

Таким образом, исследования свойств биметалла, изготовленного по заявленному способу, показали, что по механическим свойствам при комнатной температуре (σ_в, σ_0.2, δ₅) он находится на уровне известных аналогов, а по показателям прочности соединения слоев (τ_ср) и сплошности соединения слоев превосходит их за счет снижения величины остаточного прогиба f биметаллического листа и стабилизации параметров волнового профиля сварного шва по всей поверхности зоны соединения при выполнение внутренних полостей в плакируемом листе в виде цилиндрических сквозных отверстий с размещенными в них цилиндрическими втулками из более прочного материала, чем материал плакируемого листа, и оптимальном использовании (размещении на поверхности плакирующего листа) взрывчатого вещества с различной толщиной и скоростью детонации при нахождении отношения деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр в пределах от 1,0 до 1,76.

Изобретение может быть использовано при изготовлении трубных досок и трубных решеток. В плакируемом листе выполняют полости в виде сквозных цилиндрических отверстий заданного диаметра и размещают в них наполнитель виде цилиндрических втулок заданной высоты и диаметра из более прочного материала, чем материал плакируемого листа. Взрывчатое вещество располагают на плакирующем листе в виде зарядов с разной скоростью детонации и разной толщиной слоя из условия обеспечения постоянства деформирующего импульса I_Д в зоне соударения по всей соединяемой поверхности в процессе сварки взрывом. Соотношение значений деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр выбирают в пределах от 1,0 до 1,76, где I_Д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования качественного соединения. После сварки взрывом глухие отверстия в биметаллической заготовке рассверливают до заданного диаметра. Способ обеспечивает снижение остаточного прогиба биметаллического листа и стабилизацию параметров волнового профиля сварного шва по всей поверхности зоны соединения. 9 ил.

Способ изготовления сваркой взрывом плоской биметаллической заготовки с внутренними полостями, включающий предварительное выполнение в плакируемом листе полостей и заполнение их наполнителем, размещение на плакирующем листе взрывчатого вещества и установку его над плакируемым листом, инициирование взрывчатого вещества, отличающийся тем, что полости выполняют в плакируемом листе в виде сквозных цилиндрических отверстий, ось которых перпендикулярна его поверхности, диаметром D_ВТ=0,6·D_отр, где D_ОТР - требуемый окончательный диаметр отверстий в получаемой биметаллической заготовке, при этом используют наполнитель из более прочного материала, чем материал плакируемого листа, в виде цилиндрических втулок высотой, равной толщине плакируемого листа, наружным диаметром, равным диаметру сквозных отверстий D_ВТ, и внутренним диаметром, равным 0,55·D_ВТ, взрывчатое вещество располагают на плакирующем листе в виде зарядов, имеющих разную скорость детонации и разную толщину, обеспечивающих постоянство деформирующего импульса I_Д в зоне соударения по всей соединяемой поверхности в процессе сварки взрывом, при этом соотношение значений деформирующих импульсов I_Д/I_Д ^кр выбирают в пределах от 1,0 до 1,76, где I_Д ^кр - критическая величина деформирующего импульса, при которой затрачиваемая на деформацию приконтактных объемов металла энергия обеспечивает необходимую степень активации контактных поверхностей для формирования качественного соединения, а после сварки взрывом глухие отверстия в биметаллической заготовке рассверливают до диаметра D_ОТР.