КОГЕРЕНТНО-ИМПУЛЬСНАЯ РАДИОЛОКАЦИОННАЯ СТАНЦИЯ Российский патент 2012 года по МПК G01S7/36 

Изобретение относится к области радиолокационной техники и предназначено для индивидуальной защиты радиолокационных комплексов обнаружения воздушных целей и управления оружием класса «земля-воздух» в условиях применения противником разведывательно-ударных комплексов (РУК) типа PLSS (Precision Location Strike System, далее по тексту ПЛСС) с разностно-дальномерной системой радиотехнической разведки (РТР) и командной системой наведения управляемого оружия по данным разведки.

Известна когерентно-импульсная РЛС, используемая для обнаружения воздушных целей и управления оружием класса «земля-воздух» (см. Белоцерковский Г.Б. «Основы радиолокации и радиолокационные устройства». - М.: «Сов. радио», 1975, с.216-217), состоящая из последовательно соединенных задающего генератора, передатчика, приемопередающего антенного устройства и приемного устройства, второй вход которого подключен к задающему генератору, а третий - к синхронизатору

Данная РЛС обеспечивает обнаружение и сопровождение воздушных целей по отраженному сигналу, в том числе на фоне пассивных маскирующих помех.

Основным недостатком такой РЛС является низкая степень защищенности от РУК типа ПЛЛС, что обусловлено возможностью радиотехнической разведки их сигналов, излучаемых по боковым лепесткам диаграммы направленности антенны (ДНА) из пространственно-разнесенных точек разностно-дальномерным способом с последующим высокоточным определением местоположения РЛС по точке пересечения гиперболических линий положения цели, построенных для системы РТР из трех самолетов-разведчиков (СР) (см. Афинов В.В. «Развитие в США высокоточного оружия и перспективы создания разведывательно-ударных комплексов». - «Военная мысль», 1983, №4, с.65).

Известна когерентно-импульсная радиолокационная система (см. патент РФ №2058565, G01S 13/52, 1996 г.), содержащая приемопередающую антенну, приемник, синхронизатор, генератор гребенки импульсов, передатчик, N цепочек, каждая из которых состоит из последовательно соединенных ключа, доплеровского фильтра и блока накопления, индикатор, высотомер, селектор режима стробирования. Генератор гребенки импульсов содержит последовательно соединенные управляемый элемент задержки N-блокинг-генераторов. Синхронизатор содержит коммутатор, генераторы импульсов, формирователь стробирующих импульсов. Селектор стробирования содержит генератор меандра, регулятор задержки. Регулятор задержки содержит сумматор, элемент «И», источник постоянного напряжения.

Известна также когерентно-импульсная радиолокационная станция (см. патент РФ №27713, G01S 13/52, 2003 г.), содержащая последовательно соединенные передающее устройство, антенный переключатель и направленный ответвитель, к выходу основного плеча которого подсоединена приемо-передающая антенна, последовательно соединенные усилитель высокой частоты, вход которого подсоединен к третьему плечу антенного переключателя, первый смеситель, первый фильтр промежуточной частоты и первый усилитель промежуточной частоты, выход которого соединен с первым входом блока обработки сигналов, последовательно соединенные второй смеситель, вход которого подсоединен к выходу вспомогательного плеча направленного ответвителя, второй фильтр промежуточной частоты и второй усилитель промежуточной частоты, выход которого соединен с вторым входом блока обработки сигналов, первый гетеродин, подключенный соответственно к гетеродинным входам первого и второго смесителей, и индикаторное устройство, подсоединенное к выходу блока обработки сигналов. Блок обработки сигналов содержит два квадратурных фазовых детектора, четыре аналого-цифровых преобразователя, опорный генератор, синхронизатор, последовательно соединенные блок приведения фазы, блок памяти, блок спектрального анализа, блок пороговой обработки, блок экстремальной обработки и блок формирования отметок целей, при этом входы первого и второго квадратурных фазовых детекторов являются соответственно первым и вторым входами блока обработки сигналов, а их опорные входы подключены к выходу опорного генератора, выходы синусных и косинусных каналов первого и второго квадратурных фазовых детекторов соединены соответственно с входами первого, второго, третьего и четвертого аналого-цифровых преобразователей, тактовые входы которых подсоединены соответственно к выходам синхронизатора, выходы аналого-цифровых преобразователей подключены соответственно к блокам входа приведения фазы, выход блока формирования отметок целей является выходом блока обработки сигналов, а второй вход блока формирования отметок целей является входом сигнала датчика азимута приемо-передающей антенны.

Суть изобретений, изложенных в этих патентах, состоит в улучшении качества приема отраженного от цели сигнала за счет новых технических решений при его обработке в РЛС. Однако описанные в этих патентах когерентно-импульсные РЛС также не защищены от обнаружения РУК типа ПЛСС разностно-дальномерным способом по боковым лепесткам ДНА.

Наиболее близкой по назначению и технической сущности к предлагаемому изобретению является когерентно-импульсная РЛС (см. Справочник по радиоэлектронным системам, т.2./Под ред. Б.Х.Кривицкого. - М.: Энергия, 1979, с.120), содержащая последовательно соединенные задающий генератор, синхронизатор, импульсный модулятор, усилитель мощности, второй вход которого подключен к задающему генератору, приемное устройство, второй вход которого подключен к задающему генератору, а третий - к синхронизатору, и антенное устройство.

Данная РЛС обеспечивает обнаружение и сопровождение воздушных целей по отраженному сигналу и обладает повышенной помехоустойчивостью за счет когерентного приема сигналов.

Недостатком этой РЛС является возможность точного определения ее местоположения средствами разностно-дальномерной системы радиотехнической разведки РУК типа ПЛСС и, как следствие, высокая вероятность поражения оружием, наводимым на нее радиокомандным методом по данным разведки, что обусловлено одновременным излучением сигналов по главному и боковым лепесткам ДНА РЛС.

Задачей данного изобретения является снижение вероятности поражения когерентно-импульсных РЛС управляемым оружием разведывательно-ударного комплекса типа ПЛСС за счет создания серий дополнительных импульсов, приводящих к систематическим ошибкам определения местоположения РЛС, а также к затруднению анализа вскрытой системой разведки РУК группировки РЭС, содержащей большое количество ложных целей, формируемых излучаемыми сериями импульсов.

Технический результат достигается за счет того, что в известную когерентно-импульсную РЛС, содержащую последовательно соединенные задающий генератор, синхронизатор, импульсный модулятор и последовательно соединенные первый усилитель мощности, второй вход которого подключен к выходу задающего генератора, приемо-передающее антенное устройство и приемное устройство, второй вход которого подключен к задающему генератору, а третий - к выходу синхронизатора, введены первая линия задержки, последовательно соединенные первый формирователь импульсов, второй усилитель мощности и первое передающее антенное устройство и последовательно соединенные вторая линия задержки, к входу которой подключен вход первого формирователя импульсов и выход импульсного модулятора, второй формирователь импульсов, третий усилитель мощности, к второму входу которого подсоединены входы второго и первого усилителей мощности и второе передающее антенное устройство, при этом к входу первой линии задержки подключен импульсный модулятор, а к выходу подключен первый усилитель мощности.

Излучаемые серии дополнительных импульсов, воздействуя на разностно-дальномерную систему разведки РУК типа ПЛСС, маскируют излучаемый по боковым лепесткам ДНА РЛС основной сигнал, что приводит к ошибкам определения местоположения РЛС и соответствующему смещению точки прицеливания на расстояния, при которых вероятность поражения РЛС не превышает заданную.

Указанная выше совокупность отличительных существенных признаков за счет введения в РЛС двух вспомогательных трактов, формирующих серии дополнительных импульсов, аналогичных по своей структуре основному сигналу и опережающих основной сигнал по времени за счет введения в основной тракт РЛС первой линии задержки, приводит к ошибкам определения истинного местоположения РЛС разностно-дальномерной системой радиотехнической разведки РУК и, следовательно, к снижению вероятности поражения когерентно-импульсной РЛС.

Кроме того, заявляемое устройство выгодно отличается от прототипа тем, что при его реализации затрудняется выбор истинных импульсов (меток) среди ложных разностно-дальномерной системой разведки РУК типа ПЛСС, что исключает возможность высокоточного наведения радиокомандным методом управляемого оружия РУК типа ПЛСС, тем самым снижая вероятность поражения когерентно-импульсной РЛС.

Проведенный анализ уровня техники позволил установить, что аналоги, характеризующиеся совокупностью признаков, идентичных всем признакам заявляемого технического решения, отсутствуют, что указывает на соответствие заявляемого изобретения условию патентоспособности "новизна".

Результаты поиска известных решений в данной и смежных областях техники с целью выявления признаков, совпадающих с отличительными признаками заявляемого устройства, показали, что они не следуют явным образом из уровня техники и не подтверждена известность влияния отличительных признаков на заявляемый технический результат (снижение вероятности поражения когерентно-импульсных РЛС управляемым оружием РУК типа ПЛСС). Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию патентоспособности «изобретательский уровень».

Заявляемое техническое решение промышленно применимо, так как оно может быть использовано в военно-промышленном комплексе, и для его реализации могут быть использованы стандартное оборудование и материалы.

На фиг.1 приведена структурная схема когерентно-импульсной РЛС, на фиг.2 - геометрия расположения РЛС относительно самолетов-разведчиков РУК, на фиг.3 - эпюры напряжений, поясняющие работу РЛС.

Когерентно-импульсная РЛС (фиг.1) содержит последовательно соединенные задающий генератор 1, синхронизатор 2, импульсный модулятор 3, первую линию задержки 4.1, первый усилитель мощности 5.1, второй вход которого подключен к задающему генератору 1, приемопередающее антенное устройство 6 и приемное устройство 7, второй вход которого подключен к задающему генератору 1, а третий - к выходу синхронизатора 2, подключенные к второму выходу импульсного модулятора 3 последовательно соединенные первый формирователь импульсов 8.1, второй усилитель мощности 5.2, второй вход которого подключен к выходу задающего генератора 1, первое передающее антенное устройство 9.1, а также последовательно соединенные вторую линию задержки 4.2, второй формирователь импульсов 8.2, третий усилитель мощности 5.3, второй вход которого подключен к задающему генератору 1, и второе передающее антенное устройство 9.2.

Приемо-передающее антенное устройство 6 является основным антенным устройством РЛС. Оно может быть выполнено в виде стандартных антенных устройств (зеркальных, линзовых, фазированных антенных решеток и др. (см. Справочник по радиолокации./Под ред. М.Сколника. Том 2. М.: «Сов. радио», 1977, 405 с.).

Первое и второе передающие антенные устройства 9.1 и 9.2, излучающие дополнительные импульсы, являются вспомогательными антенными устройствами, и выполнены в виде апертурных антенн. Антенные устройства 9.1 и 9.2 имеют ширину главного лепестка диаграммы направленности 90° в азимутальной плоскости и не менее 12° в угломестной плоскости и ориентированы под углом ±45° к нормали на линию полетов разведывательных самолетов РУК типа ПЛСС (фиг.2). В качестве антенных устройств с такими диаграммами могут использоваться рупорные антенны (см. Жук М.С., Молочков Ю.Б. Проектирование антенно-фидерных устройств. М.: «Энергия», 1966 г., 647 с.).

Коэффициент усиления второго и третьего (вспомогательных) усилителей мощности 5.2 и 5.3 лежит в пределах

где K_y1 - коэффициент усиления первого усилителя мощности 5; G₁ - коэффициент усиления основного антенного устройства 6, т.е. доля излучения РЛС, которая приходится на боковые и задние лепестки диаграммы направленности антенного устройства; Р_зг - мощность сигнала на выходе задающего генератора 1, Вт; G_бок - коэффициент усиления вспомогательных устройств (9.1, 9.2) по первому лепестку диаграммы направленности; λ - длина волны, м.

Когерентно-импульсная РЛС работает следующим образом (фиг.3). Задающий генератор 1 создает непрерывные колебания, которые подвергаются импульсной модуляции (U_им) с периодом следования (Т), составляющем для типовых когерентно-импульсных РЛС не менее 100 мкс, усиливаются в первом усилителе мощности 5.1 и излучаются антенным устройством 6 с задержкой по времени на τ_лз1=2-5 мкс (U₀), определяемой наличием в основном тракте РЛС первой линии задержки 4.1. После отражения от цели они принимаются антенным устройством 6 и обрабатываются в приемном устройстве 7. Импульсный модулятор 3 управляется импульсами синхронизатора 2, которые фазируются колебаниями задающего генератора 1.

Синхронно с сигналами, излучаемыми основным антенным устройством 6, первым и вторым вспомогательными антенными устройствами 9.1, 9.2, излучаются серии дополнительных импульсов (U_д1, U_д2), предварительно сформированные формирователями импульсов 8.1, 8.2, усиленные и подвергшиеся импульсной модуляции во втором и третьем усилителях мощности 5.2, 5.3.

Благодаря наличию первой линии задержки 4.1 сигналы, излучаемые вспомогательными антеннами 9.1, 9.2, опережают по времени сигнал, излучаемый основным антенным устройством 6.

За счет второй линии задержки 4.2 серии дополнительных импульсов, излучаемых вторым вспомогательным антенным устройством 9.2 (U_д2), формируются с запаздыванием по времени на τ_лз2 относительно дополнительных импульсов (U_д1), излучаемых первым дополнительным антенным устройством 9.1.

При этом время τ_лз2 выбирается не менее периода следования дополнительных импульсов, а также исходя из условия «неперекрытия» первым дополнительным импульсом серии (U_д2) основного сигнала (U₀), излучаемого в данном секторе по боковым лепесткам ДНА РЛС, то есть Δτ=(τ_лз1-τ_лз2)≥τ₀, где τ₀ - длительность импульса.

Значения времени задержки (τ_лз1, τ_лз2) интервалов между дополнительными импульсами в сериях (U_д1, U_д2) (периода повторения ложных импульсов) и длительности дополнительных импульсов (τ_д≈τ₀) выбираются из условия обеспечения рассогласования между передними фронтами принимаемых к анализу пар сигналов разностно-дальномерной системой разведки РУК типа ПЛСС не менее Δτ=0,25 мкс. Длительность серии дополнительных импульсов (Т_д) - не менее τ_лз1 (Т_д≥(2-5 мкс)). Ширина диаграммы направленности вспомогательных антенн 9.1, 9.2 в угломестной плоскости определяется из условия попадания дополнительного сигнала на вход разведывательной аппаратуры самолетов разведки РУК типа ПЛСС, дежурная смена которых обычно включает три самолета.

При максимальной высоте полета СР Н=20 км и удалении их маршрута патрулирования от линии соприкосновения войск L=100 км (см. www.6478867.com/tip - gan.pdf) ширина диаграммы направленности вспомогательных антенных устройств 9.1, 9.2 должна составлять величину не менее чем в угломестной плоскости. Ширина диаграммы направленности вспомогательных антенных устройств 9.1, 9.2 в азимутальной плоскости должна составлять β_ДА=90°.

Для обеспечения маскировки сигнала РЛС, излучаемого основным антенным устройством по боковым лепесткам ДНА в секторе углов 0±90° сериями дополнительных импульсов, излучаемых в этом же секторе вспомогательными антеннами, коэффициент усиления второго и третьего усилителя мощности 5.2, 5.3 должен удовлетворять соотношению

где G - коэффициент усиления вспомогательного антенного устройства (9.1, 9.2).

При ширине главного лепестка ДН вспомогательного антенного устройства 90°×12°, а также учитывая, что коэффициент усиления антенны находится из соотношения (см. Справочник по радиолокации./Под ред. М.Сколника. Т.2. - М.: «Сов. радио», 1977, с.56)

где θ_В, φ_В - ширина ДНА в ортогональных плоскостях (град), G=30, получаем

Для исключения возможности обнаружения дополнительного сигнала за пределами сектора 0-90°, излучаемого первым или вторым вспомогательным антенным устройством 9.1, 9.2 по боковым лепесткам ДН, их уровень на входе приемника системы РТР РУК ПЛСС не должен превышать порога его чувствительности, то есть должно выполняться условие

где K_нп - коэффициент несовпадения поляризации сигнала РЛС и антенны разведприемника; K_пэ - коэффициент передачи сигнала от антенны на вход разведприемника; D - дальность разведки; G_пр - коэффициент усиления антенны приемника; Р_пр - чувствительность приемника.

При K_нп=K_пэ=0,5, G_пр=10, Р_пр=10^-12 Вт и D≥L=100 км получаем

Объединяя (4) и (6) получаем, что

Проведем пример расчета для следующих исходных данных. Примем мощность сигнала РЛС на входе основного антенного устройства K_у1Р_зГ=200 кВт, G₁=0,5; G_бок=0,15, распределение облучения по апертуре косинусоидальным и уровень первого бокового лепестка относительно главного не больше чем 23 дБ, λ=0,03 м. Подставляя исходные данные в (7) и умножая на Р_зГ, получаем, что допустимые значения коэффициента усиления второго или третьего усилителя мощности 5.2, 5.3 выбираются из условия, при котором произведение K_у1Р_зГ (мощность сигнала на входах первого и второго вспомогательных антенных устройств) лежит в пределах от 3,3 до 4,5 кВт.

Усилители мощности 5.2, 5.3 могут быть выполнены на стандартной элементной базе, аналогичной использованной в первом (основном) усилителе мощности 5.1 (см. Справочник по радиолокации./Под ред. М.Сколника. Т.3. - М.: «Сов. радио», 1979, 527 с.), при этом меньший коэффициент усиления обеспечивается либо снижением количества каскадов, либо использованием менее мощных усилительных приборов.

Снижение уровня излучаемого за пределами сектора 0±90⁰ сигнала может быть также обеспечено путем соответствующего выбора распределения облучения по апертуре антенны.

Из-за различия в уровнях основного и дополнительного сигналов, отношение которых на входе приемного устройства 7 составляет величину не менее чем коэффициент усиления основного антенного устройства 6 (в существующей радиолокационной технике он лежит в пределах 10³-10⁵), помеховое воздействие дополнительных сигналов на приемное устройство 7 РЛС не является существенным и в случае необходимости может быть устранено путем селекции по уровню.

В РУК ПЛСС для определения местоположения импульсных РЛС используется разностно-дальномерный метод (см. Афинов В.В. «Развитие в США высокоточного оружия и перспективы создания разведывательно-ударных комплексов». - «Военная мысль», 1983, №4, с.66), при котором измеряются моменты прихода излучаемого по боковым лепесткам ДНА РЛС сигнала на три СР (с размещенной на них аппаратурой РТР) в соответствии с уравнениями

где t_i (i=1, 2, 3) - моменты прихода сигнала РЛС аппаратурой СР; x_i, у_i - координаты СР в момент времени t_i; с - скорость распространения радиоволн (скорость света); х, у - координаты разведываемой РЛС, определяющих две гиперболические линии положения.

При разведке РЛС, излучающей серии дополнительных импульсов, возможны три варианта. В первом варианте все СР находятся слева от нормали к ЛСВ, проведенной через позицию РЛС, и измеряют моменты прихода по переднему фронту импульсов (U_Д1, U₀) (фиг.3), излучаемых в рабочем секторе первого вспомогательного передающего устройства 9.1, во втором варианте - все три СР находятся справа от нормали к ЛСВ и измеряют моменты прихода сигналов по передним фронтам импульсов (U_Д2), излучаемых в рабочем секторе второго вспомогательного антенного устройства 9.2, а в третьем - на одном или двух СР момент прихода измеряется по переднему фронту сигналов (U_Д1, U₀), излучаемых в рабочем секторе первого вспомогательного антенного устройства 9.1, а на остальных - по переднему фронту сигналов (U_Д2), излучаемых в рабочем секторе второго вспомогательного антенного устройства 9.2.

В первом и втором вариантах излучение дополнительных сигналов не приводит к возникновению систематических ошибок определения местоположения РЛС, так как принимаемые всеми тремя СР сигналы излучаются из одной точки (одного источника), при этом измеренные гиперболические линии будут удовлетворять уравнениям (8).

Однако нахождение всех СР по одну сторону от нормали к ЛСВ соответствует расположению защищаемой РЛС вне рабочей зоны РУК ПЛСС. При этом точность определения координат РЛС системой разведки РУК не обеспечивает надежного поражения цели.

В третьем, наиболее вероятном (типовом) случае гиперболические линии положения за счет опережения одним сигналом другого на Δτ смещаются и удовлетворяют уравнению

где Δτ - временное рассогласование передних фронтов принимаемой к анализу системой РТР «пары» сигналов, ни одна из которых не соответствует «истинной паре» сигналов.

При расположении всех трех СР слева или справа от нормали к ЛСВ среднеквадратическая ошибка определения местоположения РЛС может быть оценена по формуле

здесь σ_τ - среднеквадратическая ошибка измерения задержки прихода сигналов; φ₁, φ₂ - углы, под которыми соответствующие базы разностно-дальномерной системы видны из точки стояния РЛС (фиг.2).

здесь L - удаление РЛС от маршрута СР (L≥100 км), D - величина базы между двумя СР (D=200 км), φ - угол между нормалью к маршруту пролетов СР и направлением на РЛС, проведенным через центральный СР (фиг.2)

φ=arctgD/L.

Результаты расчетов показывают, что в первых двух случаях среднеквадратическая ошибка определения местоположения РЛС средствами разведки РУК ПЛСС составляет не менее 300 м.

Оценку технического результата заявляемого устройства (снижение вероятности поражения когерентно-импульсных РЛС управляемым оружием разведывательно-ударного комплекса типа ПЛСС за счет создания серий дополнительных импульсов, приводящих к систематическим ошибкам определения местоположения РЛС), по сравнению с прототипом можно провести на основе следующих доказательств.

Применительно к прототипу, когда отсутствуют систематические ошибки наведения оружия и вероятность определения местоположения РЛС подчиняется закону Релея, вероятность поражения РЛС находится из выражения (см. Левин Б.Р. «Теоретические основы радиотехники», т.1. - М.: «Сов. радио», 1966, с.70)

где R_n - радиус поражения боеприпаса, σ - среднеквадратическая ошибка определения местоположения РЛС, σ_н - среднеквадратическая ошибка наведения оружия.

При наличии систематических ошибок определения местоположения РЛС, что присуще заявляемому устройству, вероятность определения местоположения РЛС подчиняется обобщенному закону Релея и вероятность поражения РЛС находится как (см. Левин Б.Р. «Теоретические основы радиотехники», т.1. - М.: «Сов. радио», 1966, с.121)

где Q(x, у) - интегральная обобщенная функция распределения Релея - Райса (см. Барк Л.С. и др. «Таблицы распределения Релея - Райса», ВЦ АН СССР, 1964.), Г - ошибка определения местоположения РЛС применительно к заявляемому устройству, определяемая как

Радиус поражения боеприпаса зависит от типа боевой части, мощности заряда в тротиловом эквиваленте и может меняться в широких пределах от 20 до 100 м (см. Оценка эффективности огневого поражения ударами ракет огнем артиллерии. - СПб.: «Галея Принт», 2006, с.160-162). Для определенности примем, что радиус поражения боеприпаса составляет 50 м.

Тогда, учитывая, что среднеквадратическая ошибка определения местоположения когерентно-импульсной РЛС σ=15 м (см. www.6478867.com/tip-gan.pdf), а точность наведения оружия радиолокационным методом составляет ~10 м (см. Афинов В.В. «Развитие в США высокоточного оружия и перспективы создания разведывательно-ударных комплексов». - «Военная мысль», 1983, №4, с.66) получаем, что вероятность поражения РЛС применительно к прототипу близка к единице (формула (12)). Здесь рассмотрена наиболее вероятная (типовая) ситуация, когда СР находятся по разные стороны от нормали к линии соприкосновения войск (ЛСВ). Другие ситуации, при которых все СР находятся по одну сторону от нормали к ЛСВ, маловероятны, так как точность разведки координат при этом составляет 300 м и более и, как следует из (12), вероятность поражения РЛС не превышает 0,1.

Оценку вероятности поражения применительно к заявляемой РЛС проведем для наихудших условий, то есть когда РЛС находится на расстоянии от ЛСВ, равной 100 км (см. www.6478867.com/tip-gan.pdf) и удаление между СР равно 200 км, φ=0°. В этом случае, как следует из формулы (11), φ₁=φ₂=64⁰. Для обеспечения в заявляемом устройстве рассогласования между передними фронтами принимаемых к анализу пар сигналов разностно-дальномерной системой разведки РУК типа ПЛСС не менее Δτ=0,25 мкс, ошибка определения местоположения РЛС, как следует из формулы (14), составит Г≈80 м. В этом случае аргументы функции Релея - Райса равны: х=2,8 (R_п=50 м, σ=15 м, σ_н=10 м), , что соответствует значению функции Q(x,у)=0,1 (см. Барк Л.С. и др. «Таблицы распределения Релея - Райса», ВЦ АН СССР, 1964.), то есть вероятность поражения составляет 0,1.

Таким образом, за счет излучения в предлагаемом устройстве серии дополнительных импульсов с временным рассогласованием передних фронтов, составляющим не менее 0,25 мкс обеспечивается снижение вероятности поражения РЛС РУК типа ПЛСС от 1 до 0,1.

Кроме того, осложняется анализ радиоэлектронной обстановки системой РТР РУК, так как осуществляется имитация ложной группы радиоэлектронных средств за счет формирования первым и вторым вспомогательными антенными устройствами серий дополнительных импульсов, идентичных по своей структуре основному сигналу РЛС. Это обстоятельство также может привести к исключению РЛС из объектов поражения оружием РУК.

Изобретение предназначено для индивидуальной защиты радиолокационных комплексов обнаружения воздушных целей и управления оружием класса «земля-воздух» в условиях применения противником разведывательно-ударных комплексов типа ПЛСС (Precision Location Strike System - PLSS) разностно-дальномерной системой радиотехнической разведки и командной системой наведения управляемого оружия по данным разведки. Заявляемая радиолокационная станция (РЛС) содержит последовательно соединенные задающий генератор, синхронизатор, импульсный модулятор, первую линию задержки, первый усилитель мощности, второй вход которого подключен к выходу задающего генератора, приемо-передающее антенное устройство и приемное устройство, второй вход которого подключен к задающему генератору, а третий - к выходу синхронизатора, при этом ко второму выходу импульсного модулятора подключены последовательно соединенные первый формирователь импульсов, второй усилитель мощности, второй вход которого соединен с выходом задающего генератора, и первое передающее антенное устройство, а также последовательно соединенные вторая линия задержки, второй формирователь импульсов, третий усилитель мощности, второй вход которого соединен с выходом задающего генератора, и второе передающее антенное устройство. Формирование серии дополнительных импульсов с временным рассогласованием передних фронтов, составляющем не менее 0,25 мкс, обеспечивает снижение вероятности поражения когерентно-импульсной РЛС разведывательно-ударным комплексом противника, что и является достигаемым техническим результатом. 3 ил.

Когерентно-импульсная радиолокационная станция, содержащая последовательно соединенные задающий генератор, синхронизатор, импульсный модулятор и последовательно соединенные первый усилитель мощности, ко второму входу которого подключен выход задающего генератора, приемопередающее антенное устройство и приемное устройство, второй вход которого подключен к выходу задающего генератора, а третий - к выходу синхронизатора, отличающаяся тем, что в нее введены первая линия задержки, последовательно соединенные первый формирователь импульсов, второй усилитель мощности и первое передающее антенное устройство и последовательно соединенные вторая линия задержки, ко входу которой подключен вход первого формирователя импульсов и выход импульсного модулятора, второй формирователь импульсов, третий усилитель мощности, ко второму входу которого подсоединены входы второго и первого усилителей мощности и второе передающее антенное устройство, ко входу первой линии задержки подключен импульсный модулятор, а к выходу подключен первый усилитель мощности, при этом время задержки второй линии задержки τ_лз2 по отношению ко времени задержки τ_лз1 выбирается из условия
Δτ=(τ_лз1-τ_лз2)≥τ₀,
где τ₀ - длительность импульса основного сигнала, при этом τ₀≈τ_∂, где τ_∂ - длительность импульсов дополнительных сигналов, а коэффициенты усиления по мощности второго и третьего усилителей мощности К_у должны удовлетворять условиям
K_y≥K_y1G₁/G,
где K_y1 - коэффициент усиления по мощности первого усилителя мощности;
G1 - коэффициент усиления приемопередающего антенного устройства;
G - коэффициенты усиления первого и второго антенных устройств.