ФАЗОВАЯ РАДИОНАВИГАЦИОННАЯ СИСТЕМА Российский патент 2012 года по МПК H04L29/02 G01S3/46 

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано в радионавигации при создании наземных фазовых радионавигационных систем.

Известна дальномерная система с измерением фазы радиосигнала [1], содержащая наземную и бортовую приемопередающие станции, при этом наземная передающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик и приемник, антенный переключатель, фазовый детектор, решающий блок, синтезатор частот, фазовращатель, генератор опорной частоты и коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и фазового детектора, выход которого соединен с входом решающего блока, выходы решающего блока соединены с управляющими входами синтезатора частот и фазовращателя, выход которого соединен с входом передатчика, выход генератора опорной частоты соединен с первым входом фазового детектора, с входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входом фазовращателя и вторым входом приемника, выход которого соединен со вторым входом фазового детектора, бортовая приемопередающая станция содержит приемную антенну, передатчик, приемник, генератор опорной частоты, блок статистической обработки, выход которого соединен с индикатором, антенный переключатель, фазовый детектор, решающий блок, блок поправок, синтезатор частот и коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и фазового детектора, выход которого соединен с входом решающего блока, выходы решающего блока соединены с входом блока поправок, с управляющими входами коммутатора-формирователя, синтезатора частот и генератора опорной частоты, выход которого соединен с первым входом фазового детектора, входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входами передатчика и вторым входом приемника, выход которого соединен с вторым входом фазового детектора, выход блока поправок соединен с входом блока статистической обработки, причем блок поправок выполнен с возможностью реализации уравнения:

, где

∆γ_j - величина поправки на частоте f_j;

с - скорость распространения радиоволн;

ψ_j - измеренный фазовый сдвиг на частоте f_j;

j - текущий номер рабочей частоты, j=1, 2, … n.

Указанная дальномерная система позволяет выполнять измерение только одной дальности между бортовой и наземной приемопередающими станциями и не может быть использована для измерения координат и скорости движения объектов, находящихся, например, в прибрежной зоне.

Известна фазовая радиогеодезическая система (далее в материалах заявки названная фазовой радионавигационной системой) [2], взятая в качестве прототипа, включающая бортовую и одну или несколько наземных приемопередающих станций, при этом каждая наземная приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик и приемник, антенный переключатель, усилитель-ограничитель, фазовый детектор, решающий блок (далее вычислительный блок), синтезатор частот, фазовращатель, генератор опорной частоты (далее опорный генератор) и коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и фазового детектора, выход которого соединен с входом вычислительного блока, выходы вычислительного блока соединены с управляющими входами синтезатора частот и фазовращателя, выход которого соединен со входом передатчика, выход опорного генератора соединен с первым входом фазового детектора, с входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входом фазовращателя и вторым входом приемника, выход которого соединен через усилитель-ограничитель со вторым входом фазового детектора, бортовая приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик, первый приемник, опорный генератор, индикатор, антенный переключатель, фазовый детектор, вычислительный блок, синтезатор частот, первый усилитель-ограничитель и коммутатор сигналов, коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и фазового детектора, выход которого соединен с входом вычислительного блока, выходы вычислительного блока соединены с входом индикатора, с управляющими входами коммутатора-формирователя, синтезатора частот и опорного генератора, выход которого соединен с первым входом фазового детектора, с входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом первого приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входом передатчика и вторыми входами первого и второго приемников, выход первого приемника соединен через первый усилитель-ограничитель со вторым входом коммутатора сигналов, выход которого соединен с третьим входом фазового детектора, вход управления коммутатора сигналов соединен с выходом решающего блока.

Недостатком известной фазовой радионавигационной системы является использование информации сверхдлинноволновой (СДВ) радионавигационной системы (РНС), например, «Омега» для получения значений априорных координат бортовой приемопередающей станции (БС), используемых для расчета расстояний от БС до наземных приемопередающих станций (НС). Полученные значения априорных расстояний БС-НС используются в качестве априорных значений при разрешении фазовой неоднозначности. При отсутствии доступа к сигналам СДВ РНС получение однозначной оценки координат и дальностей по сигналам известной фазовой радионавигационной системы невозможно.

Задача изобретения состоит в обеспечении разрешения неоднозначности во всей рабочей зоне фазовой радионавигационной системы без необходимости использования результатов измерений по сигналам дополнительных радионавигационных систем, например СДВ РНС «Омега».

Поставленная задача решается тем, что в фазовой радионавигационной системе, содержащей не менее двух наземных и бортовую приемопередающие станции, в которой каждая наземная приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик и приемник, антенный переключатель, усилитель-ограничитель, фазовый детектор, вычислительный блок, синтезатор частот, фазовращатель, опорный генератор и коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и фазового детектора, выход которого соединен с входом вычислительного блока, выходы вычислительного блока соединены с управляющими входами синтезатора частот и фазовращателя, выход которого соединен с входом передатчика, выход опорного генератора соединен с первым входом фазового детектора, с входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входом фазовращателя и вторым входом приемника, выход которого соединен через усилитель-ограничитель со вторым входом фазового детектора, бортовая приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик, первый приемник, опорный генератор, индикатор, антенный переключатель, первый фазовый детектор, вычислительный блок, синтезатор частот, первый усилитель-ограничитель, коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и первого фазового детектора, выход которого соединен с первым входом вычислительного блока, выходы вычислительного блока соединены с входом индикатора, с управляющими входами коммутатора-формирователя, синтезатора частот и опорного генератора, выход которого соединен с первым входом первого фазового детектора, с входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом первого приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входом передатчика и вторым входом первого приемника, выход первого приемника соединен через первый усилитель-ограничитель со вторым входом первого фазового детектора, согласно изобретению в бортовую приемопередающую станцию введены приемная антенна, второй приемник, второй усилитель-ограничитель и второй фазовый детектор, причем приемная антенна выходом соединена с третьим входом антенного переключателя, второй выход которого соединен с первым входом второго приемника, второй вход которого подключен к выходу синтезатора частот, а выход через второй усилитель-ограничитель подключен ко второму входу второго фазового детектора, управляющим входом соединенного с выходом коммутатора-формирователя, первый вход фазового детектора подключен к выходу опорного генератора, выход второго фазового детектора соединен со вторым входом вычислительного блока, а в каждой из наземных приемопередающих станций третий и четвертый выходы вычислительного блока подключены к управляющим входам опорного генератора и коммутатора-формирователя соответственно.

Изобретение поясняется прилагаемыми чертежами, на которых изображены:

- фиг.1 - структурная схема фазовой радионавигационной системы, где приведены схемы бортовой приемопередающей (БС) и одной из наземных приемопередающих (НС) станций;

- фиг.2 - временная диаграмма, иллюстрирующая порядок излучения станций в рабочем цикле РНС;

- фиг.3 - временная диаграмма формирования и приема сигналов бортовой и одной из наземных приемопередающих станций;

- фиг.4 - схема размещения аппаратуры наземной и бортовой приемопередающих станций;

- фиг.5 - пояснение принципа определения направления с БС на НС;

- фиг.6 - блок-схема алгоритма работы вычислительного блока приемопередающей БС;

- фиг.7 - блок-схема алгоритма работы вычислительного блока приемопередающей НС.

Фазовая радионавигационная система (ФРНС) содержит бортовую приемопередающую станцию 1 и n наземных приемопередающих станций 2₁÷2_n.

Бортовая приемопередающая станция ФРНС содержит последовательно соединенные передатчик 3₁, антенный переключатель 4, первый приемник , первый усилитель-ограничитель , первый фазовый детектор , вычислительный блок 8₁ и синтезатор частот 9₁, выходом соединенный с первым входом передатчика 3₁. Второй и третий выходы вычислительного блока 8₁ соединены соответственно с управляющими входами опорного генератора 10₁ и коммутатора-формирователя 11₁, а четвертый выход вычислительного блока 8₁ соединен с индикатором 12. Антенный переключатель 4 вторым и третьим входами соединен с приемопередающей антенной 13₁ и приемной антенной 14 соответственно, вторым выходом подключен к последовательно соединенным второму приемнику , второму усилителю-ограничителю и второму фазовому детектору , выходом соединенному со вторым входом вычислительного блока 8₁, а управляющим входом - к одному из выходов коммутатора-формирователя 11₁. Второй выход коммутатора-формирователя 11₁ соединен с управляющими входами первого и второго фазовых детекторов и , а третий его выход - с управляющим входом передатчика 3₁. Выход опорного генератора 10₁ соединен с коммутатором-формирователем 11₁, первым и вторым фазовыми детекторами и синтезатором частот 9₁, который своим вторым выходом подключен ко вторым входам приемников и .

Каждая из наземных приемопередающих станций 2 содержит последовательно соединенные передатчик 3₂, антенный переключатель 15, приемник 5₂, усилитель-ограничитель 6₂, фазовый детектор 7₂, вычислительный блок 8₂, синтезатор частот 9₂ и фазовращатель 16, выходом соединенный с первым входом передатчика 3₂. Второй выход вычислительного блока 8₂ соединен с фазовращателем 16, третий и четвертый выходы вычислительного блока 8₂ соединены с управляющими входами соответственно опорного генератора 10₂ и коммутатора-формирователя 11₂. Выходами коммутатор-формирователь 11₂ соединен с управляющими входами соответственно передатчика 3₂, фазового детектора 7₂ и антенного переключателя 15, соединенного с приемопередающей антенной 13₂, а опорный генератор 10₂ выходом соединен со вторым входом коммутатора-формирователя 11₂, с третьим входом фазового детектора 7₂ и вторым входом синтезатора частот 9₂, который своим вторым выходом соединен со вторым входом приемника 5₂.

Устройство работает следующим образом.

Опорные генераторы 10 вырабатывают непрерывные гармонические сигналы частотой f, которые поступают на коммутаторы-формирователи 11 и синтезаторы частот 9. Синтезаторы частот 9 вырабатывают для излучения опорный сигнал с частотой f₀ и m вспомогательных сигналов с частотами f₁, f₂, …, f_m, кроме того, в синтезаторах частот 9 формируются сигналы гетеродина для приемников 5 с частотами f_0Г, f_1Г, f_2Г, …, f_mГ, при этом управление частотой излучаемых (принимаемых) сигналов осуществляется вычислительными блоками 8 таким образом, чтобы между частотами сигналов и гетеродина выполнялись соотношения:

f₁-f_1Г=f_пр,

f₂-f_2Г=f_пр,

…

f_j-f_jГ=f_пр,

…

f_m-f_mГ=f_пр,

где

j=1, …, m - текущий номер вспомогательного сигнала с частотой f_j;

m - общее число вспомогательных частот;

f_пр - промежуточная частота, на которой осуществляется измерение фазы принятых сигналов.

Последовательность излучения БС и НС в рабочем цикле ФРНС представлена на фиг.2, где интервал Т_и соответствует интервалу излучения БС; Т_p1, …, Т_рn - интервалы ретрансляции сигналов БС наземными станциями; n - общее число НС; Т_ц - длительность временного цикла работы ФРНС. В соответствии с фиг.2 в предлагаемой ФРНС использовано временное разделение сигналов станций, что позволяет исключить возможное влияние сигналов станций друг на друга. Интервал времени между излучением сигналов соседних станций подбирается таким образом, чтобы не допустить возможность взаимного перекрытия во времени сигналов станций во всей рабочей зоне ФРНС.

Коммутаторы-формирователи 11 вырабатывают сигналы управления для блоков 3₁ (фиг.3, а), 4 (фиг.3, б), (фиг.3, в), 3₂ (фиг.3, г), 15 (фиг.3, д), 7₂ (фиг.3, е). Временные диаграммы на фиг.3 приведены для установившегося режима заявляемой системы, когда временные интервалы излучения и приема сигналов БС 1 синхронизированы с соответствующими интервалами наземных приемопередающих станций НС 2. На временной диаграмме фиг.3 изображены сигналы, излучаемые в пространство приемопередающей БС 1 (фиг.3, ж) и одной из НС 2 (фиг.3, з), например НС 2₁. Сигналы НС 2₂ - НС 2_n, следующие по времени за сигналами НС 2₁, аналогичны сигналам НС 2₁, поэтому на временной диаграмме фиг.3, с целью упрощения пояснений, не приведены. На фиг.3 обозначены: T_и - длительность интервала излучения сигналов БС; Т_р - длительность интервала ретрансляции сигналов бортовой станции наземной станцией НС 2₁; τ - интервал излучения (приема) опорного сигнала частотой f₀; 2τ - интервал излучения (приема) вспомогательных сигналов с частотами f_j.

В соответствии с временной диаграммой фиг.3 БС излучает вспомогательные частоты f₁-f_m в обратном порядке (фиг.3, а), т.е. последовательность излучения вспомогательных частот для БС имеет вид: f_m, …, f₂, f₁, в то время как НС излучают вспомогательные частоты в прямом порядке, т.е. в последовательности f₁, …, f₂, f_m (фиг.3, г).

Измененный порядок излучения вспомогательных частот позволяет однозначно идентифицировать сигналы БС, что требуется каждой из НС для определения своего места во временном формате излучения ФРНС в зависимости от назначенного ей номера.

Для определения координат БС требуется одновременная работа не менее двух НС 2 (n≥2), при этом на временной диаграмме появятся дополнительные интервалы излучения для других НС, работающих в составе ФРНС, что приведет к увеличению длительности временного цикла работы устройства Т_ц (фиг.2).

В передатчике БС 3₁ осуществляется усиление сигналов от синтезатора частот 9₁ до необходимой величины и формирование выходных радиоимпульсных сигналов под воздействием управляющих сигналов от коммутатора-формирователя 11₁ (фиг.3а). Радиоимпульсный сигнал от передатчика 3₁, пройдя через антенный переключатель 4, излучается в пространство приемопередающей антенной 13₁ (фиг.3, ж). Сигнал, излученный в пространство БС 1 в течение времени Т_и, пройдя через среду распространения, принимается приемопередающей антенной 13₂ каждой из НС 2 и через антенный переключатель 15 поступает на вход приемника 5₂. На второй вход приемника 5₂ подаются сигналы от синтезатора частот 9₂ с частотами f_0Г, f_mГ, …, f_1Г. В приемнике 5₂ осуществляется преобразование принимаемого сигнала на промежуточную частоту f_пр согласно соотношениям (1), а также фильтрация и усиление сигнала промежуточной частоты f_пр.

Затем принятый сигнал с частотой f_пр подвергается нормированию по амплитуде в усилителе-ограничителе 6₂ и поступает на фазовый детектор 7₂. В фазовом детекторе 7₂ под воздействием управляющих сигналов (фиг.3, е) осуществляется измерение фазовых сдвигов (ФС) принятых сигналов, при этом измеряются ФС φ₀₁, φ₀₂, …, φ_0m, φ′_0m сигналов частоты f₀ и ФС φ_m, …, φ₂, φ₁ вспомогательных сигналов с частотами f_m, …, f₂, f₁. Информация с фазового детектора 7₂ поступает в вычислительный блок 8₂, в котором вычисляются фазовые соотношения:

Полученные значения ФС ∆φ₁, ∆φ₂, …, ∆φ_m запоминаются в вычислительном блоке 8₂. В течение интервала Т_р излучаются в пространство сигналы от блока НС 2, при этом управление частотой и фазой излучаемых сигналов осуществляется вычислительным блоком 8₂ через блоки синтезатора частот 9₂ и фазовращателя 16 соответственно. В моменты времени τ, когда передатчиком 3₂ излучаются в пространство основные сигналы частотой f₀, фазовращатель 16 вычислительным блоком 8₂ устанавливается в исходное (нулевое) состояние. При этом излучаемые опорные сигналы частотой f₀ имеют фазу сигнала опорного генератора 10₂. В течение интервалов 2τ, когда передатчиком 3₂ излучаются вспомогательные сигналы с частотами f₁, f₂, …, f_m, сигналами управления от вычислительного блока 8₂ в фазовращателе 16 устанавливаются ФС ∆φ₁, ∆φ₂, …, ∆φ_m соответственно.

Таким образом, в течение интервала времени Т_р передатчик 3₂ НС 2₁ излучает вспомогательные сигналы, фаза которых равна фазе принятых сигналов в течение интервалов Т_и от приемопередающей БС 1, а также сигналы, фаза которых равна фазе опорного генератора 10₂.

В передатчике 3₂ осуществляется усиление сигналов от фазовращателя 16 и формирование выходных радиоимпульсных сигналов под воздействием управляющих сигналов от коммутатора-формирователя 11₂ (фиг.3, г). Радиоимпульсный сигнал от передатчика 3₂, пройдя через антенный переключатель 15, излучается в пространство приемопередающей антенной 13₂ ( фиг.3. з).

Сигнал, излученный в пространство приемопередающей НС 2 в течение интервала времени ретрансляции Т_p, пройдя через среду распространения, принимается приемопередающей антенной 13₁ и приемной антенной 14 блока приемопередающей БС 1 и через антенный переключатель 4, управляемый коммутатором-формирователем 11₁ в соответствии с временной диаграммой (фиг.3б), поступает на входы приемников и от антенн 13₁ и 14 соответственно. На вторые входы приемников и подаются сигналы от синтезатора частот 9₁ с частотами f_0Г, f_1Г, …, f_mГ. В приемниках и осуществляется преобразование сигналов на частоту f_пр согласно соотношению (1). Сигналы с частотой f_пр фильтруются и усиливаются, а затем нормируются по амплитуде в усилителях-ограничителях и поступают на фазовые детекторы . В фазовых детекторах под воздействием управляющих сигналов (фиг.3, в) коммутатора-формирователя 11₁ осуществляется измерение (ФС) принятых сигналов, при этом измеряются ФС ψ₀₁, ψ₀₂, …, ψ_0m, ψ′_0m опорных сигналов частоты f₀ и ФС ψ₁, ψ₂, …, ψ_m вспомогательных сигналов с частотами f₁, f₂, …, f_m. Информация с фазовых детекторов поступает в вычислительный блок 8₁, в котором вычисляются фазовые соотношения:

В результате в вычислительном блоке 8₁ происходит определение значений ФС сигналов ∆ψ₁, ∆ψ₂, …, ∆ψ_m, принятых разнесенными на расстояние В антеннами 13₁ и 14 БС (фиг.4).

Поскольку измерения ФС сигналов осуществляется независимо по сигналам, принятым антеннами 13₁ и 14, то в вычислительный блок 8₁ с фазовых детекторов поступают значения ФС, пропорциональные расстояниям от НС до точек 13₁ и 14 БС. Для точки расположения приемопередающей антенны 13₁ фазовым детектором будут измерены ФС , , …, , а точки расположения приемной антенны 14 вторым фазовым детектором будут измерены ФС , , …, .

Полученные значения ФС , , …, и ФС , , …, запоминаются в вычислительном блоке 8₁ и используются для устранения многозначности фазовых отсчетов.

На практике частоты f₀, f₁, f₂, …, f_m выбираются таким образом, чтобы выполнялись соотношения:

F_m - частота m-й ступени (рабочая частота фазовой радионавигационной системы);

F₁, F₂, …, F_m-1 - частоты грубых ступеней, расположенные в порядке их возрастания;

k₁, k₂, …, k_m-1 - коэффициенты сопряжения частот.

В дальнейших материалах заявки частоты F₁, F₂, …, F_m будут называться метрическими частотами.

При использовании фазового метода определения радионавигационных параметров (РНП), представляющих в данном случае удвоенные значения расстояний между приемопередающей БС 1 и каждой из приемопередающих НС 2, диапазон однозначной оценки РНП определяется самой низкой из метрических частот (F₁) и находится в пределах от до , где - длина волны сигнала с частотой F₁, с - скорость распространения сигналов.

В силу необходимости обеспечения работы большого числа НС и реализации высокого темпа выдачи координат БС, метрическая частота F₁, как правило, не обеспечивает однозначного определения расстояний во всей рабочей зоне ФРНС. Кроме того, как было указано выше, величина ФС ∆ψ₁ на метрической частоте F₁ соответствует сигналу данной частоты, прошедшему удвоенное расстояние от БС до НС. Перечисленные факторы приводят к необходимости задания начальных значений расстояний от БС i-й НС с погрешностью не более , поскольку реальная фазометрическая аппаратура выполняет измерения ФС в пределах ±180°, что соответствует половине длины волны сигнала, на котором происходят измерения ФС.

В прототипе изобретения для начальной оценки значений расстояний (i=1, …, n) между БС и НС было предложено использовать результаты определения координат БС, полученных по каналу СДВ РНС, например «Омега». Для этого требуется, чтобы БС находилась в рабочей зоне СДВ РНС с обеспечением возможности приема сигналов не менее чем трех станций данной СДВ РНС [3]. Следует отметить, что в настоящее время в связи с развитием спутниковых радионавигационных систем поддержка функционирования СДВ систем сокращена и вышеприведенное условие не всегда выполняется на территории РФ и прилегающих морских акваторий.

В данном изобретении для определения начальных координат бортовой станции и грубых значений расстояний (i=1, …, n) предлагается использовать радиопеленгационный метод определения приближенных координат БС. При этом не требуется использования сигналов дополнительных РНС, а определение начальных значений при устранении неоднозначности осуществляется ФРНС автономно. Для решения поставленной задачи может быть использован интерферометрический метод измерения курсовых углов с БС на НС.

При интерферометрическом методе измерения курсовых углов используется прием сигналов на разнесенные на некоторое расстояние В антенны. При этом измеряется разность хода сигналов ∆R_i от i-й приемопередающей НС на две разнесенные антенны БС 13₁ и 14 (фиг.5).

Косинус угла курсового угла α_i между вектором, соединяющим антенны 13₁ и 14, и вектором-направлением от БС на приемопередающую антенну 13₂ i-й НС связан со значением разности фаз сигналов, принятых антеннами 13₁ и 14, следующим соотношением:

i=1, …, n - текущий номер наземной станции;

n - общее число наземных станций, сигналы которых принимает БС;

λ_i - длина волны сигнала i-й НС на измерительной частоте;

В - расстояние между антеннами 13₁ и 14;

∆R_i - разность хода сигнала i-й НС до антенн 13₁ и 14;

Ф_i=2π·N_i+φ_i - значение полного ФС между сигналами i-й НС, принимаемыми антеннами 13₁ и 14 БС 1;

φ_i - измеренное значение ФС, находящееся в пределах ±180° (±0.5 фазовых цикла (ф.ц.));

N_i - целочисленная неоднозначность, соответствующая целому числу фазовых циклов, укладывающихся в полном ФС.

Значение ФС с целью получения максимальной точности определения грубых координат может быть вычислено на метрической частоте F_m фазовой РНС. В этом случае значение ФС определяется на основе измеренных значений ФС для антенн 13₁ и 14 как:

m - номер самой точной ступени устранения неоднозначности, соответствующей рабочей частоте РНС F_m.

Если расстояние между антеннами В будет меньше λ_m/2, то значение фазового сдвига Φ_mi не будет содержать целочисленной неоднозначности. В этом случае согласно выражению (6) будут однозначно определены курсовые углы α₁, α₂, …, α_n до каждой из наземных станций (фиг.4). При известном значении курса ψ_к судна-носителя БС, при расположении антенн 13₁ и 14, например, параллельно продольной оси судна значения азимутов направлений от антенны 13₁ БС на приемопередающие антенны 13₂ каждой из НС (радиопеленгов на НС) могут быть определены согласно выражению:

i=1, …, n - текущий номер принимаемой НС;

n - общее число принимаемых НС;

ψ_ai - радиопеленг с БС на i-ю НС.

Используя известные значения радиопеленгов Ψ_a1, …, Ψ_an для n≥2 НС можно найти координаты БС, используя известные выражения, связывающие азимуты и координаты НС и БС, согласно которым азимут на i-ю НС в системе прямоугольных координат Гаусса-Крюгера [4, стр.129] определяется как:

x_si, y_si - координаты i-й НС;

, - приближенные координаты приемопередающей антенны 13₁, подлежащие определению.

В результате для n≥2 НС будет получена система из n уравнений вида (8) с 2 неизвестными - приближенными координатами БС , , соответствующими координатам приемопередающей антенны 13₁.

Перенеся неизвестные приближенные координаты БС в левую часть, систему уравнений (9) можно записать следующим образом:

Уравнения (10) в матричной форме записи примут вид:

- матрица коэффициентов системы уравнений (11), размерностью n×2;

- вектор свободных членов из n элементов;

- вектор неизвестных координат БС, подлежащих определению радиопеленгационным методом.

В силу избыточности уравнений (11) их решение удобно осуществлять по методу наименьших квадратов (МНК). В этом случае решение системы (11) запишется в виде:

В результате решения системы уравнений (11) определяют неизвестные приближенные координаты БС , , которые в дальнейшем используются в качестве координат начального приближения в процедуре разрешения многозначности фазовых измерений, осуществляемой, например, по методу пересчета измерений (МПИ) [5].

Координаты начального приближения, найденные в соответствии с (12), используются для вычисления начальных значений дальностей БС - i-я НС в соответствии с выражением:

i=1, …, n - текущий номер принимаемой НС.

Согласно МПИ значения целочисленной неоднозначности N_1i для первой метрической частоты F₁ определяются в соответствии с выражением:

i=1, …, n - текущий номер принимаемой НС;

n≥2 - общее число принимаемых НС;

N_1i - значение целочисленной неоднозначности фазовых измерений на дорожке, образованной частотой F₁ для i-й НС;

λ₁ - длина волны сигнала первой метрической частоты; - значение измеренного ФС сигнала первой метрической частоты;

[.] - операция выделения целой части числа.

После определения N_1i вычисляется значение полного ФС для сигнала первой метрической частоты F₁:

Ψ_1i - полный ФС между принятым от i-й НС сигналом и сигналом, излученным БС, пропорциональный двойному расстоянию от БС до i-й НС.

Затем осуществляется последовательное разрешение неоднозначности (РН) для каждой из ступеней вплоть до самой точной ступени m, образованной рабочей метрической частотой F_m. Процедура РН осуществляется в соответствии с выражениями:

j=2, …, m - текущий номер ступени РН; m - общее число ступеней РН;

λ_j-1 - длина волны сигнала с частотой F_j-1; λ_i - длина волны сигнала с частотой F_j; Ψ_(j-1)i - значение полного ФС сигнала i-й НС на частоте F_j-1;

Ψ_ji - значение полного ФС сигнала i-й НС на частоте F_j;

N_ji - значение целочисленной неоднозначности в полном ФС сигнала i-й НС на частоте F_j;

- измеренное значение ФС сигнала i-й НС на частоте F_j для точки расположения фазового центра приемопередающей антенны 13₁.

Таким образом, в соответствии с выражениями (16) и (17) осуществляется последовательное определение полных ФС для частот F₂, …, F_m. По окончании РН становятся известными значения полных ФС Ψ_mi на рабочей частоте ФРНС, соответствующей наивысшей метрической частоте F_m.

Полученные значения полных ФС Ψ_m1, Ψ_m2, …, Ψ_mn с устраненной многозначностью соответствуют сигналам с частотой F_m, прошедшим дважды через среду распространения расстояние от БС до соответствующей НС. Значения полных ФС пропорциональны времени запаздывания радиоволн в точке приема по отношению к моменту их излучения и не содержат фазовых набегов, обусловленных аппаратурой блоков БС 1 и НС 2₁÷2_n.

Значения Ψ_m1, Ψ_m2, …, Ψ_mn используются для точного определения расстояния R_i между антенной 13₁ блока 1 (БС) и антенной 13₂ блока 2 (НС) при известной скорости распространения радиоволн по формуле:

с - скорость распространения радиоволн.

Полученные значения точных расстояний R_i между БС и НС используются для вычисления координат БС путем решения системы из n уравнений для дальномерного режима определения места:

i=1, …, n - текущий номер НС; n - общее число НС.

Решение системы нелинейных уравнений (19) с целью определения точных координат БС может быть осуществлено, например, на основе итерационного метода, рассмотренного в [6, стр.49-53].

Блок-схема алгоритма работы вычислительного блока 8₁ при определении координат БС 1 в составе предложенной ФРНС приведена на фиг.6.

Данный алгоритм приведен для одного шага обработки результатов измерений ФС по сигналам HC₁-HC_n, в аппаратуре предусмотрено циклическое повторение алгоритма с периодом, соответствующим длительности рабочего цикла РНС Т_ц.

На первом шаге данного алгоритма осуществляется ввод исходных данных, в частности: текущего курсового угла судна Ψ_к; координат всех НС; метрических частот F₁÷F_m; скорости распространения сигналов в атмосфере с.

Затем начинается циклическая работа алгоритма с периодом повторения Т_ц.

При этом осуществляется формирование управляющих сигналов для блоков синтезатора частоты 9₁ и коммутатора-формирователя 11₁ в соответствии с временной диаграммой для интервала времени излучения Т_и, приведенной на фиг.3. По окончании излучения сигнала БС вычислительный блок 8₁ переходит в режим поочередного приема сигналов НС, что соответствует показанному на блок-схеме алгоритма циклу приема i=1, …, n. В данном цикле i соответствует текущему номеру принимаемой НС, общее число принимаемых БС НС составляет n.

В цикле приема сигнала i-й НС осуществляются следующие действия.

На первом шаге осуществляется выдача кода подстройки частоты ОГ БС 10₁ в соответствии с определенным отклонением частоты ОГ БС по отношению к сигналу текущей принимаемой НС. Определение величины отклонения частоты ОГ может быть осуществлено на основе анализа значений ФС ψ₀₁, ψ₀₂, …, ψ_0m, ψ′_0m от сигналов с частотой f₀, принятых от каждой из НС. При этом обеспечивается подстройка частоты ОГ 10₁ под частоту ОГ 10₂ текущей принимаемой НС, что исключает погрешность измерения ФС, вызванную частотным рассогласованием сигналов БС и НС. Алгоритм определения отклонения частоты ОГ для приведенной в материалах заявки структуры сигналов ФРНС может быть реализован в соответствии с [7].

Далее осуществляется формирование управляющих сигналов для блоков синтезатора частоты 9₁ и коммутатора-формирователя 11₁ для интервала ретрансляции Т_р, приведенного на фиг.3. При этом в вычислительном блоке 8₁ принимаются и запоминаются измеренные значения фазовых сдвигов ψ₀₁, ψ₀₂, …, ψ_0m, ψ′_0m опорных сигналов частоты f₀ фазовых сдвигов ψ₁, ψ₂, …, ψ_m вспомогательных сигналов с частотами f₁, f₂, …, f_m измеренных блоками фазовых детекторов и . Далее в соответствии с выражением (3) осуществляется расчет разностей фазовых сдвигов , , …, для точки 13₁ и , , …, для точки 14. Затем происходит расчет разностей ФС между сигналами, принятыми антеннами 14 и 13₁, Φ_mi на рабочей частоте РНС F_m в соответствии с выражением (6). На следующем шаге алгоритма определяются значения курсового угла α_i между продольной осью судна и направлением на i-ю НС согласно выражению (5). Затем используя известный курс судна Ψ_к определяются радиопеленги на НС согласно (7).

После определения значений ФС и радиопеленгов на принимаемые НС осуществляется расчет приближенных координат БС (, ) согласно формуле (12), при этом значения матрицы коэффициентов А и столбца свободных членов С определяются из обозначений матричной системы уравнений (11).

После определения приближенных координат БС осуществляется расчет приближенных расстояний между БС и i-й НС в соответствии с выражением (13). При этом предельная погрешность полученного приближенного значения расстояния, как было отмечено выше, не должна превышать значения ±λ₁/4.

Соблюдение этого условия приводит к безошибочному определению целочисленной неоднозначности N_1i на метрической частоте F₁ в соответствии с выражением (14), которое выполняется на следующем шаге алгоритма. Затем осуществляется вычисление полной фазы Ψ_1i для сигнала i-й НС на частоте F₁ согласно выражению (15).

Далее вычислительным блоком 8₁ выполняется цикл последовательного РН по метрическим частотам F_j (j=2, …, m) в соответствии с выражениями (16) и (17). По окончании данного цикла становится известной величина полного фазового сдвига Ψ_mi на рабочей частоте РНС F_m.

С использованием значения ФС Ψ_mi и введенной заранее скорости распространения сигналов с в вычислительном блоке 8₁ происходит определение точного расстояния между БС и i-й НС R_i. По окончании цикла обработки результатов измерений ФС для сигналов n НС происходит вычисление точных координат БС x_b, y_b по точным значениям расстояний R₁÷R_n путем решения системы уравнений (19).

По окончании вычислений полученные значения точных координат БС x_b, y_b в прямоугольной системе Гаусса-Крюгера и расстояний БС - НС R₁÷R_n выдаются для индикации потребителям в блок 12.

Длительность цикла работы вычислительного блока 8₁ выбирают таким образом, чтобы за время Т_ц успевали выполняться операции измерения ФС для всех НС, расчет грубых координат БС на основе радиопеленгов, а также разрешение неоднозначности, вычисление дальностей и координат БС.

Кроме того, вычислительный блок 8₁ может решать сервисные задачи, например осуществлять пересчет координат из прямоугольной системы координат в географические на заданном пользователем эллипсоиде, решать задачи маршрутной навигации судна и др.

Результаты решения сервисных и навигационных задач при необходимости поступают в блок индикации 12 для отображения оператору.

Блок-схема алгоритма работы вычислительного блока НС 8₂ при решении задачи приема и измерения параметров, а также излучения сигналов БС приведена на фиг.7.

На первом шаге алгоритма фиг.7 осуществляется ввод исходных данных, в частности метрических частот F₁÷F_m и скорости распространения сигналов в атмосфере с.

После этого НС 2 осуществляет поиск сигналов БС 1 путем многократного накопления сигналов при заданных значениях задержки внутри рабочего цикла. Для различения сигналов БС и НС порядок излучения БС вспомогательных частот изменен на обратный, т.е. БС излучает сигналы вспомогательных частот в последовательности f_m, f_m-1, …, f_j, …, f₂, f₁.

В случае успешного поиска сигналов БС НС 2 начинает синхронизацию временного формата приема сигналов БС путем сдвига времени включения управляющих сигналов коммутатора-формирователя НС 11₂ с заданным шагом.

При достижении заданной точности синхронизации каждая из НС 2 переходит в рабочий цикл измерения ФС сигналов БС и ретрансляции сигналов БС в интервалы T_pi, отведенные для сигналов НС 2_i. Период повторения рабочего цикла алгоритма определяется длительностью рабочего цикла системы Т_ц.

На первом шаге рабочего цикла вычислительным блоком 8₂ осуществляется выдача в блок 10₂ кода подстройки частоты ОГ НС 10₂ в соответствии с измеренным ранее отклонением частоты ОГ НС по отношению к сигналу БС. Определение величины отклонения частоты ОГ, может быть, осуществляется на основе анализа значений ФС φ₀₁, φ₀₂, …, φ_0m, φ′_0m сигналов с частотой f₀, принятых каждой из НС от БС. При этом обеспечивается подстройка частоты ОГ 10₂ под частоту ОГ 10₁ БС, что исключает погрешность измерения ФС, вызванную частотным рассогласованием сигналов БС и НС. Алгоритм определения отклонения частоты ОГ может быть реализован в соответствии с [7].

Затем НС осуществляет ожидание прихода сигналов БС.

Далее, во время приема сигналов БС осуществляется формирование управляющих сигналов для блоков синтезатора частоты 9₂ и коммутатора-формирователя 11₂ в соответствии с временной диаграммой для интервала времени излучения БС Т_и, приведенной на фиг.3. При этом блоком фазового детектора 7₂ осуществляется измерение ФС сигналов БС, после чего вычислительным блоком 8₂ выполняется расчет значений ФС на метрических частотах F₁÷F_m.

Затем осуществляется расчет отклонения частоты НС по отношению к БС на основе величины изменения измеренных ФС БС на интервале Т_ц между двумя соседними моментами приема сигналов БС. Данное значение запоминается вычислительным блоком 8₂ и используется для вычисления кода подстройки ОГ НС с целью сведения разности частот НС и БС к минимуму.

На следующем шаге алгоритма осуществляется ожидание времени начала ретрансляции сигналов T_pi, по наступлении которого НС 2_i начинает излучение собственных сигналов, порядок вспомогательных частот которых является прямым, т.е. вспомогательные частоты излучаются в последовательности f₁, f₂, …, f_j, …, f_m-1, f_m.

При этом вычислительный блок 8₂ осуществляет управление блоками синтезатора частоты 9₂ и коммутатора-формирователя 11₂ для излучения передатчиком 3₂ сигнала в соответствии с временной диаграммой фиг.3, г.

Помимо этого вычислительный блок 8₂ осуществляет управление фазовращателем 16, ФС которого при излучении сигналов вспомогательных частот f₁÷f_m устанавливается равным значению ФС БС, измеренных НС, а при излучении сигналов частоты f₀ фазовращатель устанавливается в нулевое состояние.

Таким образом, в течение интервала времени Т_р каждая из приемопередающих НС 2 излучает вспомогательные сигналы, фаза которых равна фазе принятых сигналов в течение интервалов Т_и от блока БС 1, а также сигналы, фаза которых равна фазе опорного генератора 10₂.

Длительность цикла работы вычислительного блока 8₂ выбирают таким образом, чтобы за время Т_ц успевали выполняться операции измерения ФС БС во время Т_и и ретрансляция сигналов БС во время излучения НС T_pi.

Вычислительные блоки 8₁ и 8₂ в связи с высокими требованиями к быстродействию, большим объемом вычислений и сложностью управляющих алгоритмов и программ необходимо реализовать, например, на основе современных быстродействующих универсальных микропроцессоров семейства Intel по типовой структуре, описанной, например, в [8, стр.48].

Рассмотрим числовой пример.

Пусть фазовая РНС вырабатывает сигналы с частотами f₀=421 МГц (опорная частота) и вспомогательными частотами f₁=421.01 МГц, f₂=421.1 МГц, f₃=422 МГц, f₄=426 МГц, f₅=431 МГц (выбраны рабочие частоты РНС УВЧ-диапазона «Крабик» [9]). Использование данных частот позволяет осуществлять определение фазовых сдвигов сигналов на метрических частотах, значения которых, определяемые в соответствии с выражением (4), образуют ряд: F₁=10 кГц, F₂=100 кГц, F₃=1 МГц, F₄=5 МГц, F₅=10 МГц.

При этом диапазон однозначности отсчета расстояний между БС и НС составляет ±λ₁/4 или ±7.5 км. При расстоянии В между антеннами 13₁ и 14, равном, например, 10 м, будет обеспечено однозначное определение разности фаз Φ_5i для любой из принимаемых НС, поскольку значение длины волны λ₅ частоты F₅ составляет около 30 м и условие выполняется.

Если принять погрешность измерения разности фаз ∆Φ_5i одинаковой для всех НС и равной ∆Φ₅=0.01 ф.ц. (3.6°), то погрешность определения курсового угла α определится из приближенного выражения: рад ≈ 1.7° (в данном выражении значение ∆Φ₅ выражено в ф.ц.).

Если принять погрешность определения азимута продольной оси судна ∆Ψ_к равной 1°, то суммарная погрешность определения радиопеленга с точки 13₁ БС на точку 13₂ НС определится как:

Полученная погрешность измерения радиопеленга приведет к погрешности определения места точки 13₁ БС в направлении, перпендикулярном направлению БС-НС. Значение указанной погрешности ∆r определяется из соотношения: ∆r=R·tg(∆Ψ_a), где R - значение дальности БС-НС.

Если принять дальность БС-НС равной 100 км, что является предельной практически достижимой дальностью для РНС указанного частотного диапазона, то значение ∆r согласно вышеприведенной формуле составит около 3.5 км. При геометрическом факторе расстановки НС ГФ≤2 максимально возможная погрешность определения приближенных координат БС радиопеленгационным методом составит не более 7 км, что обеспечит однозначное определение целочисленной неоднозначности N₁ для фазовой дорожки, заданной самой низкой метрической частотой F₁=10 кГц, без необходимости привлечения информации от других датчиков навигационной информации.

Таким образом, благодаря новым элементам и связям достигается расширение зоны однозначного определения расстояния и автоматизация работы ФРНС за счет автономного РН фазовых измерений БС на основе определения приближенных координат БС радиопеленгационным методом. Для реализации данного метода определения приближенных координат БС используются данные о курсе судна, которые вводятся в вычислительный блок БС 8₁ в соответствии с показаниями гирокомпаса, входящего в состав бортового оборудования практически всех используемых в настоящее время судов. Поскольку большинство современных гирокомпасов позволяют обеспечить автоматическую выдачу курса в соответствии с протоколом обмена NMEA-0183 [10], то возможен автоматический ввод курса судна в вычислительный блок 8₁ с целью дальнейшей автоматизации работы предложенной ФРНС.

После определения начальных координат БС осуществляется переход к разрешению неоднозначности фазовых измерений, что позволяет определить точные расстояния между БС и НС, а также точные координаты БС с погрешностью в единицы метров и менее.

Литература

1. Пат. 2076333, Российская Федерация, МПК⁶ G01S 1/32. Дальномерная система с измерением фазы радиосигнала / В.И.Кокорин; заявитель и патентообладатель научно-производственное объединение «Сибцветметавтоматика». - №4786719/09; заявл. 26.01.90; опубл. 27.03.97, бюл. №9. - 5 с.

2. Пат. 2088948, Российская Федерация, МПК⁶ G01S 1/32. Фазовая радиогеодезическая система / В.И.Кокорин; заявитель и патентообладатель научно-производственное объединение «Сибцветметавтоматика». - №5009441/09; заявл. 05.08.91; опубл. 27.08.97, бюл. №24. - 6 с.

3. Волошин С.Б. Радионавигационные системы сверхдлинноволнового диапазона / С.Б.Волошин, Г.А.Семенов, А.С.Гузман; под ред. П.В.Олянюка, Г.В.Головушкина // М.: Радио и связь, 1985. - 264 с.: ил.

4. Куштин И.Ф. Геодезия. Учебно-практическое пособие / И.Ф.Куштин // М.: «Издательство ПРИОР», 2001. - 448 с.

5. Разрешение неоднозначности в информационно-измерительных многошкальных приборах и системах / В.А.Пономарев, А.В.Пономарев, Т.М.Пономарева и др. // Изд. ВИКУ. Санкт-Петербург, 2001.

6. Шебшаевич B.C. Сетевые спутниковые радионавигационные системы / B.C.Шебшаевич, П.П.Дмитриев, Н.В.Иванцевич; под ред. B.C.Шебшаевича. - М.: Радио и связь. 1993.

7. A.M.Алешечкин. Алгоритм автоматической подстройки частоты опорных генераторов радионавигационной системы «Крабик-БМ» // Современные проблемы радиоэлектроники: Сб. науч. тр. / Под ред. А.И.Громыко, А.В.Сарафанова; отв. за вып. В.И.Ризуненко. Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2005. 732 с. С.100-103.

8. Микропроцессоры Intel: 8086/8088, 80186/80188, 80286, 80386, 80486, Pentium, Pentium Pro Processor, Pentium II, Pentium III, Pentium 4. Архитектура, программирование и интерфейсы. Шестое издание: Пер. с англ. - СПб.: БХВ-Петербург, 2005, 1328 с.: ил.

9. Алешечкин A.M. Вероятность правильного устранения неоднозначности в фазовой радионавигационной системе «Крабик» / A.M.Алешечкин // Гироскопия и навигация. - 2009. - №3. - С.74-82.

10. IEC 61162-1:2000, Maritime navigation and radiocommunication equipment and systems - Digital Interfaces - Part 1: Single talker and multiple listeners.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано в радионавигации при создании наземных фазовых радионавигационных систем. Достигаемый технический результат - обеспечение разрешения фазовой неоднозначности во всей рабочей зоне. Устройство содержит не менее двух наземных и бортовую приемопередающие станции, каждая наземная приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик, приемник, антенный переключатель, усилитель-ограничитель, фазовый детектор, вычислительный блок, синтезатор частот, фазовращатель, опорный генератор, коммутатор-формирователь, бортовая приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик, два приемника, опорный генератор, индикатор, антенный переключатель, два фазовых детектора, вычислительный блок, синтезатор частот, два усилителя-ограничителя, коммутатор-формирователь. 7 ил.

Фазовая радионавигационная система, содержащая не менее двух наземных и бортовую приемопередающие станции, в которой каждая наземная приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик и приемник, антенный переключатель, усилитель-ограничитель, фазовый детектор, вычислительный блок, синтезатор частот, фазовращатель, опорный генератор и коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и фазового детектора, выход которого соединен с входом вычислительного блока, выходы вычислительного блока соединены с управляющими входами синтезатора частот и фазовращателя, выход которого соединен с входом передатчика, выход опорного генератора соединен с первым входом фазового детектора, с входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входом фазовращателя и вторым входом приемника, выход которого соединен через усилитель-ограничитель со вторым входом фазового детектора, бортовая приемопередающая станция содержит приемопередающую антенну, передатчик, первый приемник, опорный генератор, индикатор, антенный переключатель, первый фазовый детектор, вычислительный блок, синтезатор частот, первый усилитель-ограничитель, коммутатор-формирователь, выходы которого соединены с управляющими входами передатчика, антенного переключателя и первого фазового детектора, выход которого соединен с первым входом вычислительного блока, выходы вычислительного блока соединены с входом индикатора, с управляющими входами коммутатора-формирователя, синтезатора частот и опорного генератора, выход которого соединен с первым входом первого фазового детектора, с входами синтезатора частот и коммутатора-формирователя, приемопередающая антенна соединена с антенным переключателем, выход которого соединен с первым входом первого приемника, а вход антенного переключателя соединен с выходом передатчика, выходы синтезатора частот соединены с входом передатчика и вторым входом первого приемника, выход первого приемника соединен через первый усилитель-ограничитель со вторым входом первого фазового детектора, отличающаяся тем, что в бортовую приемопередающую станцию введены приемная антенна, второй приемник, второй усилитель-ограничитель и второй фазовый детектор, причем приемная антенна выходом соединена с третьим входом антенного переключателя, второй выход которого соединен с первым входом второго приемника, второй вход которого подключен к выходу синтезатора частот, а выход через второй усилитель-ограничитель подключен ко второму входу второго фазового детектора, управляющим входом соединенного с выходом коммутатора-формирователя, первый вход фазового детектора подключен к выходу опорного генератора, выход второго фазового детектора соединен со вторым входом вычислительного блока, а в каждой из наземных приемопередающих станций третий и четвертый выходы вычислительного блока подключены к управляющим входам опорного генератора и коммутатора-формирователя соответственно.