Способ обработки магниевых сплавов с иттрием и гадолинием Российский патент 2024 года по МПК C22F1/06 B21J5/00 

Описание патента на изобретение RU2812104C1

Изобретение относится к сплавам на основе магния, в частности к способам их деформационной обработки. Магний и сплавы на его основе характеризуются низким удельным весом, демпфирующей способностью и возможностью их применения в качестве легких конструкционных материалов в автомобилестроении, авиационной и космической отраслях.

Однако повышение прочностных характеристик магниевых сплавов является актуальной задачей, особенно для работы изделий в условиях нагрева. Наиболее распространенные легирующие элементы для магния, такие как, например, алюминий, цинк, марганец, не обеспечивают упрочняющее действие в сплавах при повышенных температурах. Для этой цели успешно используются редкоземельные металлы. Редкоземельные металлы в твердом магнии имеют переменную растворимость, которая уменьшается с понижением температуры, поэтому магниевые сплавы, содержащие их, упрочняются по механизму дисперсионного твердения с выделением частиц интерметаллидных соединений. Среди редкоземельных металлов в качестве легирующих компонентов для магния наилучшим образом показали себя иттрий и гадолиний, а также их различные сочетания, включающие цирконий в качестве модифицирующей добавки. Поэтому к сплавам системы Mg-Y-Gd-Zr проявляется большой интерес. С целью снижения стоимости более дорогостоящих иттрия и гадолиния целесообразно использование и менее дорогих редкоземельных металлов, которые могут частично заменять иттрий и гадолиний без потери механических свойств сплавов. В частности, такими элементами могут быть редкоземельные металлы первой половины ряда лантана, такие как церий, празеодим, неодим, самарий, добавка которых в небольшом количестве позволяет также сокращать продолжительность упрочняющей термической обработки старением. С другой стороны, для повышения прочности и пластичности магниевых сплавов применяется деформационная обработка, которая способствует измельчению зеренной структуры, тем самым определяя благоприятный комплекс механических и технологических свойств. При этом следует учесть, что, обеспечивая жаропрочность магниевых сплавов, редкоземельные металлы, которые из-за большой растворимости в магнии могут содержаться в достаточно больших количествах, также замедляют диффузионные процессы. Поэтому достижение наибольших прочностных свойств за счет сочетания дисперсионного и деформационного упрочнения может быть затруднено и требовать оптимизации режимов термической и механической обработок.

Известен способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования RU 2678111 C1. Способ термомеханической обработки сплава на основе магния системы Mg-Y-Nd-Zr включает гомогенизирующий отжиг при температуре 500-530°С в течение 7-9 ч с последующим охлаждением на воздухе и равноканальное угловое прессование, которое проводят ступенчато в интервале температур 425-300°С с суммарной истинной деформацией 6,0-8,0. При этом равноканальное угловое прессование на каждой ступени осуществляют при температуре на 25°С ниже температуры предыдущей ступени до получения структуры, состоящей из зерен размером менее 1 мкм. В способе показано получение прочностных характеристик до 300 МПа с относительным удлинением 13,2%. Недостатком этого способа являются технические сложности его применения к заготовкам больших размеров и необходимость применения огромных усилий в прессах.

Известны способы гибридной обработки магниевых сплавов RU 2716612 C1, RU 2758798 C1. Способы включают гомогенизирующий отжиг, всестороннюю изотермическую ковку и изотермическую прокатку. Всестороннюю изотермическую ковку проводят ступенями и с постепенным увеличением скорости осадки. Данные способы являются технологически трудоемкими и могут быть применимы для получения изделий специального или особого назначения.

Известен способ обработки магниевого сплавов системы Mg-Al-Zn методом ротационной ковки RU 2664744 C1. Способ включает в себя предварительную обработку гомогенизационным отжигом при 450-500°С, ротационную ковку с суммарной истинной деформацией 2,5-3, которую осуществляют ступенчато в интервале температур 400-350°С с понижением температуры на каждой ступени 25°С до получения структуры, состоящей из зерен со средним размером менее 5 мкм, с большой плотностью двойников деформации. Достигаемый уровень свойств определяется пределом прочности 380 МПа и пределом текучести 330 МПа при относительном удлинении 12,6%. Несмотря на хорошие механические свойства, данный способ исключает возможность упрочнения для дисперсионно твердеющих сплавов, а температуры деформации со ступенчатым снижением не могут быть достаточными для протекания диффузионных процессов и эффективной пластической деформации в магниевых сплавах с редкоземельными металлами.

Известен способ получения проволоки из магниевого сплава методом ротационной ковки CN 101745592 B. Способ рассматривает невысокие до 200°С нагревы перед деформацией для сплавов Mg-Al-Zn и не подходит для магниевых сплавов с редкоземельными металлами.

Известен также деформируемый магниевый сплав и способ его получения CN 102828094 В. В указанном патенте сплавы содержат редкоземельные металлы неодим (0,1-10 масс. %), гадолиний (10-12 масс. %), иттрий (3-5 масс. %), а также цинк (0,5-2 масс. %) и цирконий (0,3-0,8 масс. %). Литые заготовки сплавов рекомендуется обрабатывать на твердый раствор при температурах 500-550°С в течение 2-32 ч, затем проводить экструзию при температурах 380-480°С со степенью вытяжки 13 и искусственное старение при 180-250°С в течение 2-100 ч. В сплавах, содержащих редкоземельные металлы, при данном способе обработке могут быть достигнуты предел прочности 420 МПа и предел текучести 320 МПа при относительном удлинении 3,5-4,8%, при этом формируется структура, в которой выделившаяся фаза тройного соединения магния, иттрия и цинка располагается вдоль направления экструзии. Данный способ обработки магниевых сплавов с редкоземельными металлами можно рассматривать в качестве прототипа, как наиболее близкий к предлагаемой обработке. Недостатками такого способа обработки является то, что заявленный уровень свойств может быть достигнут преимущественно в сплавах с высоким содержанием дорогостоящих редкоземельных металлов, а экструзия должна проводится только при высоких степенях вытяжки, при этом прочностные возможности сплавов остаются не исчерпанными при невысокой пластичности.

Задачей данного изобретения является создание способа обработки магниевых сплавов с иттрием и гадолинием, которые также могут содержать небольшие добавки других редкоземельных металлов, позволяющего получить на стандартном оборудовании продукт с высокими прочностными характеристиками, который также мог бы быть использован для работы при повышенных (до 300°С) температурах.

Техническим результатом изобретения является многократное повышение прочностных характеристик: предела прочности более чем в 2 раза и условного предела текучести более чем в 3 раза при достаточной конструкционной пластичности.

Технический результат достигается тем, что магниевые сплавы с иттрием и гадолинием подвергаются предварительной термообработке путем гомогенизационного отжига при температуре 510-520°С в течение 6-8 ч с последующей закалкой в воде комнатной температуры, деформации методом ротационной ковки при температуре 450-460°С с суммарной истинной деформацией 1,5-2, в процессе которой происходит выделение упрочняющих богатых редкоземельными металлами фаз, и последующей термической обработке старением при 200°С в течение 32-64 ч до получения структуры, состоящей из зерен размером 20-35 мкм, двойников деформации, а также ультрадисперсных частиц интерметаллидных фаз.

Сущность изобретения заключается в следующем. Проводимый предварительный гомогенизационный отжиг слитков в интервале температур 510-520°С в течение 6-8 ч с закалкой в воде комнатной температуры позволяет получить в сплавах с иттрием и гадолинием, однородную структуру, устранить химическую ликвацию, обеспечить необходимую пластичность для проведения последующей ротационной ковки и максимально насытить магниевый твердый раствор редкоземельными металлами, входящими в состав сплавов. Поскольку редкоземельные металлы замедляют в магнии диффузионные процессы, гомогенизационный отжиг осуществляется в более высоком интервале температур, близких к эвтектическим, нежели для стандартной обработки магниевых сплавов, не содержащих редкоземельные металлы. В результате чего полученная структура сплавов должна быть преимущественно однофазной и состоять из зерен магниевого твердого раствора размером 80-100 мкм.

Ротационная ковка проводится при температуре нагрева 450-460°С за 15-20 проходов, обеспечивая истинную деформацию 1,5-2. Выбранная температура нагрева ротационной ковки является более высокой по сравнению с используемыми обычно обработками сплавов и обусловлена тем, что наличие редкоземельных металлов в магниевых сплавах в общем затрудняет обработку таких материалов деформационными методами. В процессе ротационной ковки проходят два процесса, каждый из которых вносит вклад в упрочнение сплавов. С одной стороны, идет поэтапное измельчение зерен и нарастание в них плотности двойников деформации, с другой стороны - происходит распад пересыщенного магниевого твердого раствора, полученного на этапе гомогенизационного отжига и закалки. В результате распада пересыщенного магниевого твердого раствора выделяются упрочняющие частицы интерметаллидных фаз, обогащенные редкоземельными металлами, размер которых в зависимости от состава сплава может меняться от наноразмерных до 1,5 мкм. Таким образом, на этапе завершения проведения ротационной ковки получается структура сплавов, состоящая из зерен магниевого твердого раствора размером 20-35 мкм, внутри которых присутствуют двойники деформации, а также присутствуют частицы интерметаллидных фаз, которые являются армирующим компонентом в магниевой матрице. Поскольку повышенная температура ротационной ковки 450-460°С незначительно ниже температуры гомогенизационного отжига 510-520°С, распад твердого раствора, идущий в процессе деформации, является лишь частичным. Таким образом, магниевый твердый раствор остается по-прежнему достаточно насыщенным, а значит на этом этапе сплавы после деформации имеют дополнительный потенциал для упрочнения по механизму дисперсионного твердения при старении при более низкой температуре.

Последующее старение при 200°С в течение 32-64 ч обеспечивает максимальное упрочнение сплавов в результате распада магниевого твердого раствора. При этом частицы интерметаллидных фаз, выделяющиеся при старении 200°С, в отличие от выделившихся частиц при 450-460°С в процессе деформации, являются ультрамелкодисперсными, в том числе могут сохранять когерентность с магниевой матрицей, тем самым препятствуя базисному скольжению.

Пример №1.

Обработке подвергали сплав Mg - 3,9% Y - 5,8% Gd - 0,3% Zr (масс. %).

Полученные литьем заготовки диаметром 19 мм гомогенизировали при температуре 515°С в течение 6 ч и закаливали в воду комнатной температуры. После гомогенизационного отжига сплавы имели однородную структуру, состоящую из зерен магниевого твердого раствора со средним размером 90,7±3,4 мкм. После гомогенизационного отжига при испытаниях на растяжения были получены следующие механические свойства - предел прочности 230 МПа, условный предел текучести 160 МПа и относительное удлинение 9,3%.

Ротационную ковку проводили на ротационно-ковочной машине РКМ 2129.02 при температуре 450°С до конечного диаметра прутка 9 мм, так что суммарная истинная деформация составила 1,6. Ротационная ковка привела к измельчению зеренной структуры в 4 раза со средним размером зерна магниевого твердого раствора 23,1±0,7 мкм. В пределах зерен магниевого твердого раствора наблюдались также двойники деформации. Распад пересыщенного магниевого твердого раствора в процессе деформации с образованием мелкодисперсных фаз, богатых редкоземельными металлами, подтверждался результатами изучения кинетики старения, определяемой по изменению твердости и удельного сопротивления сплавов в зависимости от продолжительности старения. После ротационной ковки прочностные свойства достигли высоких значений в сочетании с хорошей пластичностью. Предел прочности составил 390 МПа, условный предел текучести - 360 МПа, относительное удлинение - 7,6%.

После ротационной ковки прутки сплава подвергали изотермическому старению при 200°С в течение 64 ч, что соответствовало максимальному приросту твердости сплавов. Проведение дополнительного старения не привело к видимому изменению микроструктуры в оптическом микроскопе - сохраняется размер зерна и присутствующие в них двойники деформации. Однако в зернах сплавов присутствовал рябой контраст, свидетельствующий о протекании процессов распада и выделении мелкодисперсных фаз, богатых редкоземельными металлами. В состаренном после ротационной ковки состоянии в сплаве были получены механические свойства: предел прочности - 485 МПа, условный предел текучести - 455 МПа, относительное удлинение - 4,6%.

Пример №2.

Обработке подвергали сплав Mg - 3,1% Y - 4,4% Gd - 0,6% Sm - 0,1% Zr.

Литые заготовки диаметром 19 мм гомогенизировали при температуре 515°С в течение 6 ч и закаливали в воду комнатной температуры. Гомогенизация способствовала формированию однородной структуры, состоящей из зерен магниевого твердого раствора с средним размером зерна 92,4±3,0 мкм, которая обеспечила предел прочности 190 МПа, условный предел текучести 120 МПа, относительное удлинение 11,3%.

Ротационную ковку осуществляли при температуре 450°С до конечного диаметра прутка 9 мм с суммарной истинной деформацией 1,6. Исследование микроструктуры деформированного сплава выявило после ротационной ковки присутствие двойников деформации в структуре со средним размером зерен 30,1±0,9 мкм. Предел прочности составил 365 МПа, условный предел текучести - 350 МПа, относительное удлинение - 7,0%

Последующее после ротационной ковки старение при 200°С в течение 64 ч, соответствующее максимальному упрочнению, позволило достичь предела прочности 405 МПа, условного предела текучести 385 МПа с относительным удлинением 6,7%

Пример №3

Обработке подвергали сплав Mg - 3,6% Y - 5,1% Gd - 1,2% Sm - 0,3% Zr.

Литые заготовки диаметром 19 мм подвергали гомогенизирующему отжигу при 520°С в течение 6 ч и закаливали в воду комнатной температуры. После гомогенизации зерна магниевого твердого раствора имели средний размер 92,6±3,1 мкм, а механические свойства составили 255 МПа по пределу прочности, 180 МПа по условному пределу текучести и при относительном удлинении 4,3%.

Ротационную ковку проводили при температуре 460°С также до конечного диаметра прутка 9 мм суммарной истинной деформацией 1,6. Микроструктура сплавов после ротационной ковки состояла из зерен магниевого твердого раствора со средним размером 33,6±1,2 мкм, в которых также присутствовали двойники деформации. Механические испытания показали, что в деформированном состоянии достигаются механические свойства: предел прочности - 380 МПа, условный предел текучести - 335 МПа, относительное удлинение 7,0%.

После ротационной ковки следовало старение при 200°С в течение 64 ч, обеспечивающее максимальное упрочнение. Дополнительное старение, проводимое после ротационной ковки, привело к дополнительному повышению прочностных свойств до 460 МПа по пределу прочности, 430 МПа по условному пределу текучести, с относительным удлинением 4,5%

Похожие патенты RU2812104C1

название год авторы номер документа
Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Al-Zn методом ротационной ковки 2017
  • Добаткин Сергей Владимирович
  • Мартыненко Наталья Сергеевна
  • Лукьянова Елена Александровна
  • Серебряный Владимир Нинелович
  • Морозов Михаил Михайлович
  • Юсупов Владимир Сабитович
  • Эстрин Юрий Захарович
RU2664744C1
МАГНИЕВЫЕ СПЛАВЫ 2008
  • Папиров Игорь Исакович
  • Пикалов Анатолий Иванович
  • Шокуров Владимир Сергеевич
  • Сивцов Сергей Владимирович
RU2456362C2
МАГНИЕВЫЙ СПЛАВ С УЛУЧШЕННЫМ СОЧЕТАНИЕМ МЕХАНИЧЕСКИХ И КОРРОЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК 2007
  • Поповски Юрий
  • Папиров Игорь Исакович
  • Шокуров Владимир Сергеевич
  • Пикалов Анатолий Иванович
  • Сивцов Сергей Владимирович
RU2418878C2
Высокопрочный литейный магниевый сплав 2022
  • Колтыгин Андрей Вадимович
  • Павлов Александр Валерьевич
  • Баженов Вячеслав Евгеньевич
  • Белов Владимир Дмитриевич
RU2786785C1
Жаропрочные литейные и деформируемые алюминиевые сплавы на основе систем Al-Cu-Yb и Al-Cu-Gd (варианты) 2022
  • Мамзурина Ольга Игоревна
  • Кхамеес Елсайед Мохамед Амер
  • Барков Руслан Юрьевич
  • Главатских Мария Владимировна
  • Поздняков Андрей Владимирович
RU2785402C1
Жаропрочные литейные и деформируемые алюминиевые сплавы на основе систем Al-Cu-Y и Al-Cu-Er (варианты) 2020
  • Кхамеес Елсайед Мохамед Амер
  • Барков Руслан Юрьевич
  • Поздняков Андрей Владимирович
RU2749073C1
ОГНЕСТОЙКИЙ ЛИТЕЙНЫЙ МАГНИЕВЫЙ СПЛАВ 2022
  • Мерсон Дмитрий Львович
  • Засыпкин Сергей Васильевич
  • Криштал Михаил Михайлович
  • Иртегов Иван Георгиевич
  • Иртегов Алексей Иванович
RU2809612C2
Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования 2018
  • Мартыненко Наталья Сергеевна
  • Лукьянова Елена Александровна
  • Серебряный Владимир Нинелович
  • Рааб Георгий Иосифович
  • Добаткин Сергей Владимирович
RU2678111C1
КРИПОУСТОЙЧИВЫЙ МАГНИЕВЫЙ СПЛАВ 2003
  • Беттлс Колин Джойс
  • Форвуд Кристофер Томас
RU2320748C2
Способ термомеханической обработки термически-упрочняемых алюминиевых сплавов системы Al-Cu-Mg-Mn-Ag 2016
  • Большаков Борис Олегович
  • Мусин Фаниль Фанусович
  • Рааб Георгий Иосифович
  • Александров Игорь Васильевич
RU2623557C1

Реферат патента 2024 года Способ обработки магниевых сплавов с иттрием и гадолинием

Изобретение относится к сплавам на основе магния системы Mg-Y-Gd-2r, которые также дополнительно могут содержать в небольшом количестве другие редкоземельные металлы, в частности к способам их деформационной обработки, и может быть использовано в автомобильной промышленности, авиационной отрасли и ракетостроении в качестве легкого конструкционного материала для изделий, работающих при комнатной и при повышенных (до 300°С) температурах. Способ обработки магниевых сплавов с иттрием и гадолинием включает предварительную термическую обработку путем гомогенизационного отжига при температуре 510-520°С в течение 6-8 ч с последующей закалкой в воде комнатной температуры, деформацию методом ротационной ковки при температуре 450-460°С с суммарной степенью деформации 1,5-2 и последующую термическую обработку старением при 200°С в течение 32-64 ч. При этом в процессе обработки формируется структура, состоящая из зерен размером 20-35 мкм, двойников деформации, а также упрочняющих частиц интерметаллидных фаз, богатых редкоземельными металлами. Техническим результатом изобретения является многократное повышение прочностных характеристик (предела прочности более чем в 2 раза и повышение условного предела текучести более чем в 3 раза) при достаточной конструкционной пластичности.

Формула изобретения RU 2 812 104 C1

Способ обработки магниевых сплавов с иттрием и гадолинием, включающий предварительную термическую обработку сплава, ротационную ковку и последующую термическую обработку, отличающийся тем, что предварительную термическую обработку проводят путем гомогенизационного отжига при температуре 510-520°С в течение 6-8 ч с последующей закалкой в воде комнатной температуры, ротационную ковку выполняют при температуре 450-460°С с суммарной истинной деформацией 1,5-2, а последующую термическую обработку проводят путем старения при температуре 200°С в течение 32-64 ч до получения структуры, состоящей из зерен магниевого твердого раствора размером 20-35 мкм, внутри которых присутствуют двойники деформации и ультрадисперсные частицы интерметаллидных фаз, обогащенных иттрием и гадолинием.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2024 года RU2812104C1

CN 102828094 A, 19.12.2012
МАГНИЕВЫЙ СПЛАВ, СОДЕРЖАЩИЙ РЕДКОЗЕМЕЛЬНЫЕ МЕТАЛЛЫ 2009
  • Лайон, Пол
  • Сиед, Исмет
  • Боден, Энтони, Джеймс
  • Сэвадж, Кеннет
RU2513323C2
МАГНИЕВЫЙ СПЛАВ С УЛУЧШЕННЫМ СОЧЕТАНИЕМ МЕХАНИЧЕСКИХ И КОРРОЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК 2007
  • Поповски Юрий
  • Папиров Игорь Исакович
  • Шокуров Владимир Сергеевич
  • Пикалов Анатолий Иванович
  • Сивцов Сергей Владимирович
RU2418878C2
JP 2020510754 A, 09.04.2020
CN 110512129 A, 29.11.2019
CN 108728715 A, 02.11.2018.

RU 2 812 104 C1

Авторы

Лукьянова Елена Александровна

Добаткина Татьяна Владимировна

Тарытина Ирина Евгеньевна

Рохлин Лазарь Леонович

Мартыненко Наталья Сергеевна

Рыбальченко Ольга Владиславовна

Добаткин Сергей Владимирович

Морозов Михаил Михайлович

Юсупов Владимир Сабитович

Даты

2024-01-22Публикация

2023-04-07Подача