Жаропрочные литейные и деформируемые алюминиевые сплавы на основе систем Al-Cu-Yb и Al-Cu-Gd (варианты) Российский патент 2022 года по МПК C22C21/12 

Изобретение относится к области металлургии, преимущественно к плавке и литью сплавов цветных металлов, и предназначено для изготовления жаропрочных литейных и деформируемых алюминиевых сплавов, упрочняемых термической и деформационной обработкой.

Известны промышленные алюминиевые сплавы систем Al-Cu и Al-Cu-Mg, которые отличаются достаточно высокой прочностью. Например, литейный сплав АМ5 (ГОСТ 1583-93) имеет предел прочности 314-333 МПа, относительное удлинение 2-8%, твердость 70-90 НВ и показатель горячеломкости по карандашной пробе более 16 мм. Деформируемый сплав Д16 в нагартованном и отожженном состоянии в виде листов (ГОСТ 21631-76) имеет предел текучести 230-360 МПа, предел прочности 365-475 МПа, относительное удлинение 8-13%, а в виде прутков (ГОСТ Р-51834-2001) - предел текучести 325-345 МПа, предел прочности 450-470 МПа, относительное удлинение 8-10%. Рекристаллизованные прутки (ГОСТ Р-51834-2001) имеют предел текучести 265МПа, предел прочности 410 МПа при относительном удлинении 12%). Деформируемый сплав АК4-1 с повышенной жаропрочностью (ГОСТ Р-51834-2001) в виде прутков имеет предел текучести 335 МПа, предел прочности 390 МПа при относительном удлинении 6%.

Недостатками описанных выше сплавов являются наихудшая среди всех алюминиевых сплавов технологичность при литье и недостаточно высокая прочность при повышенных температурах.

Известен литейный сплав на основе алюминия (WO 2011023059 А1, опубл. 03.03.2011), содержащий в мас. %: Cu 1,0-10,0; Μn 0,05-1,5; Cd 0,01-0,5; Ti 0,01-0,5; В 0,01-0,2 или С 0,0001-0,15; Zr 0,01-1,0; R 0,001-3 или (R1+R2) 0,001-3; RE 0,05-5 и остальное алюминий, где R, R1 и R2 - Be, Со, Cr, Li, Mo, Nb, Ni, W.

Недостатками данного изобретения являются наличие в составе сплава вредного кадмия и высокое содержание добавок переходных и редкоземельных металлов, что сильно влияет на уровень механических свойств.

Известен деформируемый сплав на основе алюминия (СА 2493401 С, опубл. 04.03.2004) содержащий в мас. %: Cu 3,6-4,9; Mg: 1,0-1,8; Mn≤0,50 (предпочтительнее менее 0,30); Si 0,10-0,40; Zr≤0,15; Cr≤0,15; Fe≤0,10, отличающийся повышенными характеристиками усталостной прочности.

Недостатком сплава является не высокий предел текучести 310-325 МПа.

Известен алюминиевый деформируемый сплав (CN 101597710 А, опубл. 09.12.2009) содержащий в мас. %: Mg 1,3-1,5; Cu 3,5-4,05; Si≤0,l; Fe≤0,l; Μn 0,5-0,7; Cr≤0,1; Ti≤0,15; Zr 0,1-0,15.

Недостатками изобретения является низкое содержание примесей железа и кремния, что затрудняет использование вторичного сырья и невысокий предел текучести 320-350 МПа.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению являются сплавы (RU 2749073, опубл. 03.06.2021), содержащие в мас. %: Cu 4,0-6,5; Υ 1,6-2,3; Μn 0,6-0,9; Zr 0,2-0,3; Ti 0,1-0,15; В 0,02-0,03; Mg 0,8-1,1; Fe+Si не более 0,3; Αl - остальное; или Cu 4,0-6,5; Er 2,7-4,05 Μn 0,6-0,9; Zr 0,2-0,3; Ti 0,1-0,15; В 0,02-0,03; Mg 0,8-1,1; Fe+Si не более 0,3; Αl - остальное.

Недостатком данных сплавов является высокое содержание тяжелого эрбия, и в целом легирующих элементов, образующих частицы фаз кристаллизационного происхождения.

Задачей данного изобретения является получение литейных и деформируемых алюминиевых сплавов, обладающих повышенной жаропрочностью, технологичностью при литье и хорошей прочностью и пластичностью.

Техническим результатом предлагаемого изобретения являются новые литейные и деформируемые алюминиевые сплавы на основе систем Al-Cu-Yb и Al-Cu-Gd с хорошим уровнем литейных свойств, высоким уровнем прочности при комнатной и повышенных температурах, особенно предела текучести при растяжении и сжатии при температурах 200-250°С.

Указанный технический результат достигается в первом варианте изобретения за счет того, что жаропрочный литейный или деформируемый алюминиевый сплав содержит следующие легирующие элементы: медь, иттербий, марганец, цирконий, титан, бор, магний при следующем компонентом составе, масс. %:

- медь - 4-4,5;

- иттербий - 2,7-3,0;

- марганец - 0,7-0,8;

- цирконий - 0,25-0,3;

- титан - 0,1-0,15;

- бор - 0,02-0,03;

- магний - 0,9-1,1,

- алюминий - остальное,

при этом в сплаве отношение содержания (масс. %) меди к иттрию составляет 1,5, структура сплава состоит из сложнолегированного твердого раствора и интерметаллидных частиц размером до 2 мкм.

Указанный технический результат достигается во втором варианте изобретения за счет того, что жаропрочный литейный или деформируемый алюминиевый сплав содержит следующие легирующие элементы: медь, эрбий, марганец, цирконий, титан, бор, магний при следующем компонентом составе, масс. %:

- медь - 4-4,5;

- гадолиний - 2,5-2,7;

- марганец - 0,7-0,8;

- цирконий - 0,25-0,3;

- титан - 0,1-0,15;

- бор - 0,02-0,03;

- магний - 0,9-1,1;

- алюминий - остальное,

при этом в сплаве отношение содержания (масс. %) меди к эрбию составляет 1,64, структура сплава состоит из сложнолегированного твердого раствора и интерметаллидных частиц размером до 2 мкм.

В данном случае при содержании меди 4-4,5%, иттербия 2,7-3,0%) или гадолиния 2,5-2,7% и указанном их соотношении сплавы имеют узкий интервал кристаллизации и высокую температуру солидуса, а образующиеся интерметаллиды кристаллизационного происхождения типа Al₈Cu₄Yb и Al₈Cu₄Gd имеют малый размер и высокую термическую стабильность. Сплав может быть выплавлен на алюминии марки А7, то есть концентрация примесей железа и кремния не превышает 0,15 масс. % каждого и в сумме менее 0,3 масс. %. Сплав дополнительно легирован марганцем, цирконием, титаном, бором, магнием. Марганец и цирконий в количествах 0,7-0,8% и 0,25-0,3% соответственно вводят для упрочнения за счет образования дисперсоидов фаз Al₂₀Cu₂Mn₃ и A₃(Zr, Yb) или A₃(Zr, Gd) в процессе гомогенизационного отжига перед закалкой. Малые добавки титана 0,1-0,15%) и бора 0,02-0,03%) вводят для модифицирования зеренной структуры слитков. Магний в количестве 0,9-1,1% вводят для повышения эффекта старения после закалки за счет метастабильных выделений фазы S (Al₂CuMg).

Изобретение поясняется чертежом, где: на фиг. 1 представлена зеренная структура первого сплава, содержащего иттербий Yb, (световой микроскоп), на фиг. 2 представлены различные микроструктуры первого сплава (растровый электронный микроскоп), на фиг. 3 представлены зависимости твердости от времени старения первого сплава при различных температурах, на фиг. 4 представлены зависимости твердости от времени отжига деформированного первого сплава при различных температурах и зеренная структура после отжига деформированного листа, - на фиг. 5 представлена зеренная структура второго сплава, содержащего гадолиний Gd (световой микроскоп), на фиг. 6 представлены различные микроструктуры второго сплава (растровый электронный микроскоп), - на фиг. 7 представлены зависимости твердости от времени старения второго сплава при различных температурах, - на фиг. 8 представлены зависимости твердости от времени отжига деформированного второго сплава при различных температурах турах и зеренная структура после отжига деформированного листа

На фиг. 1 показана зеренная структура 1 первого сплава; на фиг. 2 показана литая микроструктура 2 и микроструктура 3 после гомогенизации перед закалкой 555°С в течение 3 часов первого сплава; на фиг. 3 представлены зависимости 4, 5, 6 твердости от времени старения первого сплава при 150, 180 и 210°С соответственно; на фиг. 4 представлены зависимости 7, 8, 9 твердости от времени отжига деформированного первого сплава при 150, 180 и 210°С соответственно и зеренная структура 10 после отжига деформированного листа при 555°С в течение 15 минут; на фиг. 5 показана зеренная структура 11 второго сплава; на фиг. 6 показана литая микроструктура 12 и микроструктура 13 после гомогенизации перед закалкой 565°С в течение 3 часов второго сплава; на фиг. 7 представлены зависимости 14, 15 16 твердости от времени старения второго сплава при 150, 180 и 210°С соответственно; на фиг. 8 представлены зависимости 17, 18, 19 твердости от времени отжига деформированного второго сплава при 150, 180 и 210°С соответственно и зеренная структура 20 после отжига деформированного листа при 565°С в течение 15 минут.

Осуществление изобретения состоит в следующем. Предложенный сплав получают по следующей технологии: в расплав алюминия марки А7 (либо более чистый) при температуре 850°С вводятся последовательно легирующие элементы в виде лигатур Al-Cu, Al-Mn, Al-Gd, Al-Yb, Al-Zr, Al-Ti-B и чистый магний. После введения легирующих элементов расплав перемешивают и заливают с температуры 850°С в медную водоохлаждаемую изложницу, графитовую изложницу или стальной кокиль для получения заготовок для испытаний на растяжение при комнатной и повышенной температурах.

Гомогенизационный отжиг проводят при температуре 555-565°С в течение 3 часов с последующей закалкой в воде. Далее для литейного сплава следует операция старения при температуре 210°С в течение 3 часов. Для деформируемого сплава проводится обработка давлением и последующий отжиг. Обработка давление включает горячую прокатку при температурах 530-540°С (степень обжатия до 80%) и последующую холодную прокатку (общая степень обжатия до 95%). Отжиг после прокатки проводят по двум режимам: нагартованное состояние - отжиг 150-210°С в течение 0.5-2 часов; мягкое состояние - отжиг 555-565°С в течение 5-15 минут с закалкой в воду и старение при температуре 210°С в течение 3 часов.

Исследование структуры сплавов проводят с использованием световой микроскопии и растровой электронной микроскопии. Оценку механических свойств проводили по результатам измерения твердости методом Виккерса (HV) и испытаний на одноосное растяжение при комнатной и повышенной температурах, длительную прочность. Показатель горячеломкости определяли по карандашной пробе, путем трех заливок в стальной разъемный кокиль.

Пример 1.

Сплав состава Al-4,2%Cu-2,8%Yb-0,8%Mn-0,3%Zr-0,15%Ti-0,15%Fe-0,15%Si-1%Mg (первый сплав) был получен следующим образом. Для выплавки использовали чистые металлы: алюминий и магний и лигатуры Al-53,5%Cu, Al-10%Mn, Al-10%Yb, Al-5%Zr, Al-5%Ti-1%B. Плавку вели в графито-шамотных тиглях в печи сопротивления фирмы «Nabertherm». Разливку осуществляли при температуре 850°С.

На Фиг. 1 представлена зеренная структура 1 первого сплава. Размер зерна слитка находится в интервале 20-100 мкм. Микроструктура первого сплава приведена на Фиг. 2. В литой микроструктуре 2 первого сплава присутствуют алюминиевый твердый раствор и дисперсная эвтектика с толщиной интерметаллидной фазы 200-1000 нм. В микроструктуре 3 после гомогенизации перед закалкой при температуре 555°С в течение 3 часов растворяется неравновесный избыток фаз кристаллизационного происхождения, а интерметаллидные фазы фрагментируются и увеличиваются в размере до 1-2 мкм. Внутри алюминиевой матрицы отмечены образования фаз размером менее 100 нм. После закалки сплав состарен при 150-210°С. Твердость резко возрастает после 0,5 часа старения, а затем плавно достигает максимума, максимальная твердость в 138 HV получена после 3 часов старения при 210°С, что иллюстрируют зависимости 4, 5, 6 твердости от времени старения при 150, 180 и 210°С соответственно.

Результаты испытаний на одноосное растяжение при комнатной и повышенной температурах и длительную прочность представлены в таблице 1.

Предел длительной 100-часовой прочности при 250°С составляет 111 МПа.

Показатель горячеломкости по карандашной пробе составляет 12-14 мм.

Пример 2.

Первый сплав, представленный в примере 1, после гомогенизации при 555°С в течение 3 часов был прокатан при температуре 530°С с толщины 20 мм до толщины 6 мм, а затем до толщины 1 мм при комнатной температуре.

После прокатки сплав отжигали при температурах 150-210°С. В процессе отжига при 150-180°С происходит увеличение твердости за счет старения, которое перекрывает разупрочнение связанное с полигонизацией. В результате твердость сплава составляет 120-152 HV, что иллюстрируют зависимости 7, 8, 9 твердости от времени отжига. Отжиг сплава при 555°С в течение 15 мин приводит к рекристаллизации и размер зерна составляет 5-15 мкм, что соответствует зеренной структуре 10.

Результаты испытаний на одноосное растяжение отожженных листов сплава при комнатной температуре представлены в таблице 4.

Пример 3.

Сплав состава Al-4,5%Cu-2,7%Gd-0,7%Mn-0,3%Zr-0,15%Ti-0,15%Fe-0,15%Si-1,1%Mg (второй сплав) был получен следующим образом. Для выплавки использовали чистые металлы: алюминий и магний и лигатуры Al-53,5%Cu, Al-10%Mn, Al-10%Gd, Al-5%Zr, Al-5%Ti-1%B. Плавку вели в графито-шамотных тиглях в печи сопротивления фирмы «Nabertherm». Разливку осуществляли при температуре 850°С.

На Фиг. 5 представлена зеренная структура 11 второго сплава. Размер зерна слитка находится в интервале 20-100 мкм. Микроструктура сплава приведена ни Фиг. 6. В литой микроструктуре 12 присутствуют алюминиевый твердый раствор и дисперсная эвтектика с толщиной интерметаллидной фазы 200-1000 нм. В микроструктуре 13 после гомогенизации перед закалкой при температуре 565°С в течение 3 часов растворяется неравновесный избыток фаз кристаллизационного происхождения, а интерметаллидные фазы фрагментируются и увеличиваются в размере до 1-2 мкм. Внутри алюминиевой матрицы отмечены образования фаз размером менее 100 нм. После закалки сплав состарен при 150-210°С. Твердость резко возрастает после 0,5 часа старения, а затем плавно достигает максимума, максимальная твердость в 135 HV получена после 3 часов старения при 210°С, что иллюстрируют зависимости 14, 15, 16 твердости от времени старения при 150, 180 и 210°С соответственно.

Результаты испытаний на одноосное растяжение при комнатной и повышенной температурах и длительную прочность представлены в таблице 3.

Предел длительной 100-часовой прочности при 250°С составляет 113 МПа.

Показатель горячеломкости по карандашной пробе составляет 12-14 мм.

Пример 4.

Второй сплав, представленный в примере 3, после гомогенизации при 565°С в течение 3 часов был прокатан при температуре 540°С с толщины 20 мм до толщины 6 мм, а затем до толщины 1 мм при комнатной температуре.

После прокатки сплав отжигали при температурах 150-210°С. В процессе отжига при 150-180°С происходит увеличение твердости за счет старения, которое перекрывает разупрочнение связанное с полигонизацией. В результате твердость сплава составляет 110-150 HV, что иллюстрируют зависимости 17, 18, 19 твердости от времени отжига. Отжиг сплава при 565°С в течение 15 мин приводит к рекристаллизации и размер зерна составляет 5-15 мкм, что соответствует зеренной структуре 20.

Результаты испытаний на одноосное растяжение отожженных листов сплава при комнатной температуре представлены в таблице 4.

Изобретение относится к области металлургии, преимущественно к плавке и литью сплавов цветных металлов, и предназначено для изготовления жаропрочных литейных и деформируемых алюминиевых сплавов, упрочняемых термической и деформационной обработкой. Жаропрочный литейный и деформируемый алюминиевый сплав содержит, мас.%: медь 4-4,5, иттербий 2,7-3,0 или гадолиний 2,5-2,7, марганец 0,7-0,8, цирконий 0,25-0,3, титан 0,1-0,15, бор 0,02-0,03, магний 0,9-1,1, остальное - алюминий, при этом в сплаве отношение содержания в мас.% меди к иттербию составляет 1,5 или отношение содержания, мас.%, меди к гадолинию составляет 1,64, причем структура сплава состоит из сложнолегированного твердого раствора и интерметаллидных частиц размером до 2 мкм. Изобретение направлено на повышение уровня литейных свойств алюминиевых сплавов систем Al-Cu-Yb и Al-Cu-Gd, прочности при комнатной и повышенных температурах, особенно предела текучести при растяжении при температурах 200-250°С и длительной прочности при 250°С. 2 н. п. ф-лы, 4 пр., 4 табл., 8 ил.

1. Жаропрочный литейный и деформируемый алюминиевый сплав, содержащий легирующие элементы, отличающийся тем, что легирующие элементы сплава состоят из меди, иттербия, марганца, циркония, титана, бора, магния при следующем компонентом составе, мас.%:

медь 4-4,5 иттербий 2,7-3,0 марганец 0,7-0,8 цирконий 0,25-0,3 титан 0,1-0,15 бор 0,02-0,03 магний 0,9-1,1 алюминий остальное,

при этом в сплаве отношение содержания, мас.%, меди к иттербию составляет 1,5, структура сплава состоит из сложнолегированного твердого раствора и интерметаллидных частиц размером до 2 мкм.

2. Жаропрочный литейный и деформируемый алюминиевый сплав, содержащий легирующие элементы, отличающийся тем, что легирующие элементы сплава состоят из меди, гадолиния, марганца, циркония, титана, бора, магния при следующем компонентом составе, мас.%:

медь 4-4,5 гадолиний 2,5-2,7 марганец 0,7-0,8 цирконий 0,25-0,3 титан 0,1-0,15 бор 0,02-0,03 магний 0,9-1,1 алюминий остальное,

при этом в сплаве отношение содержания, мас.%, меди к гадолинию составляет 1,64, структура сплава состоит из сложнолегированного твердого раствора и интерметаллидных частиц размером до 2 мкм.