Вулканизуемая резиновая смесь на основе ненасыщенного каучука Советский патент 1982 года по МПК C08L9/00 C08L79/02 

Изобретение относится к резиновой промышленности, в частности к разработке резиновой смеси на основе каучуков общего назначения, предназначенной для изготовления пневматических швартовых кранцев;,

Известна вулканизуемая резиновая смесь на основе ненасыщенного каучука, включающая в качестве стабилизатора аминоароматические соединения, например, дифенил-п-фенилендиамин .(ДФФД) 1 .

Однако данные стабилизаторы не являются эффективными.

Известна также вулканизуемая резяновая смесь на основе ненасыщенного каучука, включаквдая полиаминный стабилизатор-ацетонанил на основе 2,274-триметил-1,2-дигидрохинолина 2 .

Однако резины по данной смеси недостаточно эффективны для изготовления оболочек пневматических швартовых кранцев.

Цель изобретения - повышение сроков эксплуатации кранцев.

Поставленная цель достигается тем, что вулканизуемая резиновая смесь на основе ненасшденного каучука (общего назначения), включаю-.

щая полиаминный стабилизатор-ацетонанил на основе 2,2,4-триметил1,2-дигидрохинолина дополнительно . содержит кубовый остаток производства п-оксидифениламина.(смола ПОДА), состоящий из олигомерных, высокомолекулярных- и низкомолекулярных (аминоароматических) соединений в соотношении по весу соответственно

10 40:30:30, а компоненты смеси взяты в следующем соотношении,(мае.ч): Ненасыщенный каучук 100 Ацетонанил на основе 2,2,4-триметил151,2-дигидрохинолина0,5-4 Кубовый остаток производства п-оксидифениламина

20

указанного состава 0,5-6 Данное сочетание высокомолекулярных стабилизаторов обеспечивает высокую теплостойкость вулканизатов в условиях длительного воздействия

25 морской воды и хорошие противоусталостные характеристики.

Пример 1. Рецептуры, используе|«ые для изготовления наружного слоя - оболочек, кранцев, мае.ч.

30 приведены в табл.1.

В качестве контрольных выбраны рецепты 1 и 2, в которых содержатся ацетонанил и ацетонанил+ДФФД. В качестве опытных выбраны рецепты, содержащие смолу ПОДА (рецепт 3), смолу ПОДА+ацетонанил (рецепт 4-7), смолу ПOДA- ДФ Д (рецепт В.

Смеси вулканизуют в режиме 150 40 мин. физико-механические показатели вулканизатов представлены в табл.2.

Как следует на данных табл.2, опытные резины 4-7 иметот более высокую теплостойкость и противоусталостные характеристики как после вулканизации, так и после выдержки резин в морской воде, в то время как аналогичные показатели у контрольных резин снижаются в 1,5-2 раз Исключение ацетонанила из смеси стабилизаторов ведет к снижению динамических характеристик резин.

П р и м е р 2. Рецептура для изготовления герметизированного слоя кранцев, (мае.ч.) представлена в табл.3.

Смеси вулканизуют в электропрессе в режиме мин.

Физико-механические показатели полученных резин представлены в табл.4.

Состав маточной смеси 19-Т-84, мае.ч.: каучук СКИ-3 70; каучук СКД 30; сера 2; сульфенамид Ц 0,8; N-нитрозодифениламин 0,5; окись цинка 5; канифоль 2; инден-кумаровая смола 3; масло ПН 6; воск ЗВ 1 стеарин 2; технический углерод ПМ-150 50; итого 172,3.

Состав маточной смеси 19т-54, мас.ч.:каучук СКИ 380;каучук СКД 2 рубракс 4; канифоль 3; N-нитрозодифениламин 0,5; сульфенамид Ц 1;

альтакс 0,2; окись цинка 5; стеарин 1; масло ПН-6 2; технический углерод ПМ-75 25; технический углерод ПМ-50 15, сера 2,5 итого 159,2

Состав маточной смеси, мас.ч.: каучук СКИ-3 70; каучук СКД 30; сера 1,8; сульфенамид Ц 0,6; альтакс 0,2; модификатор РУ 1; N-нитрозодифениламин 0,7; окись цинка 5; стеарин 2; белая сажа ВС-50 5;, рубракс 3; масло ПН-6 4; уехнический углерод 40; итого 163,3.

Данные табл.4 также свидетельствуют о более высокой теплостойкости и лучшей динамической выносливости опытных резин. Эти свойства последних сохраняются после выдержки вулканизатов в морской воде, в то время как у контрольных об азцов эти показатели снижаются в 1,5-2 раза.

ПримерЗ. Рецептура для образования капронового корда представлены в табл.5.

Смеси вулкадазуют в электропрес5 се в режиме мин.

Физико-механические показатели вулканизатов представлены в табл.6.

Результаты испытаний, приведенных в табл.6, подтверждают данные табл.2 и 4.

Таким образом, при использовании смеси ацетонанила и смолы ПОДА .наблюдается синергический эффект повышения стабилизации резин на основе СКИ-3 и СКД, который не исчезает после длительной выдержки вулканизатов в морской воде. Полученные результаты свидетельствуют о возможности повышения сроков эксплуатации пневматически ; швартовых кранцев при использовании синтетических каучуков СКИ-3 и СКД.

Маточная смесь 172,3 172,3 172,3 19 Т-84 Стабилизаторы: ацетонанил ДФФД смола ПОДА

Таблица 1 172,3 172,3 172,3 172,3 172,3 0,5 1

Условная прочность

при растяжении, ИПа 22 Относительное удлинение при разры710 720 730 ве, % Остаточное удлинение после разрыва, % 16 Сопротивление раздиру, кН/м 105 105 104 Коэффициент старения ( ч) 0,90 0,92 0,90 по прочности по относитель0,89 0,90 0,90 ному удлинению Сопротивление динамическим нагруз,160 295 170 кам, тыс. циклов После выдержки резины в морск Коэффициент старения (70с-)(72 ч) 0,51 0,53 0,85 по прочности по относительному удлинению 0,48 0,52 0,82 сопротивление динамическим. нагрузкам, 100 140 тыс,ЦИКлов

После вулканизации

21

23 22 15 17 730 720 710 720 730 17 16 15 16 17 103 - 106 НО 106 106 0,92 0,92 0,92 0,91 0,91 0,90 0,91 0,90 0,90 0,91 360 410 480 320 180 ой воде -SpC 3 мес.) 0,90 0,92 0,92 0,90 0,89 0,85 0,90 0,90 0,86 0,86 280 160 320 380

Маточная смесь159,2 159,2 159,2 199,2 159,2 19Т-33

Стабилизаторы:

Условная прочность при растяжении, МПа

Относительное удлинение при разрыве , %

Остаточное удлинение после разрыва, %

Сопротивление раздиру, кН/М

Динамическая выносливость, тыс.циклов

Коэффициент теплостойкости , ( ч)

0,90 0,90 0,92

После выдержки в морской воде ( мес)

Коэффициенты теплостойкости (70°С)С72 ч)

Таблица 3

Таблица 4

После вулканизации

21

24

22

22

530 - 540 530 540

540

1080 1000 1900 2000 1800

0,90

0,80 .0,78 0,80 0,82 0,81

по прочности

по относительному удлинению

Динамическая выносливость, тыс.циклов

Маточная смесь 19Т-54

Стабилизаторы: ацетонанил неоэон Д смола.ПОДА

Условная прочно при растяжении, МПа

Относительное удлинение при разрыве, %

Остаточное удлинение после разрыва, % не более

Сопротивление разрыву, кН/м

Продолжение табл. 4

0,53 0,48 0,84 0,90 0,85

О,, 47 0,46 0,82 0,86 0,83

760 650 1620 1850 1610

Таблица 5

163,3 163,3 163,3 163,3 163,3

0,5

0,5

После вулканизации

20 21 20 21 21

620 610 630 610 620

20 20 20 20 20

100 98 102 106 109

11

95650S12

.: fe°3 °- l ® табл. 6