Способ регулирования расхода пенообразователя Советский патент 1985 года по МПК B03D1/00 

11 Изобретение относится к технологии получения минеральных удобрений из снпьвинитовых руд методом флотации и направлено на повьшение качества флотационного концентрата и повьаиение извлечения сильвина. Сильвинитовые руды содержат хлориды калия и натрия, а также значительное количество шламов. (нерастворимого остатка), отрицательно влияющих на флотацию сильвина (KCt). Целью изобретения является повышение точности регулирования, так как изобретение позволяет повысить на 2,5-3% качество окончательного концентрата, что приводит к сокращению расхода воды, подаваемой на вы(Щелачивание галита из флотоконцентрата для получения КС с 0,22-0,36 до 0,08-0,11 концентрата. Это, в свою очередь, позволяет повысить извлечение сильвина в окончательный концентрат на 0,5-1,0%. за счет уменьшения его потерь при вьпцелачивании. . Сущность способа заключается в следующем. Определив концентрацию пенообразо вателя в солевом растворе данного состава при данной температуре, соот ветствующую максимальному времени жизни столба пены высотой. 1 см и являющуюся концентрацией насыщения адсорбционного слоя на межфазной границе газ-жидкость, рассчитьшают область превышения данной концентрации в 1,2-2 раза и, определив остато ную концентрацию пенорегулятора в жи кой фазе, поддерживают расход данног пенообразователя в цикле перечистной флотации, требуемый для оптимизации процесса перечистной флотации. Подач реагента в процесс осуществляют дози метрами типа ротаметр.; Пример 1 . Проводили флотацию руды при подаче совместно с собирате лем (смесь аминов) соснового масла (вспениватель) в соотношении 10:1 при общем расходе 55 г/т руды, расход модификатора (натровая соль карбоксиметилцёллкхлозы) - 500 г/т руды. Время контактирования с модификатором шламов 2 мин, с собирателем 0,5 мин. Черновой концентрат подвергали перечистке в присутствии соснового масла в количестве 236 г/т руды что соответствовало значейиям коэффициента К 0,62 - 2,50. 1 Время контактирования с пенорегулятором 0,5 мин. Окончательный концентрат подвергали выщелачиванию для получения 95%-ного продукта. Качество окончательного концентрата до выщелачивания находилось в пределах 89 - 92,5% КСИ, достигнув 92% при к 1,2 и не снижаясь при дальнейшем увеличении этого коэффициента. Окончательное извлечение в предлагаемой области находилось в интервале 88,7-88,8%, снижаясь при дальнейшем увеличении значений К. Пример 2. Обогащение руды проводили по схеме примера 1. В основную флотацию совместно с собирателем подавали в качестве вспенивателя кубовые остатки производства бутанола в соотношении собиратель: вспениватель 10:3 прм общем расходе 60 г/т руды. В цикл перечистной флотации подавали также кубовые остатки производства бутанола в количестве 0-63,2 г/т руды,что соответствовало значениям коэффициента К 0,30 - 2,50. Качество окончательного концентрата в предлагаемом интервале находилось в пределах 92,893% КС, снижаясь при значениях коэффициента К более низких, чем предлагаемые. Извлечение КС в концентрат составляло в предлагаемом интервале 88,8-89,4%, снижаясь при увеличении расхода пенорегулятора свьш1е предлагаемых значений. Пример 3. Обогащение руды проводили по схеме примера 1. В основную флотацию в качестве вспенивателя подавали реагент Т-66 при общем расходе совместно с собирателем ч 65 г/т руды и в соотношении собиратель: вспениватель 10:3. В цикл перечистной флотации также подавали реагент Т-66 в количестве 0-39,6 г/т руды, что соответствовало значениям коэффициента К 0,5 - 2,50. Качество концентрата составляло 92,5-92,6% КС при извлечении 89,289,4% (в предлагаемой области значений коэффициента К). При более низких, чем 1,2, значениях К, снижалось качество концентрата, при более высоких наблюдалось снижение извлечения сильвина. Пример 4. Обогащение руды проводили по схеме примера 1. В основную флотацию в качестве вспенивателя подавали спиртовую фракцию . кислот (реагент СФК) при общем расходе 65 г/т руды и соотношении соби ратель :вспениватель 10:3. В цикл перечистной флотации такж подавали СФК в количестве 0-28,85 г руды, что соответствовало значениям коэффициента К 0,89 - 2,50. Качество концентрата находилось в интерва ле 92, при извлечении 88,6 89,4% (в предлагаемой области значений К). Пример 5. Обогащение руды в промышленных условиях проводили на руде Старобинского месторождения с содержанием KCt 25,5% и нераствор мого остатка 6%. Руда после механического и флотационного обесшламливания поступала в цикл основной флотации, куда подавали Na - КМЦ в количестве 280 г/т руды, смесь аминов в количестве 43 г/т руды и вспениватель (СФК) в количестве 15 г/т руды. В цикл перечистной флотации пенорегулятор не подавали. Качество концентрата после выщелачивания составляло 93,8% при извлеч 14 НИИ KCt в концентрат 87,50%, потери KCt с хвостами составляли 1,15%. Пример 6. Обогащение руды проводили по схеме примера 5. В цикл перечистной флотации подавали СФК в количестве 7 г/т, что соответствовало с учетом С 5,03 мг/л величине коэффициента К 1,3. Содержание KCf в концентрате после вьпцелачивания составило 94,28% при извлечении 87,52%. Потери KCt с хвостами составили 1,11%. Результаты опытов примеров 1-6 приведены в табл. 1 и 2. Из приведенных в табл. 1 результатов видно, что для всех типов пенорегуляторов при содержании их в жидкой фазе в интервале ( 1,2«С)-Со(К 1-1,2) наблюдается повышенное neHoot5pa3oBaHHe, приводящее к снижению качества концентрата. При концентрациях, более чем вдвое превышающих С„ (К 2) , наблюдается значительное пеноподавление, приводящее к снижению извлечения в концентрат полезного компонента.

ч

5;

О)

1Л VO

fv.

f

00 00

г

« «

о

00

«

о

«n

00

00 00

O

о

S

г.

да

г 00

г 00

§

00 оо 00

00

СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ РАСХОДА ПЕНООБРАЗОВАТЕЛЯ в процессе флотации, основанный на измерении остаточной концентрации и изменении его расхода, отличающийся тем, что, с целью повьшения точности регулирования, измеряют концентрацию максимального насыщения адсорбционного слоя пенообразователя на поверхности раздела газ-жидкость, отношение твердого к жидкому, плотность жидкой фазы пульпы, а расход пенообразователя регулируют по формуле РуК- т), f где и - расход пенообразователя в цикл перечистной флотации, г/т руды; И - отношение жидкого к твердому в суспензии; р - плотность жидкой фазы пульпы, К- коэффициент, равный 1,2-2; - концентрация максимального (Л насыщения адсорбционного с слоя на поверхности раздела газ-жидкость, мг/л; остаточная концентрация пенообразователя в суспензии, мг/л. ч S 4 со

о

-

N

(М

О

S

х 00

см

VO см

гм

о 1Л

о ON -

с оэ ON

-

(S

8

evl

)

-

§

m

ооu о

1Л0000

вч

о (М

- м

00

о

- «-

о М

о

л

00 1Л

1Г|

00

g

о

g

ох

9

a

00

g

ON

о

оэ 00 00

00

е

о

ГЛ г n

о - ч

00

00

Р4

о

О

о о о О О

00

в

00

О

ON

S

tx «л

n ON

п о

м

м

ч о 00

0%

0

ON

«л n

. м

п

о

чО «о м

vO r«

г

г Л (П

fO м со -

«ч

о

о о f

S

о о

«n

О

ITI

PI S о

«N

r

1Л

о

tri

oo

(S «Ч

СЧONСЧ e

r.NO

40 P4 1Л

.оо in r

00- 2

C4CO- - r 00

о

§

ч

9117849110

Результаты промьшленных испытаний режима подачи пенорегулятора спиртовой фракции кислот (СФК) в цикл перечистной флотации

Извлечение, %: ,По твердому КС«

Хвосты, содержащие, KCt

Таблица 2

87,50

87,32 1,15 1,11