Способ охлаждения слитка на криволинейной машине непрерывного литья заготовки Советский патент 1986 года по МПК B22D11/00 

Описание патента на изобретение SU1242295A1

I

Изобретение относится к черной металлургии, а именно к непрерывной | разливке стали на криволинейных маши- нах нецрерывного литья заготовки - (МНЛЗ).

Цель изобретения - улучшение качества поверхности по малому радиусу кривизны заготовки и увеличение срока службы верхних роликов разгибающего участка зоны oxJiaaweHHH.

Поддержание удельных расходов охладителя, подаваемых на поверхйость малого радиуса вдоль разгибающего участка, постоянными и равными 0,2- 0,3 расхода в начале зоны охлаждения с одновременным повьшением на этом участке по параболическому закону расходов воды по большому, радиусу в пределах 0,85-1,10 максимальных значений в начале охлаждения объясняется необходимостью улучшения качества поверхности наиболее пораженного дефектами .малого радиуса и уменьшения нагрузки на верхние ролики участка выпрямления слитка. Увеличение интен-. сивности охлаждения поверхности слит- к а малого радиуса на разгибающем участке способствует переохлаждению корочки слитка, дополнительному возрастанию растягивающих напряжений в оболочке, зачастую превышающих допустимые значения, а также снижению ее пластичности, что в целом приводит к образованию поверхностных тре- пщн, в основном поперечных. Охлаждение поверхности малого радиуса с постоянной интенсивностью на уровне 0,2-0,3 максимальных значений в начале зоны охлаждения по предлагаемому способу охлаждения позволяет иметь на этом участке оптимальную температуру поверхности заготовки без образования на ней поверхностных трещин.

Удельные расходы воды по малому радиусу разгибающего участка на уровне 0,2-0,3 максимальных значений определяются толщиной отливаемого слитка. Расходы воды на уровне 0,2 при всех скоростях разливки более целесообразно устанавливать для сравнительно толстых слитков (толщиной 200- 300 мм), так как термическое сопротивление оболочки заготовки достаточно велико и более высокий расход охладителя лишь переохлаждает поверх- ностные слои металла и ухудшает качество поверхности, а отбор тепла при этом не увеличивается. При интэн- сивности охлаждения ниже 0,2 значе

.

2295

to

15

НИИ не обеспечивается отвод .необходимого количества тепла с поверхности заготовки, и она перегревается.

Интенсивность охлаждения на уровне 0,3 максимальных значений более эффективно использовать при отливке более тонких заготовок (150-200 мм), поскольку термическое сопротивление оболочки в этом случае достаточно для передачи тепла от жидкой сердцевины к поверхности заготовки и не имеется локальных переохлаждений по толщине корочки.,Увеличение расходов выше уровня 0,3 приводит к переохлаждению поверхности заготовки и повы- .шает количество трещин.

Одновременное увеличение удельных расходов воды по большому радиусу до уровня 0585-1,10 максимальных значений начала охлаждения с целью снижения нагрузки на верхние ролики разгибающего участка и повьшения срока их службы обусловлено тем,что оболочка слитка с наружной стороны в зоне разгиба испытывает деформацию сжатия и повышение интенсивности охлаждения в этих пределах не ухудшает качества поверхности. Создание интенсивности охлаждения по большому радиусу в указанных пределах обеспечивает оптимальньй температурный перепад, способствуюшдй выпрямлению заготовки и позволяющий существенно, снизить нагрузку на верхние ролики зоны разгибания.

Интенсивность охлаждения на уровне 0,85 значений максимальных .расходов начала охлаждения целесообразно поддерживать при отливке сравнительно тонких заготовок (толщина 200 мм). Ниже этого уровня охлаждение слитка по большому радиусу становится недостаточным для создания необходимого температурного градиента, позволяющего облегчить вьшрямле- ние заготовки и снизить, нагрузки на верхние ролики. Удельные расходы воды на уровне 1,1 максимальных значений начала охлаждения необходимо устанавливать при отливке слитков большой толщины ( / 220-300 мм и более) . Дальнейшее увеличение удельных расходов воды приводит к заметному переохлаждению оболочки слитка.по большому радиусу и возникновению тер мических напряжений, превосходящих допустимые значения и приводящих к возникновению трещин. Установлено,

что нагрузка на верхние ролики при этом не уменьшается.

Увеличение количества подаваемого охладителя на участке охлаждения между разгибающим и горизонтальным по поверхности малого радиуса на 10-30% по сравнению с предьщущим расходом, и снижение по большому радиусу до 0,3-0,5 значений удельного расхода в начале охлаждения объясняется зако- номерностью роста оболочки, изменением термического сопротивления слитка и теплового потока. На практике это приводит к уменьшению вьшучива- ния заготовки между роликами, так как увеличивается при этом прочность оболочки слитка и уменьшается количество трещин в осевой зоне. Поддержание такой интенсивности обеспечивает выравнивание теплоотвода на ука- занном участке рхлаждения по сторо - нам большого и малого радиусов заготовки, причем меньшие значения (увеличение на 10% со стороны малого радиуса и уменьшение до 0,3 уровня максимальных значений начала охлаждения большого радиуса) необходимо устанавливать также для заготовок толщиной - 220-300 мм, а большие (30% и 0,5 значений) для слитков меньшей толщины ( 150-200 мм). Поддержание удельных расходов воды как вьшзе, так и ниже указанных пределов охлаждения не обеспечивает вьфавнивания интенсивности теплоотвода по периметру заготовки на последней стадии кристаллизации слитка, что приводит к ухудшению качества поверхности заготовок.

(.

П р и м е р. В процессе непрерью- ной разливки в кристаллизатор сече- нием 150x1200 мм.подают сталь марки 14Г2АФ и вытягивают заготовку со скоростью 0,8 м/мин. Зона вторичного охлаждения имеет протяженн-ость 17м, из них 8 м чисто радиального участ- ка, 5 м криволинейного разгибающего участка и остальные м приходятся на участок окончательного выпрямления слитка с переходом на прямолинейный. На каждом участке охлазкдение заготовки производят при помощи водовЬздуш- ной смеси и удельные расходы воды в потоке смеси на радиальном участке изменяют по экспоненциальному закону, при этом максимальные удельные значения v3,0 м /м ч по обоим радиусам устанавливают под кристаллизатором и понижают до 0,9 м /м ч в

конце радиального участка.. В дальнейшем на участке выпрямления заготовки интенсивность охлаждения ho малому радиусу поддерживают постоянной на уровне 0,3 максимальных значений начала охлаждения, т.е. ,9 м /м ч, а на поверхности большого радиуса одновременно увеличивают до 0,85 значений начала охлаждения, т.е. до 2,4 . ч. В конце вьшрямпения слика и при переходе на горизонтальньй участок удельные расходы роды по малому радиусу повьш1ают на 30%, т.е. до значений 1,2 . ч, а по большому радиусу понижают до 0,5 первона- чальн ых значений j т.е. до 1,5м /м.ч

Применение предлагаемого режима охлаждения слябовых з аготовок сечениям 150x1200 мм позволяют уменьшить нагрузки на верхние ролики по малому радиусу с 30-32 до 15-18 тс и полу-, чить их более равномерными на всей длине участка вьтрямпения. В результате уменьшения напряжённого состояния верхних слоев заготовки малого радиуса улучшается качество поверхности. Протяженность поперечных трещин уменьшается в Z-2,5 раза (с 20- 25 до 10 тс), а глубина залегания с 6-8 мм до 3-4 мм. Применение режимов охлаждения ниже, либо вьш1е указанных значений не способствует за- метному снижению нагрузки на верхние ролики малого радиуса и улучшению качества поверхности, поэтому для сечения заготовки л, 150X1200 мм указанные значения следует считать оптимальными . I ,

При отливке слитка сечением 250 х X 1600 мм и скорости разливки 0,8 м/мин протяженность жидкой фазы составляет 15 м. В этом случае удельные расходы воды в зоне вторичного охлаждения изменяют по экспоненциальному закону от максимального значения под кристаллизатором (4,2 м /м2 ч) до 1,2 MVM. ч на расстоянии 12 м от мениска металла. Затем по малому радиусу разгибающего участка удельнью расходы воды поддерживают постоянными на уровне 0,2 значений начала охлаждения, т.е. в пределах 0,85-0,9 , а со стороны поверхности большого радиуса на этом же участке расходы.воды увеличивают до 1,10 значений начала охпажде- ,ния, т.е. до 4,5 . На участке

окончания вьшрямпения и начала прямолинейного движения слитка удельные . расходы воды по малому радиусу повышают на 1.0%, т.е. до значений 1,0 мЗ/м(Ч, а по большому радиусу понижают до 0,3 первоначальных значений, т.е. до 1,35 .

При этом давление заготовки на верхние ролики малого, радиуса снижается и на всем протяжении участка составляет 17-20 тс, а давление на последние ролики не превышает 20- 22 тс,, т.е. снижается. Понижение напряженного состояния поверхностных слоев слябовых заготовок, например при разливке тренщночувствительной

Редактор Е.Папп

Составитель А.Маслов

Техред М.Ходанич Корректор М.Пожо

Заказ 3648/15Тираж 757Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР

по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб.„ д. 4/5

11роизводственно-попиграфическое предприятие, г.Ужгород, ул.Проектная, 4

ст. 09Г2ФБ, способствует уменьшению количества поперечных трещин на поверхности слитка с 20-25 шт. на 1м до 5-7 шт. на 1 м при использовании предлагаемого способа охлаждения. Глубина залегания поперечных трещин снижена с 5-7 мм до 2-3 мм.

Применение изобретения позволит повысить качество поверхности заготовки за счет сокращения количества и степени развития поперечных трещин. Кроме того, срок службы верхних роликов .разгибающего участка увеличивается в среднем в 1,5-1,6 раза за счет снижения нагрузки на верхние ролики по малому радиусу.

Похожие патенты SU1242295A1

название год авторы номер документа
Способ непрерывной разливки металлов 1980
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Кан Юрий Евгеньевич
  • Евтеев Дмитрий Петрович
  • Фульмахт Вениамин Вениаминович
SU950487A1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ ПЛОСКИХ СЛИТКОВ 1991
  • Лебедев В.И.
SU1837457A1
Способ непрерывной разливки металла 1977
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Паршин Валерий Михайлович
  • Уразаев Решат Абдуллаевич
  • Уманец Валерий Иванович
  • Локтионов Валерий Петрович
  • Рябов Вячеслав Васильевич
  • Грачев Анатолий Васильевич
SU707681A1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛОВ НА МАШИНЕ КРИВОЛИНЕЙНОГО ТИПА 1992
  • Лебедев В.И.
  • Бойко Ю.П.
  • Луковников В.С.
  • Жаворонков Ю.И.
  • Градецкий И.Ф.
RU2027540C1
Способ непрерывной разливки нержавеющей стали 1981
  • Колпаков С.В.
  • Липухин Ю.В.
  • Евтеев Д.П.
  • Тишков В.Я.
  • Ерин Г.А.
  • Лебедев В.И.
  • Кайлов В.Д.
  • Зайцев Ю.В.
  • Ткаченко Э.В.
  • Мыльников Р.М.
  • Иванов Ю.И.
SU976556A1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛОВ 1992
  • Чуманов Ю.М.
  • Лебедев В.И.
  • Тихановский В.А.
  • Кузьминов А.Л.
  • Щеголев А.П.
  • Бойко Ю.П.
  • Луковников В.С.
  • Жаворонков Ю.И.
  • Кац Г.А.
  • Николаев Б.Н.
  • Градецкий И.Ф.
RU2021868C1
Способ непрерывной разливки металлов в плоские слитки малых сечений 1976
  • Никольский Василий Сергеевич
  • Лейтес Абрам Владимирович
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Пряшников Игорь Степанович
  • Ильин Станислав Васильевич
  • Воробьев Анатолий Дмитриевич
SU590073A1
Способ непрерывной разливки электротехнической стали 1990
  • Разумов Станислав Дмитриевич
  • Королев Михаил Григорьевич
  • Настич Владимир Петрович
  • Костромин Игорь Яковлевич
  • Боев Юрий Геннадьевич
  • Забильский Владимир Викторович
SU1726113A1
Способ непрерывной разливки металлов 1981
  • Дюдкин Дмитрий Александрович
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Куликов Игорь Вячеславович
  • Шукстульский Илья Борисович
  • Коваленко Владимир Сергеевич
  • Носоченко Олег Васильевич
  • Зимин Юрий Иванович
  • Николаев Геннадий Андреевич
  • Леушин Николай Васильевич
SU996072A1
Способ непрерывной отливки слябов 1980
  • Иванов Анатолий Алексеевич
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Смирнов Владимир Сергеевич
  • Манаенко Евгений Николаевич
  • Ганкин Владимир Борисович
  • Поляков Василий Васильевич
  • Корниенко Алексей Сергеевич
  • Носоченко Олег Васильевич
  • Николаев Геннадий Андреевич
SU919806A1

Реферат патента 1986 года Способ охлаждения слитка на криволинейной машине непрерывного литья заготовки

Формула изобретения SU 1 242 295 A1

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 1986 года SU1242295A1

Способ охлаждения слитка на установке непрерывной разливки металлов 1973
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Евтеев Дмитрий Петрович
  • Манохин Анатолий Иванович
  • Соколов Леонид Александрович
  • Колпаков Серафим Васильевич
  • Карпов Николай Дмитриевич
  • Поживанов Александр Михайлович
SU445510A1
Машина для добывания торфа и т.п. 1922
  • Панкратов(-А?) В.И.
  • Панкратов(-А?) И.И.
  • Панкратов(-А?) И.С.
SU22A1
Патент США № 3945424, кл
Машина для добывания торфа и т.п. 1922
  • Панкратов(-А?) В.И.
  • Панкратов(-А?) И.И.
  • Панкратов(-А?) И.С.
SU22A1
Способ непрерывной разливки металлов 1980
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Кан Юрий Евгеньевич
  • Евтеев Дмитрий Петрович
  • Фульмахт Вениамин Вениаминович
SU950487A1
Машина для добывания торфа и т.п. 1922
  • Панкратов(-А?) В.И.
  • Панкратов(-А?) И.И.
  • Панкратов(-А?) И.С.
SU22A1

SU 1 242 295 A1

Авторы

Есаулов Владимир Сергеевич

Николаев Владимир Артемьевич

Лебедев Владимир Ильич

Сопочкин Анатолий Игнатьевич

Семеньков Виталий Иванович

Даты

1986-07-07Публикация

1985-01-08Подача