Способ переработки медных и медно-цинковых сульфидных концентратов Советский патент 1987 года по МПК C22B15/02 

113

Изобретение относится к цветной металлургии, преимущественно к медно- цинковой подотрасли, и может быть использовано при переработке полиметаллических концентратов, содержащих редкие, рассеянные и благородные металлы .

Известен способ переработки сульфидных концентратов с получением обедненных шлаков tlj.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к изобретению является способ переработки медных и меднсЗ-цинковых сульфидных концентратов, включающий плав- ку их во взвешенном состоянии с основными флюсами при расходе кислорода 0,3-0,36 нм на 1 кг железа, 0,69- 0,84 нмЗ на 1 кг серы, 0,17-0,2 нм на 1 кг цинка, 0,08-0,11 нм на 1 кг меди, восстановление высокоосновного расплава и обеднение шлака ,

Недостатком обоих способов является невозможность глубокого обезмежи- вания шлакового расплава из-за существенного увеличения степени восстановления железа, большие энерго- и трудовые затраты на измельчение шлака до размера частиц флотационной крупности вследствие высокой проч- ности шлакового монолита.

Целью изобретения является повышение извлечения меди из шлака, упрощение операции ее извлечения за счет получения саморассыпающихся шлаков и сокращение энергозатрат.

Поставленная цель достигается тем, что согласно способу переработки медных -и медно-цинковых сульфидных концентратов, включающему плавку их во взвешенном состоянии с основными флюсами при расходе кислорода О, 3-0,36 нм на 1 кг железа, 0,69-0,84 нм на 1 кг серы, 0,17-0,21 нм на 1 кг цинка, 0,08-0,11 нм на 1 кг меди, восстанов ление высокоосновного расплава и обеднение шлака, процесс ведут с добавкой силикатного флюса из расчета получения восстановленного шлака с весовым отношением двуокиси кремния к окиси кальция от 0,15 до 0,54, а восстановленный шлаковый расплав охлаждают до температуры полного затвердевания со скоростью от 0,5 до 60 град/мин.

С целью повьш1ения скорости десуль- фуризацйи шихты силикатный флюс вводят в- шлаковьш расплав перед стадией его восстановления, с целью предот5

11

0

5

0 З 0 5

52

вращения снижения скорости восстановления и снижения температуры плавления шлакового расплава силикатный флюс вводят в шлак после его восстановления.

При плавке медного или медно-цин- кового концентрата в присутствии окиси кальция (около 25 мас.% от массы концентрата) сульфиды железа, цинка, а также меди образуют легкоплавкие эвтектики. При расходе кислорода 0,30- 0,36 нм- на 1 кг железа, 0,69- 0,84 нм на 1 кг серы, 0,17-0,21 нм на кг цинка, 0,08-0,11 нм на 1 кГ меди обеспечиваются быстрое и полное окисление всех сульфидов и переокисление железа. Добавленный в шихту силикатный флюс (двуокись кремния) начинает взаимодействовать с окисью кальция преимущественно в нижней зоне факела с образованием двукальцие- вого силиката, растворяющегося в ок- сисульфидном и ОКС1-ЩНОМ .расплавах. Образование двукальциевого силиката снижает растворяющее действие окиси кальция на сульфиды цинка и железа, однако этот эффект невелик, и скорость десульфуризации при содержании в расплаве до 15 мае Л дв.уокиси кремния снижается примерно на 25 по сравнению со скоростью десульфуризации при нулевых (менее 1%) содержаниях двуокиси кремния в расплаве. Из всех присутствующих в полиметаллическом сырье в заметных количествах компонентов (железо, цинк, медь, свинец) окиспы кальция и кремния обладают наивысшим сродством друг к другу, поэтому Б процессе плавки дву- кальциевый силикат образуется прежде всего в количествах, определяемых компонентом, взятым с недостатком (например, в чистом двукальциевом силикате содержится 34,88% двуокиси кремния и 65,12% окиси кальция, т.е. в весовой пропорции 1:1,867). При охлаждении высокоосновных (известко- вистых) шлаков одной из главных составляющих его фаз является двукаль- циевый силикат. При этом в структуре твердого.шлака могут возникать механические напряжения за счет происходящего в твердом Ca2Si04 при 675 С полиморфного - -презращениЯр сопровождаемого увеличением объема эт.ой фазы на 10-12%. Реализуются эти напряжения в виде растрескивания матрицы шлака (нарушения его сплошности) при условиях, определяемых критичес31

КИМ содержанием двукальциевого силиката, размерами его кристаллов и составом матрицы, вмещающим эти кристаллы. Критические содержания чистого двукальциевого силиката в зависи- мости от размера его кристаллов найдены для следующих синтетических веществ: фаялита, феррита кальция, магнетита, оливина и стекла. Эти исследования показывают, что с увеличени- ем диаметра зерна двукальциевого силиката количество его для самопроизвольного разрушения сплошности объекта должно понижаться.-В ферритной матрице (феррит кальция, магнетит) разрушающий эффект достигается при меньшем количестве Ca2SL04, чем в силикатной основе (фаялите, оливине или стеклофазе). Независимо от количества и размера зерен двукальциево- го силиката А-у-превращение его может быть предотвращено стабилизирующим действием различных примесей, в том числе и цветными металлами.

При плавке медного или медно-цин- кового концентрата по предлагаемому способу и последующем восстановлении оксидного расплава содержание в нем суммы цветных металлов (медь, цинк, свинец) может быть доведено до 1-3% без заметного восстановления окислов железа до металла. При более глубоком восстановлении расплава начинает заметно образовываться металлическое железо, что нецелесообразно, посколь ку сопряжено с загрязнением донной фазы (белого матта, черновой меди) железом с соответствующим увеличением температуры плавления этой фазы и повышением выхода шлака от рафини- рования медьсодержащей фазы. Кроме того, в мало восстановленных пшаках (содержание суммы цветных металлов Bbmie 3 мас.%) вьщеляющийся при охлаждений расплава двукальциевый си- ликат содержит заметные количества цветных металлов, что стабилизирует его высокотемпературную форму и предотвращает - -превращение , вследствие чего эффекта саморассы- пания шлакового монолита не наблюда- ют. Восстановленные до суммы цветных металлов 1-3 мас.% оксидные расплавы при охлаждении ведут себя аналогично искусственно полученным расплавам, не содержащим цветных металлов.

При содержании в оксидном расплаве суммы меди, свинца и железа ниже

154

1-3 мас.% окислы этих металлов не стабилизируют высокотемпературную форму, двукальциевого силиката и при охлаждении до (соответствует полному затвердеванию всей массы шлака и зависит от его состава) со скоростью от 0,5 до 60 град/мин при минимальном содержании двукальциевого силиката в расплаве 10 мас.% (3,5 мас.% или 10 мас.% двуокиси кремния от массы окиси кальция в шлаке) охлажденная масса самопроизвольно рассыпается. При этих условиях кристаллы двукальциевого силиката имеют диаметр 100-60 мкм. При содержнии двукальциевого силиката ниже 10 мас.% от массы расплава не достигается критическое количество двукальциевого силика та для спонтанного разрушения матрицы шлака при самых медленных скоростях охлаждения, которые могут быть эффективно реализованы на практике (ниже 0,5 град/мин) При содержании в охлажденной массе менее 10 мас.% двукальциевого силиката возникающие за счет -I -npe- вращения двукальциевого силиката внутренние механические напряжения кристаллической решетки.оказываются недостаточными для разрушения шлакового монолита. Максимальное содержание двукальциевого силиката йе должно превьшать 40 мас.% от массы расплава (15 или 50 мас.% двуокиси кремния от .массы окиси кальция в шлаке). При этом, согласно термографическим исследованиям их температура плавления составит 1300-1340 0. Минимальну скорость охлаждения (0,5 град/мин) определяют из практических соображе- НИИ, поскольку при охлаждении со скоростью, ниже принятой, весь процесс охлаждения до полного затвердевания завершается минимум за 20 ч, что представляется нецелесообразным. Верхний предел скорости охлаждения (60 град/мин) определяется тем, что закалка в воде или охлаждение со скоростью 70 -град/мин расплава, содержащего более 10 мас.% (3,5 мас.% двуокиси кремния), не вызывает рассыпания твердого шлака из- за малых размеров кристаллов двукальциевого силиката ( 40 мкм), не обеспечивающих нарушения сплошности монолита при принятом нижнем пределе содержаний двукальциевого силиката в данных шлаках.

51

Соотношение окиси кальция и двуокиси кремния в шлаках во всех случаях не должно быть ниже двух, поскольку уменьшение его до более низких пределов не обеспечивает кристаллизацию достаточно чистой инверсионной фазы двукальциевого силиката, вызывающей саморазрушение шлакового монолита .

Способ осуществляется следующим образом.

Медный или медно-цинковьй сульфидный концентрат смешивают с кальциевым и силикатным флюсами из расчета получения шлакового расплава, содержащего 10-40 мас.% Ca2Si04 (3,5-15мас.% двуокиси кремния). Полученную шихту направляют в вертикальную кислородную горелку, расположенную в своде шахты и подвергают кислородно-факельной плавке при степени десульфуризации 90-100%, Полученный оксидный расплав направляют в электропечь, где под, воздействием загружаемого восстановителя и высокой температуры цинк (частично свинец) переходит в парогазовую фазу и затем улавливается в виде металла или окиси после дожигания паров цинка. Черновую медь (или белый матт), собирающуюся под слоем шлака5 направляют на рафинирование, а обедненньй шлак (1-3% суммы меди, свинца и цинка) выпускают из печи и охлаждают со скоростью от 0,5 до 6Q град/мин до температуры полного затвердевания 1050-1150°С (величина скорости охлаждения при температуре ниже указанной роли не играет). Поспе охлаждения шлаковьм монолит самопроизвольно рассыпается до размера частиц флотационной крупности. После контрольного измельчения из шлака

извлекают медь методами обогащения.

1

По второму варианту кислородно- факельную плавку .ведут только в присутствии кальциевых флюсов, а си.пи- катный флюс, например шлак от конвертирования медного штейна или рафинирования черновой меди, добавляют в необходимых количествах перед стадией восстановления расплава, чем одновременно достигается обезмеживание вводимого конвертерного шлака на последующей стадии восстановления и обеспечивается повьшаение скорости десульфуризации шихты на стадии кислородно-факельной плавки концентрата.

156

По третье1«гу варианту кислородно- факельной плавке также подвергают концентрат только в смеси с кальцие-- вым флюсом, а силикатный флюс вводят

в оксидный расплав после его углетер- мического восстановления, например в виде шлаков фьюмингования или других промпродуктов с низким содержанием цинка (цинк слабо извлекается при

флотации). Этш-5 достигается то, что вводимьй флюс содержит медь в концентрациях (около 0,4 мас.%)5 превышающих извлекаемый при флотации минимум, тем самым расплав не разубоживается по основному извлeкaeмo ry компоненту (меди) после добавки к нему силикатного флюса.

Пример 1. Устанавливают ми- - нимальное содерхкание двукальциевистого силиката в охлажденном шлаке, выше которого наблюдается саморассыпание шлакового монолита.

В опытах используют искусственные расплавы, имитирующие полностью восстаиовленный шлак (окисль цинка, ке- ди и свинца в них отсутствовали). Расплавы готовят из чистых окислов железа, кальция и гсремния, которые смешивают в необходимых пропорциях .

и плавят в защитной газовой среде

(аргон) при до гомогенизации жидкости (изотермическая вьщержка 15 мин). Полученный расплав охлаждают с необходшуюй скоростью или под- вергают закалке в воде. Охлаж/денную массу исследуют под микроскопом и микрорентгеноспектральным методом.

0

0

Опыты показывают, что при плавке смеси окислов, мас.%: закись железа 10,80; окись л{елеза 59,40| окись кальция 26,70; двуокись кремния 3,10 и последующем охлаждении расплава в воде (скорость охлажде шя выше 2000 град/мик) или со скоростью 0,2.. 0,5, 20 или 60 град/мин образуются твердые массы:, состоящие в закаленной в воде пробе из криста;титов размером 2-3 мкм и стеклофазы, в медленно охлажденных - из поликристаллических агрегатов с размером кристаллов соответственно 00, 85, 60, 40 мкм. По данным микроскопии и микрозонд.и- рования медленно охлажденные шлаки г состоят из компонентов, %: .

8; CaO-FejOj 5; 2CaO-FeoOj 41; Уе,; 39,9 Вокруг зерен двукальциевого силиката не обнаруживают трещин даже при самых низких скоростях охлажде25

713121

ния (0,2 град/мин). Следовательно,8% в шлаке ниже критического его содержания при максимальном росте кристаллов (размер кристаллов 100 мкм), в результате чего шлаковая 5 матрица остается неповрежденной и лак не рассыпается.

Пример 2. Устанавливают минимальное содержание двукальциевого силиката в охлажденном шлаке и не- О обходимую скорость его охлаждения, при которых обнаруживается эффект саморассыпания шлакового монолита.

Опыты проводят по методике, опи- санной в примере 1. 5

Результаты опытов показывают, что из расш1ав1|енной смеси окислов,мае.%: зйкись железа 12,4; окись железа 57,3j окиСь кальция 25,6; двуокись кремния 4,7 при охлаждении со ско- 20 ростью 0,5, 20 и 60 град/мин образуется рыхлый порошок (выход зерен фракции 40 мкм составляет бодее 50%), состоящий из компонентов, %: Ca25iO 13,5; 2CaO-Fe2.0e 31,1; СаО-РегОз 15,4; Fej04. 40. Закалка в воде или охлаждение со скоростью 70 град/мин не вызывает рассыпания шлака, т.е. способствует стабилизации высокотемпературной уз-формы двукальциевого -30 силиката.

Таким образом, из результатов опытов, приведенных в примерах 1 и 2, необходимая для достижения эффекта саморассыпания шлаков минимальная 35 величина содержания в них двукальциевого силиката определяется как среднее значение, равное 0мас.% CaiSi04 (3,5 мае,, двуокиси кремния) в шлаке, а максимальное его содержание огра- 40 ничено температурой плавления получаемого и составляет 40 мас.% (15 мас.% двуокиси кремния). При этом скорость охлаждения расплава до температуры полного затверде- вания массы должна составлять 0,5- 60 град/мин, причем минимальную скорость охлаждения (0,5 град/мин) определяют из практических соображений: при скорости охлаждения ниже приия- 0 той на охлаждение расплава до температуры его полного затвердевания требуется минимум 20 ч, что представляется нецелесообразным.

Пример 3. Устанавливают 5 верхний предел необходимой степени осстановления оксидного расплава по ветным металлам (меди и цинку), при

5

1

О

5

0 0

5 0

158

которой проявляется эффект саморассыпания шлаков.

Опыты проводят по методике, описанной в примере 1j в качестве объектов исследования используют оксидный расплав состава, приведенного в примере 2, в котором часть закиси железа замещают окислами цинка и меди. Опыты показывают, что добавка к проплавленной смеси 2,2 мас.% окиси цинка и 2 мас.% окиси меди вместо соответствующего количества закиси железа при последукнцем охлаждении ее со скоростью 0,2, 0,5 20 или 60 град/ /мин не вызывает рассыпания затвердевшей массы, хотя образующиеся фазы аналогичны фазам примера 2 по качественному составу и размеру кристаллов двукальциевого силиката (около 40 мкм). Замедление скорости охлаждения до 0,2 град/мин, способствующее укрупнению кристаллов двукальциевого силиката до 100 мкм, эффекта разрушения пшакового монолита также не обеспечивает. Введение в исходную смесь 1 мас.% окиси цинка и 1 мас.% окиси меди (вместо 2,2 мас.% ZnO и 2 мас.% СиО) уже не оказывает влияние на разрушающее действие превращения двукальциевого силиката, и шлак после охлаждения с указанными Bbmie скоростями до температуры полного его затвердевания (1050-1150 С) саморассыпается под влиянием внутренних напряжений. Это указывают на то, что высокие содержания цветных металлов в ферриткальциевьгх расплавах (сумма окислов меди и цинка 4,2 мас.% и выше) стабилизируют высокотемпературную /i-форму двукальциевого силиката и тем самым предотвращают саморазрушение затвердевшего шлака. При-суммарном содержании окислов меди и цинка в расплаве, равном 2 мас.%, стабилизирующее действие этих окислов не проявляется на /з-у-превращения двукальциевого силиката, и после охлаждения расплава со скоростью 0,5- 60 град/мин шлаковьш монолит рассыпается под влиянием внутренних напряжений.

Таким образом, для верхнего предельного содержания суммы цветных металлов в восстановленном шлаке можно принять среднее значение 3 мас.%, ниже которого достигается положительный, эффект.

9 :1312 :

Пример 4. Устанавливают нижний предел содержания суммы цветных еталлов в восстановленном шлаке (1 мас.%), который определяют слеующим образом.г

Согласно прямым измерениям температуры черновой меди при выпуске ее из полупромышленной установки (1200- ) в ней может быть растворено 5-10 мас.% железа, удаляемого затем ю при рафинировании черновой меди в силикатный шлак состава, мас,%: двуокись кремния 30-40; железо 30-40, медь около 10, т.е. массовое отношение двуокиси кремния к железу в этом J5 лаке равно 1:1. Этот шлак для извлечения из него меди целесообразно использовать как оборотный материал, поэтому количество поступающей с ним в шихту двуокиси кремния (равное по 20 массе количеству металлического железа и меди) должно соответствовать допустимым пределам содержания двуокиси кремния в получаемом при кислородно-взвешенной плавке шихты шлс1ке 25 (3,5-15 мас.% двуокиси кремния). Это условие выполняется практически всега даже при максимальных содержаниях меди в концентрате, поскольку ее выход от массы концентрата не превыша- 30 ет выхода шлака, а допустимое содерание железа в черновой меди (5 мас„% при ) в свою очередь численно не превышает необходимое содержание двуокиси кремния в шлаке кислородно- j взвешенной плавки концентрата. По этой причине максимальная степень восстановления окисленного шлака- (сумма цветных металлов) полностью определяется моментом насыщения чер- 40 новой меди металлическим железом при минимальной температуре меди (1200 С, 5 мас.% железа в меди). Для определения допустимой степени восстанов- ения шлака (минимального содержания 45 в нем суммы цветных металлов), отвечающей .насыщению черновой меди металическим железом, восстанавливают коксом окисленный шлак (5,7 мас.% меди и 9,8 мас.% цинка) и определяют 50 содержание суммы меди и цинка в этом шлаке (содержание свинца в нем на порядок меньше содержания меди) и железа в получаемой при восстановленирз черновой меди.55

Результаты опытов по восстановлению коксом окисленного высокоосновного расплава (5,7 мас.% Си, 9,8 мас.% n) приведены в таблице.

510

Из приведенных в таблице данных

.видно, что при суммарном содержании в шлаке меди и цинка, равном 1 мас.% черновая медь насыщена по металлическому железу примерно на 50%, поэтому учитывая возможные на практике колебания технологических параметров, это состояние принято за предельно возможное по содержанию суммы цветных металлов в оксидном расплаве (1 мас.%).

При кислородно-взвешенной плавке цинк переходит в шлак, а медь распределяется между шлаком и черновым металлом так, как ecjm бы растворимость окислов меди в шлаке не превьшала 5-8 мас.% меди. Поэтому приведенные в таблице данные по извлечению меди должны быть скорректированы с учетом выхода шлака и содержания меди в концентрате, в то время как данные по извлечению цинка практически полностью отвечают возможностям предлагаемого способа.

Таким образом, из примеров 3 и 4 следует, что для суммарного содержания меди и цинка (а также других цветных металлов) в восстановленном шлаке, при котором достигается эф- фект саморассыпания: холодных шлаков, можно принять 1-3 мас.% суммы меди и цинка.

Пример 5. Устанавливают техническую нецелесообразность извлечения цветных металлов из окисленных (невосстановленньЕх) шлаков методом флотации.

Опыты проводят на полупромышленном агрегате производительностью по шихте 1 т/ч. Цдя этого партию сульфидного медно-цинкового концетрата весом 200 т смешивают с кварцевым песком и известняком из расчета получения при полном окислении сульфидной серы оксидного расплава, содержащего, мас.%: закись железа 62; двуокись кремния 11; окись кальция 27. Полученную шихту подвергают кислородно-факельной плавке при степей десульфуризации, близкой к 100%. Полученный оксидный расплав перетекает в электротермическую зону, которая работает как отстойник (без подачи восстановителя на поверхность оксидного расплава). В результате этого получают чернов ую медь и шлак состава, мас.%: медь 7,5; свинец 3,1; цинк 10,5; железо 35; сера 0,05, двуокись кремния 8; окись кальция 20.

1113

При охлаждении со скоростью 0,5 град/ /мин из данного шлака кристаллизуются в виде крупных зерен (более 85 мкм) следующие фазы, %: Ca2S04 23; (Zn,Ca)0-Fe203 20; ) Ю; (Zn,Fe)0-FejOj 42,. и металлическая медь 4. Установлено, что данный шлак имеет уа-форму двукальциевого силиката, содержит, мас.%: цинк 0,25; же-, лево 0,5,, свинец 0,54 Наличие у5 Формы двукальциевого силиката предотвращает саморассыпание данных шлаков вследствие стабилизации yj-y-превра- щения примесями цветных металлов и высоким содержанием ферритной матри- цы (сумма ферритов в данном шлаке 75-85%). Кроме того, только часть окисленной меди при охлаждении выделяется в виде корольков металла (флотируемая форма) за счет обменной ре акции

СиО + 2FeO Си + ,

другая часть сохраняется в виде нефлотируемого окисла - делафоссита CuO FejOj.

Таким образом, обезмеживание окисленных ферриткальциевых шлаков методом флотации проводить нецелесообразно из-за низкого содержания флотируемых форм меди (около 50 отн,%) при высоком ее общем содержании в шлаке, а также из-за необходимости больших затрат на дробление шлака.

Пример 6. Устанавливают техническую целесообразность извлечения ценных металлов из восстановленных саморассыпающихся шлаков.

Подготовку шихты и кислородно-факельную плавку ее ведут аналогично примеру 5. Полученный оксидный расплав, содержащий, мас.%: медь 7,5; свинец 3,1; цинк 10,5; железо 35; сера 0,05, двуокись кремния 8; окись капьция 20, восстанавливают в электропечи с помощью зеркала ванны 3,. В результате кислородно-факельной плавки и восстановления расплава получают черновую медь и восстановленные шлаки, содержащие, мас.%: медь 0,75; свинец 0,01; цинк 0,8; железо 45,2; сера 0,05; двуокись кремния 10,3; окись кальция 25,85. При охлаждении этих шлаков со скоростью 2 град/мин до температуры полного

их затвердевания они кристаллизуются с образованием компонентов, %: 30; 2CaO-Fe203 12;. (Zn,Fe)0 56; металлическая медь 0,5; метал

0 5 0

5

0

0

0

5

1512

лическое железо 1. При таком режиме охлаждения до 90% вьщелившихся кристаллов двукальциевого силиката имеют размеры 45-50 мкм, одновременно с этим до 70% присутствующей в расплаве окиси меди переходит в корольки металла (флотируемая форма меди) по реакции

СиО + 2FeO « Си + FejOj благодаря наличию в восстановленном расплаве большого количества (56%) закиси железа. Кристаллы двукальциевого силиката в таком шлаке имеют низкое содержание цветных металлов, что не препятствует превращению CajSiO при температуре около из ft,- в V-форму. Поскольку содержание крупных кристаллов двукальциевого силиката в полученном шлаке значительно выше критического (10% в шлаке) для данной крупности кристаллов в шлаковой матрице, /i-j npeB- ращение вызывает разрушение этой матрицы до порошка флотационной крупности. Доизмельчение шлака перед флотацией не требует больших энергетических затрат, так как выход фракции 43 мкм (меньше крупности корольков меди) составляет значительную долю от массы шлака (55-80%). Согласно предварительным лабораторным опытам из такого шлака в медньш продукт может быть извлечено около 70% меди, т.е. в хвостах флотации содержание ее составляет 0,2 мас.%. I . В случае грануляции (закалки) восстановленного шлака в воде не происходит разрушения гранул шлака, по- скольку не происходит образования кристаллов двукальциевого силиката достаточно крупных размеров. Содержание образующихся в закаленной массе мелких кристаллов (меньше 5 мкм) двукальциевого силиката при его общем содержании в пшаке 30 мас.% значительно меньше его критического содержания для таких мелких кристаллов (больше 50% Ca2Si04 в шлаке), при котором может наблюдаться разрушение гранул шлака. Кроме того, в процессе закалки реакция перехода окиси меди в металлическую медь (СиО + 2Fe Си + ) не успевает пройти сколько-нибудь заметно и медь остается распределенной по всему объему закаленной гранулы.

Таким образом, в предлагаемом способе переработки медных и медно-цин13

ковых сульфидных концентратов по сравнению с известным при медленном . охлаждении на воздухе происходит выделение и укрупнение корольков меди внутри матричной основы шлака до фло- тационной крупности. Реализация ft-f превращения двукал ьциевого силиката при температуре ниже с увеличением объема фазы на 10% вызывает самоизмельчение шлака, что существен- О но снижа ет затраты на его дробление, достигается глубокое обеднение отвального шлака (до 0,2% меди), повышается качество шлака как возможного сырья для цементной промышленности, черновой металлургии и закладки выемок в шахтах.

I. Сумма .содержаний меди и цинка в шлаке, мас,%

Содержание железа в полученной черновой меди, мас.%

Содержание железа в черновой меди, отн.% от допустимого ее содержания при (5 мас,%)

Извлечение меди из шлака в черновой металл, отн.%

Извлечение цинка в возгоны, %

4,0

3,0

2,5 1„5 1,0

3,4

5,8

0,5

0,17 Oj29 0,41 1,,27 2,31 4,95

8,2 25р4 46,2 99,0

63,2 76,3 79,8 89.,3 94,4 97,4

79,6 83,2 86,2 90,8 93J 96,4

Составитель А. Кальницкий Редактор Н. Гунько Техред М.Ходанич Корректор И. Эрдейи

Заказ 1937/25 Тираж 605Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР

по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб,,, д, 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул.. Проектная, 4

5

О 1514

Преимущество предлагаемого способа переработки медных и медно-цинко- вых сульфидных концентратов по сравнению с известным заключается в снижении затрат на дробление шлака и до- измельчения методом флотации

Снижение потерь меди на 0,2-0,3% за счет ее флотации из самоизмельченного шлака позволит дополнительно извлечь 2-3 кг меди на каждую тонну шлака.

Кроме toro, обедненные шлаки можно использовать в качестве сырья в других отраслях, промьшшенностй, например, в качестве сырья при производстве цемента, в качестве наполнителя при закладке выемок в шахтах.

3,0

2,5 1„5 1,0

0,5

5,8

8,2 25р4 46,2 99,0