Изобретение относится к машиностроению, конкретно к механической и термической обработке конструкционных сталей, имеющих структуру мартенсита, и i упрочнению изделий, работающих пои циктических нагрузках
Цело изобретения - повышение усталостной долговечности.
На Фиг 1 представлены кривые распределения микротвердости в поверхностном слое после поверхностного пластического деформирования (ППД) и после ППД в сочетании с циклическим нагружением и отпуском - соответственно кривые 1 и 2; на фиг.2 - кривые изменения тангенса угла наклона, амплитудно-зависимое внутреннее трение (АЗВТ) в зависимости от числа циклов нагружения и амплитуды напряжений; на фиг о 3 - распределение долговечности образцов, подвергнутых упрочнению различными способами (кривая 4 - для образцов по известному способу; кривая 5 - для образцов по предлагаемому способу; кривая 6 - для образцов по известному способу, отличаюцемугя тем, что циклическое naiруление и отпуск проводили многократно при постоянной амплитуде напряжений) .
Обработку проводили на круглых усталоегных образцах 7,5 мм из стали ЗОХГСН2А. Все образцы подвергают изотермической закалке на мартенсит и низкотемпературному отпуску по режиму: закалка от 900°С, охлаждение в селитре или щелочи при 240-280аС, выдержка 1 ч, отпуск при 290°С, вы- дерлка 3 ч. Затем образцы подвергают алмазному выглаживанию / поверхностному наклепу по режимам: давление 20+2 кГс, радиус алмазного наконечника 2-0,5 мм, подача 0,05 мм/об, скорость вращения 100-120 м/мин.
сл
оо
v|
:л
У1
31
На одном - двух образцах изготавливают косой шлиф и измеряют эпюру распределения микротвердости в поверностном слое В зоне перехода пластически деформированного материала в исходный (в этой зоне, как показали исследования, происходит зарождение усталостной трещины) делают не менее 100-200 замеров микротвердости. Результату замеров обрабатывают статистически по нормальному закону распределения и определяют минимальное значение Н Л| с вероятностью ,999, которое составляет 4500 МПа (фиг.1).
1ри серии (А,Б,В) по восемь образцов в каждой подвергают циклическому нагружению (знакопеременным изгибом при напряжениях GQ 850 МПа с количеством циклом N, определяемых по кривой
IgN-1,168-1,0522- , (1) которая описывает линию максимумов tg &АЗВТ (фиг.2), После этого образцы подвергают отпуску при 563 К в течение 3 ч. Температура находится в пределах зоны температур, найденной по формуле , где ,7- -83,1 ккал/моль - энергия активации само диффузии; .Д 270+10 К; +0,2 К моль/ккал0
Перед отпуском проводят контроль A3BT.
Образцы серии А проходят один эта обработки (способ-прототип).
Образцы серии Б подвергают втором и третьему этапу циклического нагруж ния и отпуска, не изменяя режима.
Для образцов серии В, обрабатываемых, производят расчет напряжений второго и третьего этапов нагружения по формулам (2),(3) и (4):
Ј;„ §Ј б :,. (2)
n HV0(n.,} где HVp(lbl),
Kgtp. п
HV - минимальные величины статистического распределен микротвердости перед (п-1)-м и n-м нагружения ми:
.(«М) .Г|
коэффициенты эффективности воздействия напряжений
К. ехр (-0,44756-2).
L i
(3)
9ф г - -р-. /« -
Величины HV0(n, HVpn определяются путем измерения микротвердости в зоне
предполагаемого усталостного разру
шения контрольного образца и последующей статистической обработки„
Измерив HVM , последующие значения HVM ...HV определяют путем расчета по теоретико-экспериментальной формуле:
)
РЕ «..,. w
коэффициент, определяемый
2 гвЧ- ПО формуле ,907 «10 Тг ;
плотность скрытой энергии после n-го этапа нагружения без учета структурного упрочнения, определяется по формуле:
U
en
Uen
1
Ц
In
1+Cgexp(-Botn) 1-С,ехр(-В, )
г exPK,ueNn-l 2 Q-O-T V ft . j.i
Во
expK Uefln +1 и (Т,
тот
h
30
U )ио- Т Т
2и;
лие иеЫп-иеп,
еНм
.L к,
..п
(expK tNh-C expK3tNn+C 1
+К);
г t.-expCKaUepnM-KQ Ь( I+expO Ue -K,)
л../лр
Ka 3e1Txnexi(- -тг-
40 Л3 h
к
(J-2 v - 1ГУ
14 - .-.-и. т.-.-г-.----, .
45
где индекс п относится к параметрам n-го этапа упрочнения, а п-1 - К (n-l)-ro этапа упрочнения;
Тг - температура отпуска; Ug(T2) - энергия активации процесса релаксации с уче- том температуры; Ид - энергия активации процесса релаксации при Об - коэффициент термическо515817556
го линейного расширения; постной долговечности высоконагружен% - коэффициент всестороннего сжатия длительность отпуска; U,- плотность скрытой энерс
гии после циклического деформирования; Т., - локальная температура
при циклическом нагруже- нии;
t - длительность циклического нагружения; % - структурный параметр
циклического нагружения; N - число циклов нагружения; f - частота нагружения, Исходные данные для расчета (сталь ЗОХГСН2А): МПа; Ue 10100 MWw3; ,45; ( 103Ш1а; #,,5,95754 К; К; ot 5,805 ,366-10 8 Т2 ; ,243-1011 -9,319- Юг Т2; f 6000 .
Результаты расчеты и режимы циклического нагружения представлены в таблице
Обработанные таким образом образцы испытывают на усталость при напряжениях 850 МПа до разрушения. В результате для образцов серии 2 долговечность увеличилась в 1,53, а для образцов серии 3 - в 2,43 раза в сравнении с отработкой по способу- прототипу
Результаты сравнительных испытаний представлены, на фиг.З
Использование предлагаемого способа по сравнению с известным позволяет повысить усталостную долговечность в 2,43 раза, что существенно повышает долговечность агрегата в целоМо Способ можно применить для повышения уста10
ных деталей машин.
Формула изобретения
1о Способ упрочнения стальных изделий, преимущественно со структурой мартенсита, включающий закалку, низкий отпуск, поверхностный наклеп, циклическое нагружение с амплитудой напряжений выше предела выносливости материала длительностью, соответствующей моменту достижения максимальной величины тангенса угла наклона
«с кривой амплитудной зависимости внутреннего трения, и отпуск, отличающийся тем, что, с целью повышения усталостной долговечности, циклическое агружение и последующий
2Q отпуск проводят многократно, увеличивая при каждом последующем цикле амплитуду нагружения пропорционально изменению минимальной величины статистического распределения микротвер25 дости в зоне предполагаемого разрушения.
2о Способ по п. отличающийся тем, что амплитуду нагружения при каждом последующем цикле увеличивают в соответствии
с выражением:
30
in н-V,
Н V0n . (ц-0
o(n-t) K:xpn
Mn-i
35
где Н Vo(n,};
Н V
40
on
К. 59 (и-0 к . и
-минимальные величины статистического распределения микротвердости перед (п-1)-м и п-м нагружениями;
-коэффициенты эффективности воздействия напряжения .
ных деталей машин.
Формула изобретения
1о Способ упрочнения стальных изделий, преимущественно со структурой мартенсита, включающий закалку, низкий отпуск, поверхностный наклеп, циклическое нагружение с амплитудой напряжений выше предела выносливости материала длительностью, соответствующей моменту достижения максимальной величины тангенса угла наклона
с кривой амплитудной зависимости внутреннего трения, и отпуск, отличающийся тем, что, с целью повышения усталостной долговечности, циклическое агружение и последующий
отпуск проводят многократно, увеличивая при каждом последующем цикле амплитуду нагружения пропорционально изменению минимальной величины статистического распределения микротвер5 дости в зоне предполагаемого разрушения.
2о Способ по п. отличающийся тем, что амплитуду нагружения при каждом последующем цикле увеличивают в соответствии
с выражением:
0
in н-V,
Н V0n . (ц-0
o(n-t) K:xpn
Mn-i
5
где Н Vo(n,};
Н V
0
on
К. 59 (и-0 к . и
-минимальные величины статистического распределения микротвердости перед (п-1)-м и п-м нагружениями;
-коэффициенты эффективности воздействия напряжения .
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Способ упрочнения стальных изделий | 1985 |
|
SU1275050A1 |
Способ обработки изделий | 1985 |
|
SU1254030A1 |
Способ упрочнения стальных изделий | 1978 |
|
SU726190A1 |
Способ восстановления деталей из высокопрочных сталей | 1986 |
|
SU1350180A2 |
Способ изготовления рессорных листов | 1976 |
|
SU688529A1 |
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ УПРУГОЙ КЛЕММЫ ДЛЯ РЕЛЬСОВОГО СКРЕПЛЕНИЯ И УПРУГАЯ КЛЕММА | 2012 |
|
RU2512695C1 |
Способ термической обработки зоны сварного соединения бурильных труб | 2019 |
|
RU2726209C1 |
СТАЛЬ С ПОНИЖЕННОЙ ПРОКАЛИВАЕМОСТЬЮ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 17-23 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ | 2007 |
|
RU2370566C2 |
СТАЛЬ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 27-33 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ | 2007 |
|
RU2370565C2 |
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ОТЛИВКИ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОЙ ИЗНОСОСТОЙКОЙ СТАЛИ (ВАРИАНТЫ) | 2019 |
|
RU2750299C2 |
Изобретение относится к машиностроению, конкретнее к термической обработке деталей из конструкционных сталей. Цель изобретения - повышение усталостной долговечности. Способ включает закалку, отпуск, поверхностный наклеп, многократное проведение циклического нагружения с увеличивающейся амплитудой и отпуск. Способ позволяет существенно увеличить усталостную долговечность высоконагруженных деталей машин. 1 з.п.ф-лы, 3 ил., 1 табл.
1-й этап соответствует обработке по способу-прототипу, обработка по предлагаемому способу включает 1,2 и 3 этапы.
7UOQ
6000
500Q
4000
О 10 20 30 40 JO 50
Фиг, 2
Редактор Т. Лазоренко
5,5ff Ц Фиё.З
Составитель В. Русаненко
Техред м. Моргентал. Корректор А. Осауленко
N10
Способ упрочнения стальных изделий | 1978 |
|
SU726190A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Печь для непрерывного получения сернистого натрия | 1921 |
|
SU1A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Авторы
Даты
1990-07-30—Публикация
1988-10-10—Подача