Устройство определения момента прекращения продувки кислородного конвертера Советский патент 1992 года по МПК C21C5/30 

Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к управлению кислородно-конвертерным процессом.

Целью изобретения является повышение производительности конвертера.

На фиг.1 приведена блок-схема устройства определения момента прекращения продувки кислородного конвертера; на фиг,2 - структурная схема блоков определения тепловых потерь в конвертере во время ожидания сталевозного ковша и в сталевоз- ном ковше во время транспортировки ковша с металлом к установкам внепечной обработки и разливки, ожидания их готовности; на фиг.З - структурная схема третьего переключателя; на фиг.4 - структурная схема блока определения тепловых потерь при сливе металла в ковш; на фиг.5 - структурная схема второго переключателя.

Устройство содержит блок 1 расчета содержания углерода в ванне конвертера, соединенный с блоком 2 определения средне- квадрэтического откШнейййГв содержания углерода, механизм управления зондом 3, чувствительные элементы определения содержания углерода 4 и температуры металла 5, установленные в измерительном зонде. Чувствительный элемент 5 определения температуры металла соединен с блоком 6 определения тепловых потерь при сливе металла в ковш, блоком 7 определения тепловых потерь металла во время ожидания стале возного ковша и блоком 8 определения тепловых потерь металла во время транспортировки сталевозного ковша с металлом к установкам внепечной обработки и разливки, ожидания их готовности, к которым также подключен блок 9 начальных условий. Входы блоков 7 и 8 подключены к блоку 10 определения темпе рату- ры окружающей среды. Выхйд блока 2 определения среднеквадратического откло„мй

нения в контроле содержания углерода соединен с первым 11 сумматором, к которому также подключен блок 12 задания конечного содержания углерода. Выходы первого сумматора 11 и блока 12 задания конечного содержания углерода подсоединены к первому переключателю 13, к которому также подсоединен блок 9 начальных условий. Выход переключателя 13 подключен к первому входу блока 14 сравнения. Второй вход бло- ка 14 сравнения соединен с выходом блока 1 расчета содержания углерода в ванне конвертера. Вход первого функционального блока 15 подключен к чувствительному элементу 4. Выход первого 13 переключателя подключен ко второму 16 функциональному блоку. Выходы функциональных блоков 15 и 16 подключены ко второму 17 сумматору. Выходы блоков 6, 7, 8 тепловых потерь и блока 9 начальных условий подключены к третьему 18 и четвертому 19 сумматорам. Выходы последних через пятый 20 и шестой 21 сумматоры соединены с первым 22 и вторым 23 блоками деления, Входы блоков 20 и 21 соединены, кроме того, с чувствительным элементом 5 определения темпе- ратуры металла и вторым 17 сумматором, а входы блоков 22 и 23 деления соединены с блоком 9 начальных условий. Выход первого 22 блока деления подключен к сельскому сумматору 24, а выход второго 23 блока де- ления - к восьмому сумматору 25. Блок 26 контроля количества охлаждающих материалов и блок 27 контроля среднеинтеграль- ного положения фурмы соединены с девятым сумматором 28, вход которого, кро- ме того, соединен через третий блок 29 деления, десятый сумматор 30, блок 31 памяти с чувствительным элементом 5, а выход - соответственно с сумматорами 24 и 25. Выход сумматора 25 соединен с первым клю- чем 32, а выход сумматора 24 - со вторым ключем 33. Выходы ключей 32 и 33 подключены ко второму переключателю 34, входы которого подсоединены к седьмому 24 и восьмому 25 сумматорам, а выходы - к ме- ханизмам подачи охлаждающих материалов и управления положением фурмы. Вход десятого сумматора 30 подключен к чувствительному элементу 5.

Блоки 7 и 8 определения тепловых по- терь построены аналогично и содержат функциональный узел 35, соединенный через одиннадцатый 36 сумматор с первым 37 узлом умножения. Первый вход двенадцатого 38 сумматора подключен к первому 39 узлу возведения в степень; выход сумматора 38 подключен к первому узлу 40 извлечения корня, выход которого через узел 41 деления подключен к тринадцатому сумматору

42; тринадцатый сумматор 42 подключен через третий переключатель 37 подключены также к переключателю 43, а выход узла 37 умножения - к тринадцатому сумматору 42.

Третий переключатель 43 состоит из третьего и четвертого ключей 45 и 46, а также реле 47, причем, входы ключей 45 и 46 соединены с реле 47, а выходы соединены между собой.

Блок 6 определения тепловых потерь при сливе металла в ковш состоит из второго узла 48 извлечения корня и второго узла 49 возведения в степень, соединенных со вторым узлом 50 умножения, выход которого соединен через четвертый переключатель 51 со вторым узлом 52 памяти. Четвертый переключатель 51 соединен также со входом второго узла 48 извлечения корня. Переключатели 43 и 51 выполнены идентично.

Вторая переключатель 34 состоит из первого пускателя 53 и первого узла 54 НЕ, входы которых соединены между собой, второго узла 55 НЕ, узла 56 И и второго пускателя 57, причем, выходы первого узла 54 НЕ и второго узла 55 НЕ подсоединены к узлу 56 И, выход которого подключен ко второму пускателю 57.

В качестве блока 2 определения средне- квадратического отклонения в контроле со- держания углерода может быть использован УВК на базе ЭВМ СМ1810, блок 9 начальных условий может быть выполнен на базе аналоговых задатчиков РЗД по каждому вводимому параметру и электрической кнопки для управления первым переключателем 13, бг,ок 12 задания конечного содержания углерода - также на базе аналогового задатчика РЗД, переключатель 13 выполнен на базе реле, включаемого от блока начальных условий и двух пар переключающих контактов, связанных с задат- чиком 12 и первым сумматором 11, блоки памяти, ключи, НЕ, И - на базе стандартных блоков вычислительной техники, остальные блоки - на базе блоков БВО, БСГ системы АКЭСР, блоки возведения в степень, извлечения корня и функциональные - на базе вторичных токовых преобразователей с реализацией функциональных зависимостей на механических элементах.

Определение заданного количества содержания углерода производится в зависимости от портфеля заказов и распределения вероятностей ошибок расчетов. Если имеется заказ на высокоуглеродистую сталь и в портфеле заказов отсутствуют низкоуглеродистые марки стали или не готов состав с изложницами для последних, то заданное содержание углерода рассчитывается по формуле:

.н+ 2а,(1)

где Сз - заданное содержание углерода, %;

С3.н - заданное значение содержания углерода на нижней границе марки стали, %;

а- стандартное отклонение в определении содержания углерода, %.

В этом случае содержание углерода на повалке Сп, окажется выше значения на нижней границе марки и при выполнении условия Сэ..в производится выпуск плавки, а при выполнении условия .в корректировочная продувка. Здесь С3.в - заданное содержание углерода на верхней границе марки стали, %.

Если в потфеле заказов имеются низкоуглеродистые марки стали, то заданное содержание углерода не корректируется, а устанавливается равным среднемарочному:

С3 -

3JH

+ С;

ЗР

Стандартное отклонение по углероду определяют для ста контрольных плавок по формуле:

б

Ч

too

Z

ia-1

Z(uCc-ACc;f

00-1

где С - содержание углерода в ванне жидкого металла, %;

Ci, C2 - содержание углерода, определяемое соответственно по материальному балансу и скорости обезуглероживания, %; 5«1, «2 - степени учета содержания углерода, определяемого по материальному балансу и скорости обезуглероживания.

Здесь

pi

лСл + C2.G2 +

;дЬл+ + .. ,л V5i bGp+K Г

где Ci, C2 - содержание углерода соответст- 15 венно в ломе и чугуне, %;

6л, Сч, Gp, Сик - масса на плавку лома, чугуна, руды и известняка, т;

ai - коэффициент, характеризующий содержание двуокиси углерода в известняке и 20 степень разложения последнего, %;

b - коэффициент, характеризующий степень усвоения руды и содержания в ней кислорода;

Ki - коэффициент, характеризующий 25 среднюю скорость угара компонентов садки, т/мин;

Vc - скорость обезуглероживания металла, %/мин;

т-- продолжительность продувки, мин. 30 Содержание углерода, определяемое по скорости обезуглероживания, рассчитывается по формуле:

Использование: изобретение относится к черной металлургии, а именно к управлению конвертерным процессом и может быть использовано для управления сталеплавильными цехами. Сущность: в основу технического решения положен расчет значения содержания углерода на повалке и наличия в портфеле заказов марок стали с более низким содержанием углерода, а при расчете диапазона заданного значения температуры металла на повалке и наличия в портфеле заказов марок стали с более низким содержанием углерода, а при расчете диапазона заданного значения температуры металла на повалке конверотера учитывается информация о температуре металла, тепловых потерь металла во время ожидания сталевозного ковша, при сливе металла в ковш, во время транспортировки ковша с металлом к. установкам внепечной обработки и разливки, а также ожидания их готовности. 5 ил.

где ACci-абсолютная погрешность системы по углероду для 1-й плавки, %;

АСс - среднее арифметическое отклонение по углероду для ста плавок, %.

Величины ACci и АСс рассчитываются соответственно по формулам:

АСС| СсгСп(,

400 2ЛСС;

(4)

ДСл

с ЮО

где СС| - содержание углерода в стали для i-й плавки, определенное расчетным путем,

%;

Cni - содержание углерода в стали для i-й плавки по химанализу, %.

Содержание углерода в стали определяется, например, по авторскому свидетельству № 10976840. Определение содержания углерода производится по формуле:

С aiCi+ «аСа,

(6)

-1С2 У-тг- |ЖГ

Vc

+ #

(8)

где J3i,p2 -коэффициенты.

40 При достижении значения содержания углерода, превышающее заданное на 0,3%, производят измерение содержания углерода зондом. Затем определяют объем кислорода, который необходимо подать в ванну

45 для достижения заданного количества углерода:

(CxH(C3)-0,5 AVgfi-1),

(9)

50 где f(Cx), f(C3) - функции при соответствующих аргументах, равные:

/ 50СсСпри ,1 / (3,4+16C)Gcn С€ (Сх,С3);

f(C) / (3,4+16C)Gc при ,1; (10)

Сх - содержание углерода в металле в момент взятия пробы. %;

AVg(H) - погрешность в определении объема кислорода при нормальных условиях на предыдущей плавке, м3:

AVg(M)f(ACi-i);(11)

Gc - садка конвертера, т.

При необходимости охлаждения плавки производят расчет охлаждающих материалов:

1-2+0.81-Г-0,SAG«K(t-0 J

GcGC

(12)

,066 ДбикК

где ДСик корректирующая масса известняка на охлаждение при додувке, т;

Дбик(м)- погрешность определения кор- рректирующей массы известняка на охлаждение при додувке предыдущей плавки, т;

ДНд - изменение расстояния от торца фурмы до уровня спокойного металла при додувке, эквивалентное воздействию добавки известняка, м;

т.3 - заданное значение температуры ванны, °С;

tx температура ванны в момент взятия пробы, °С.

Потери теплоты в окружающую среду через стенки агрегата (конвертер, сталераз- ливочный ковш) рассчитывают по формуле:

(tH-toc)SHr,

(13)

где Qo.c - потери теплоты в окружающую среду через стенки агрегата, Дж;

,78+0,07(tH-to с) - коэффициент теплоотдачи от стенки в окружающую среду с учетом излучения и конвекции,

т.н - средневзвешенная температура наружной поверхности кожуха агрегата по ходу кампании его футеровки, °С;

to.c -температура окружающей среды, °С;

SH - площадь наружной поверхности стен агрегата, м ;

т- продолжительность рассматриваемого промежутка времени, мин.

Закон изменения гн по ходу кампании футеровки получают апроксимацией экспериментальных данных согласно выражению

tH e 1-exP()(14)

где в, /, г - эмпирические коэффициенты, равные 315°С, 2,9 и 9,4 для конвертера и 200°С, 4,02 и 13,3 для ковша;

N, N# - текущий и последний номер плавки по кампании футеровки агрегата.

Количество теплоты, теряемое в окружающую среду излучением через горловину агрегата в течение рассматриваемого промежутка времени, определяем по формуле

овеууо -1(тм-,7

К2Л л

(

ISOK +T;где Qr - потери теплоты излучением через горловину агрегата, Дж;

0 в- интегральная полусферическая степень черноты излучения материала в полости агрегата Vi равная 0,75 для огнеупорного кирпича и 0,73 для шлакового покрова поверхности металла;

y - -j- коэффициент почернения полости агрегата;

еэ- эффективная интегральная полусферическая степень черноты излучения поло- 0 сти агрегата, определяемая по данным Спарроу Е.М, Эккерт Е.Р.Г., Алберс Л.И. Характеристики теплового излучения цилиндрических полостей. Сб. Теплопередача. Труды американского общества 5 инженеров-механиков, т, 84, серия С, № 1, 1962, с. 90-100 сил.;

1/J- коэффициент диафрагмирования стенками горловины, определяемый по ее относительным размерам, 0 Dr - диаметр горловины агрегата, м;

К2 - коэффициент, характеризующий темп остывания порожней полости вследствие деаккумуляции теплоты активным слоем футеровки или металла в полости агрегата и 5 определяемый по экспериментальным данным падения температуры во времени,

Тм - температура металла в агрегате в начале рассматриваемого промежутка вре- 0 мени, К.

Тепловой поток вследствие излучения струи металла при его сливе из конвертера в ковш определяем по формуле.

55

Г с а .с + Ьтр-ЧС.мЭстр оо { Ю0

где о,стр - тепловой поток, Вт;

Сц коэффициент излучения абсолютного чёрного тела, равный 5,62 Вт/(м2 К4);

Јм интегральная полусферическая степень черноты излучения металла, равная 0,28;

Scrp - площадь поверхности излучения струи металла, зависящая от состояния (размера) летки конвертера, м2.

Учитывая, что:

стр

B2V.

(17)

стр

где 32 - коэффициент пропорциональности, равный Зстр.н. т: м2 мин ,

Тстр продолжительность слива металла из конвертера в ковш, мин;

Зстр.н - площадь поверхности излучения струи металла в начале кампании, м2;

Тн продолжительность слива металла из конвертеоа в ковш в начале кампании, мин;

и Тм (to.c+273)4, что позволяет пренебречь абсолютной температурой окружающей среды, получаем формулу потерь теплоты излучением струи металла при его сливе из конвертера в ковш, Дж:

,eMQ,)4,

Влияние тепловых потерь на изменение температуры металла в агрегате определяют по формуле:

Qj(r)

At -т-

103%(Сл+6г)См

QI(T) € (Qo.c, Qr, Остр) „

где ,9 - коэффициент, учитывающий угар металла;

- средняя удельная теплоемкость жидкого металла при средней температуре, Дж/(кг.°С).

1

В случае, если величина т неизвестна для какой-либо операции, то подставляя минимально возможное и максимально возможное время нахождения металла в агрегате, определяют диапазон возможных значений величин понижения температуры металла до разливки из-за тепловых потерь, связанных с состоянием футеровки сталевозного ковша, моментом подачи его к конвертеру, состоянием летки конвертера, готовности установок внепечной обработки и разливки к работе. Проверяют попадание значения температуры в заданный диапазон и в случае попадания температурный режим не корректируют, а

при выходе за пределы корректировку производят до значения ближайшей границы. Устройство работает следующим образом. По окончании каждой плавки содержание

5 углерода в ванне конвертера, рассчитанное в блоке 1, поступает в блок 2 определения сред- неквадратического отклонения в контроле содержания углерода. Туда же поступает напряжение с чувствительного элемента 4 оп10 ределения содержания углерода. В блоке 2 определяется сроеднеквадратическое откло- нениев контроле содержания углерода пофор- муле (3), причем, при поступлении в массив i-той плавки из массива исключается плавка

15 i-ЮО. Напряжение с выхода блока 2, пропорциональное среднеквадратическому отклонению в контроле содержания углерода, поступает в первый сумматор 11, в который одновременно поступает напряжение, про20 порциональное значению С3.н с Блока 12 конечного содержания углерода. Выходное напряжение первого сумматора 11, пропорциональное величине Сз, определенной по формуле (1), поступает через переключатель 13

25 в первый блок 14 сравнения. На второй вход переключателя 13 поступает со второго выхода блока 12 конечного содержания углерода напряжение, пропорциональное заданному содержанию углерода, опреде30 ленному по формуле (2), Управление положением переключателя 13 осуществляется выходным сигналом блока 9 начальных условий. Выходной сигнал блока 9 формируется в зависимости от марок стали в портфеле зака35 зов. В процессе продувки производится определение содержания углерода в блоке 1 по формулам (6-8), выходное напряжение, пропорциональное этой величине, поступает в блок 14 сравнения. При достижении значения

40 содержания углерода, превышающего заданное на 0,3% производят измерение содержания углерода и температуры зондом, привод 3 которого получает соответствующий сигнал с выхода блока 14 сравнения. Напряжение,

45 пропорциональное содержанию углерода, измеренному чувствительным элементом 4, поступает в первый функциональный блок 15, выходное напряжение которого пропорционально величине f(C). Напряжение, пропорци50 опальное заданному значению содержания углерода, поступает с выхода переключателя 13 на второй функциональный блок 16, с выхода которого снимается напряжение, пропорциональное величине f(Ca). .Выходные

55 напряжения функциональных блоков 15 и 16 поступают на второй сумматор 17, в который одновременно передается напряжение, пропорциональное величине AVg(i-i), из блока 2, вычисленное по формуле (11). Одновременно с зондовым замером содержания углерода измеряется температура металла чувствительным элементом 5. Напряжение, пропорциональное значению температуры металла, поступает в блоки: 6 - определения тепловых потерь при сливе металла в ковш, 7 - определения тепловых потерь металла во время ожидания сталевозного ковша и 8 - определения тепловых потерь металла в сталевозном ковше во время транспортировки ковша с металлом к установкам внепечной обработки и разливки. Остальные параметры поступают в блоки 6, 7 и 8 из блока 9 начальных условий. Определение тепловых потерь осуществляется по формулам (13-18). Напряже- ния, пропорциональные тепловым потерям поступают в третий 18 и четвертый 19 сумматоры, причем, в третий сумматор 18 поступают значения, соответствующие максимальным тепловым потерям, а в сум- матор 19 -соответствующие минимальным тепловым потерям. Туда же из блока 9 начальных условий поступает значение напряжения, пропорциональное значению t3. Таким образом, выходное напряжение сум- матора 18 будет пропорционально значению t3min, а сумматора 19 - t3max. Выходное напряжение третьего сумматора 18 поступает на пятый сумматор 20, а выходное на- пряжение четвертого сумматора 19 поступает на шестой сумматор 21. Одновременно на входы сумматоров 20 и 21 поступают значения tx с чувствительного элемента 5 и Vg(i-i) со второго сумматора 17. Напряжение, пропорциональное t, также записывается в блок 31 памяти. Выходное напряжение сумматоров 20 и 21 соответственно равное -5,85(t3mln-t )+0,81Vgi и -5.85(t3max-tx )-0,81Vgi, поступает на вход первого 22 и второго 23 блоков деления. На входы блоков деления поступает также напряжение, пропорциональное значению Gc, с блока 9 начальных условий, Выходное напряжение блоков 22 и 23, соответственно равное -5.85(t3™ln-t)+0.81Vgi и -5.85(t3max-tx )-0.81 Vgi.

(эсGc

поступает на вход седьмого 24 и восьмого 25 сумматоров, на вторые входы которых поступает напряжение, пропорциональное величине Дбик(1-1), с девятого сумматора 28. Таким образом, с выхода седьмого сумматора 24 снимается напряжение, пропорциональное бик при условии максимальных тепловых по- терь, а с выхода восьмого сумматора 25 снимается напряжение, пропорциональное 6ик1 при условии минимальных тепловых потерь. В случае известных тепловых

потерь, величины GHKI сумматоров 24 и 25 совпадают. В зависимости от хода плавки (холодная, нормальная, горячая) величина ДСик может быть отрицательная, равная нулю или положительная. Выходное напряжение с сумматора 24 поступает через второй ключ 33 на второй переключатель 34, а с сумматора 25 через первый ключ 32 - на тот же переключатель. Переключатель 34 коммутирует цепи от сумматоров 24 или 25 на управление тепловым режимом плавки. После окончания продувки измеряют температуру металла чувствительным элементом 5, соответствующее напряжение поступает на десятый сумматор 30, в который одновременно поступает напряжение, пропорциональное величине tx с блока 31 памяти, Vgi - со второго сумматора 17. Выходное напряжение сумматора 30, пропорциональное величине -5,85(t-t )+0,81Vgi, поступает в третий блок 29 деления, в который поступает напряжение, пропорциональное величине Gc из блока 9 начальных условий. Выходное напряжение третьего блока 29 деления поступает в девятый сумматор 28, с выхода которого снимается напряжение, пропорциональное значению ДС5ик(и).

Напряжение, пропорциональное но-- меру плавки по футеровке агрегата N (ковша, конвертера), поступает в функциональный узел 35, выходное напряжение которого пропорционально выражению 1-ехр ( - - ;-;-2J- ) |-|а Вход

одинадцатого узла суммирования 36 поступает также напряжение, пропорциональное to.с, а выходное напряжение сумматора при

этом, равное 0 1-ехр Ј .,,

N

поступает на вход первого узла умножения 37. На второй вход узла 37 поступает от блока 9 начальных условий через третий переключатель 43 напряжение, пропорциональное минимальному промежутку времени нахождения в агрегате металла. Выходное напряжение узла 37 пропорционально величине потерь теплоты в окружающую среду по формуле (15). Напряжение, пропорциональное температуре металла поступает в первый узел 39 возведения в степень, выходное напряжение которого пропорционально величине . Выходное напряжение узла 39 поступает в двенадцатый сумматор 38, в который одновременно из блока 9 начальных условий через третий переключатель 43 поступает напряжение, пропорциональное минимальному промежутку времени нахождения агрегата с металлом. Выходное напряжение двенадцатого сумматора 38, пропорциональное величине 180Ка , поступает первый узел 40 извлечения корня, с выхода которого снимается напряжение, равное величине V 180«2 т + В зле 41 определяется величина 180 Ка т + Тм . поступающая в тринадцатый сумматор 42, выходное напряжение которого, пропорциональное тепловым потерям агрегата, поступает через третий переключатель 43 в первый узел памяти 44, произведя предварительно сброс старых показаний. После выдержки времени происходит переключение цепей третьего переключателя 43, при этом на выход узла 37 поступает напряжение, пропорциональное максимальному промежутку времени нахождения в агрегате металла, а выход третьего переключателя 43 подсоединяется к блоку 19.

Сигнал об измерении температуры металла поступает от пускателя привода чувствительного элемента 5 на реле 47. Реле 47 выполнено с задержкой на срабатывание. Единичный сигнал поступает нэ ключ четвертый 46, открывая его. Напряжение, пропорциональное минимальному промежутку времени нахождения в агрегате металла, поступает ч узлы 37 и 38. Переключающий контакт ЗР соединяет выход тринадцатого сумматора 42 с первым узлом памяти 44. Через промежуток времени, достаточный для прохождения переходных процессов, срабатывает реле 47, подавая единичный сигнал на третий ключ 45 и снимая его с четвертого ключа 46. Напряжение,, пропорциональное максимальному промежутку времени нахождения в агрегате металла, поступает в узлы 37 и 38. Переключающий контакт ЗР соединяет выход тринадцатого сумматора 42 с четвертым сумматором 19.

Сигнал об измерении температуры металла поступает от пускателя привода чувст- вительного элемента 5 на четвертый переключатель 51. Напряжение, пропорциональное минимальной продолжительности слива металла из конвертере в ковш, поступает через четвертый переключатель 51 во второй узел 48 извлечения корня, выходное напряжение которого, пропорциональное величине VrCip - поступает на вход второго узла 50 умножения, Напряжение, пропорциональное температуре металла поступает во второй узел 49 возведения в степень, выходное напряжение которого пропорционально величине Тм . Выходное напряжение узла 49 поступает во второй

узел умножения 50, в котором определяется минимальное значение величины тепловых потерь излучением при сливе струи. Выходное напряжение узла 50 умножения через

четвертый переключатель 51 поступает во второй узел памяти 52. Четвертый переключатель 51 подключает ко второму узлу 48 извлечения корня напряжение, пропорциональное максимальной продолжительности

слива металла из конвертера в ковш. При этом выходное напряжение второго уз ла 50 умножения будет пропорционально максимальному значению величины тепловых потерь излучением при сливе струи, которое

через четвертый переключатель 51 поступа- ет на четвертый сумматор 19. Работа четвертого переключателя 51 аналогична работе третьего переключателя 43.

При поступлении единичного сигнала

со второго ключа 33 срабатывает первый пускатель 53, подключая своими контактами задание на загрузку известняка. Нулевой сигнал со второго ключа 33 инвертируется в первом узле 54 НЕ и поступает в узел 56 И.

Аналогично нулевой сигнал с первого ключа 32 инвертируется во втором узле 55 НЕ и также поступает в узел 56 И. Единичный сигнал с выхода узла 56 И поступает во второй пускатель 57. Пускатель срабатывает, подключая своими контактами задание на увеличение расстояния сопла фурмы до уровня спокойного металла.

Испытание макета, реализующего предлагаемое техническое решение показало,

что использование устройства позволяет повысить производительность конвертера за счет увеличения количества плавок, попадающих в заданные пределы с первой по- валки на 10%, что приводит к снижению

себестоимости стали и повышает ее качество.

Формула изобретения Устройство определения момента прекращения продувки кислородного конвертера, содержащее блок расчета содержания углерода, чувствительные элементы определения содержания углерода и температуры металла, установленные в измерительном зонде, отличающееся тем, что, с целью

повышения производительности конвертера, оно содержит блок определения средне- квадратического отклонения в контроле содержания углерода, соединенный с блоком расчета содержания углерода, блоки определения тепловых потерь при сливе металла в ковш, во время ожидания стале- возного ковша, в сталевозном ковше во время транспортировки ковша с металлом к установкам внепечной обработки и разливки, ожидания их готовности, к входу которых подключены чувствительный элемент определения температуры металла и блок начальных условий, а к входу блоков тепловых потерь во время ожидания сталевозного ковша и в сталевозном ковше во время транспортировки ковша с металлом к установкам внепечной обработки и разливки, ожидания их готовности подключен блок определения температуры окружающей ере- ды, выход блока определения среднеквадратического отклонения в контроле, содержания углерода соединен с первым сумматором, к которому также подключен блок задания конечного содер- жания углерода, выходы первого сумматора и блока задания конечного содержания углерода подсоединены к первому переключателю, к которому также подсоединен блок начальных условий, выход первого пере- ключателя подключен к первому входу блока сравнения, второй вход которого соединен с выходом блока расчета содержания углерода в ванне конвертера, вход первого функционального блока подключен к чувствительному элементу определения содержания углерода, выход первого переключателя подключен к второму функциональному блоку, причем выходы функциональных блоков подключены к второму сумматору, выходы блоков определения

тепловых потерь и блока начальных условий подключены к третьему и четвертому сумматорам, входы которых через пятый и шестой сумматоры соединены соответственно с первым и вторым блоками деления, входы пятого и шестого сумматоров соединены с чувствительным элементом определения температуры металла и вторым сумматором, а входы первого и второго блоков деления соединены с блоком начальных условий, выход первого блока деления подключен к седьмому сумматору, а выход второго - к восьмому сумматору, блоки контроля количества охлаждающих материалов и средне- интегрального положения фурмы соединены с девятым сумматором, вход которого, кроме того, соединен через третий блок деления, десятый сумматор, блок памяти с чувствительным элементом определения температуры металла, а выход - соответственно с седьмым и восьмым сумматорами, выход восьмого сумматора соединен с первым, а второго - с вторым ключами, выходы ключей подключены к второму переключателю, входы которого подключены к седьмому и восьмому сумматорам, а выходы - к механизмам подачи охлаждающих материалов и управления положением фурмы, вход десятого сумматора подключен к чувствительному элементу определения температуры металла.

Фи&.1

Фслг.2

«П/г.-З

сригЛ

|

Г

Фиг 5

1

I