Гаситель колебаний одностороннего действия Советский патент 1976 года по МПК F16F9/10 

лостью, а калиброванное отверстие 10 сообщает камеру с подпоршневой полостью.

Сверху гаситель закрыт крышкой 11 и уилотняется уплотиительными элементами 12 и 13.

Llpii колебаниях надрессорного строения трансиортных средств гаситель сжимается и растягивается. Б начальной стадии иодпоршневая иолость цилиндра одностороннего гасителя колебаний, как иравило, содержит рабочую жидкость и воздух, расположенный в ее верхней части. При сжатии гасителя часть воздуха через калиброванное отверстие 10, камеру 8 н отверстие 9 в поршне 4 вытесняется в надпоршневую полость цилиндра.

При последующем растяжении в подноршневой полости возникает разряжение. За счет перепада давления ноднимается виускной клапан 5, и часть рабочей жидкости ностунает из рекуперативной кольцевой камеры (между кожухом и цилиндром) в нодноршневую полость. Некоторое количество рабочей жидкости попадает в подпоршневую нолость через дроссельный канал 7. В то же время в нодпоршневую камеру через отверстие 9, камеру 8 и калиброванное отверстие 10 проходит воздух из надноршневой нолости. Так как площадь проходного сечения впускного клапана и дроссельного канала в сумме значительно нревосходят площадь проходного сечения калиброванного отверстия, то в подпоршневую полость поступает объем жидкости больший, чем объем воздуха.

Кроме того, калиброванное отверстие 10, камера 8 и отверстие 9 расположены последовательно и вместе представляют собой определенное достаточное сопротивление на пути воздуха. По совершении 1-3 циклов сжатиярастяжения рабочая жидкость заполняет иодпоршневую полость. После этого на ходе ежатия поршень сразу же вытесняет рабочую жидкость через дроссельный канал и частично через калиброванное отверстие, а следовательно, гаситель развивает потребные силы неупругого сопротивления, которые характеризуют его демпфирующие свойства.

Часть рабочей жидкости проникает в камеру 8, заполняет ее и затем через отверстие 9 поступает в надпоршневую полость и постепенно заполняет ее до уровня переливного отверстия 14 Б верхней части цилиндра.

Вследствие этого при растяжении гасителя воздух не сможет попасть в подпоршневую полость, так как путь ему преграждает жидкость в надпоршневой нолости и жидкость в камере 8.

Однако гидравлические гасители эксплуагируются не только в вертикальном, но и в наклонном ноложении под некоторым углом w к вертикали. В этом случае рабочая жидкость в надпоршневой нолости не будет закрывать отверстие 9 камеры 8. Для того, чтобы в этом положении жидкость не вытекала из камеры 8, стенки отверстия 9, соединяющего эту камеру

II надпоршневую полость цилиндра, направлены под углом № к продольной оси цилиндра, соответствующим углу установки гасителя на тележке транспортного средства.

Поэтому при установке гасителя на тележке в указанном иоложении отверстия 9 наиравлеиы вертикально, что позволяет сох анить максимальный уровень жидкости в воздухоудаляющем устройстве. Объем рабочей жидкости в этом устройстве должеи Оыть достаточным для перекрытия кал11брова1;ного отверстия на ходе растяжения, когда в подпоршневой полости возникает некоторое разряжение. Перепад давления в подпоршневой и надпоршневой полостях зависит от диаметра цилиндра, от площади проходного сечения впускного клапана, от веса диска клаиана, от площадей сечений дроссельного канала и калиброванного отверстия, от вязкости рабочей жидкости и от скорости перемещеиия поршия.

Обычно при расчетах скорость поршня принимают максимальной. При этом объем камеры 8 и площадь ироходного сечения калиброванного отверстия взаимообусловлены с габаритами цилиндра, свойствами рабочей жидкости, конструкцией клапанно-дроссельной снстемы.

Экснеримеитально доказано, что при вязкости рабочей жидкости в диапазоне от 10 до соотношения между диаметрами цилиндра, калиброваиного отверстия и камеры может быть выражено завнсимостями

68 . кам-. JI

d

Камера 8 воздухоудаляющего устройства в поршне 4 может иметь пе только сферическую, но и цилиндрическую форму.

Калиброванное отверстие 10 имеет маленькое проходное сечепие и потому представляет собой значительное сопротивление для рабочей жидкости как на ходе сжатия, так и при растяжеиии. Основным фактором, определяющим параметр сопротивления гасителя, является дроссельный канал 7 гасителя.

Однако величина дроссельного канала в нредлагаемом гасителе меньше, чем в известных прототипах с учетом расхода некоторого количества жидкости из подпоршневой камеры через калиброванное отверстие. При этом демпфируюшая способность гасителя определяется суммарными силами сонротивления, развивающимися вследствие вязкого трения в дроссельном канале и в калиброванном итверстии.

Работоспособность предлагаемого гасителя колебапий на 20% больше, чем у известных гасителей колебаний одностороннего действия. При этом предлагаемый гаситель полностью включается в работу уже на втором ходе сжатия, в то время как известные гасители до иачала работы сжимаются и разжимаются вхолостую в пределах 1800-2400 раз.