Изобретение относится к цветной металлургии, в частности, к гидрометаллургическим способам переработки сульфидного сырья, содержащего цветные металлы.
Известен способ переработки пирротинсодержащих концентратов путем их окислительного автоклавного выщелачивания при температуре выше точки плавления элементарной серы в присутствии галогенсодержащего соединения с переводом в раствор до 95% никеля и до 80% меди. Окисленную пульпу методом противоточной промывки разделяют на раствор и сгущенный продукт. Из раствора осаждают цветные металлы в виде сульфидов [1].
Недостатками этой технологической схемы, предопределившими невозможность ее внедрения, явились низкие показатели сгущения гидратной пульпы (удельная производительность операции сгущения не превышает 1 т/м2•сутки) и повышенная агрессивность пульпы, содержащей галоген-ион.
Наиболее близким к предлагаемому является способ переработки пирротинсодержащего сырья, согласно которому выщелачивают водную пульпу пирротинсодержащего концентрата в автоклаве с использованием в качестве поверхностно-активного вещества концентрата сульфитно-дрожжевой бражки, а сам процесс выщелачивания ведут при значении Ж:Т в конечной пульпе 1,0-2,0. Окисленную пульпу после выщелачивания подвергают противоточной промывке с получением раствора, из которого выделяют цветные металлы. Слив после выделения цветных металлов содержит следы недоосажденных цветных металлов и может быть использован для поддержания водооборота в схеме [2].
Реализация процесса позволяет получать после противоточной промывки растворы, содержащие суммарно не менее 7-9 г/дм3 никеля и меди. Последнее условие необходимо для успешного осаждения цветных металлов из раствора на последующих операциях технологии.
Недостатками способа является относительно невысокая степень разложения сульфидов цветных металлов: переход в раствор никеля не превышает 90%, меди - 70% и низкая производительность. Кроме того, работа на густых пульпах (Ж:Т = 1-2) сопровождается высокой концентрацией железа в растворе выщелоченной пульпы - до 25-30 г/дм3. Получить высококачественные концентраты цветных металлов из таких железистых растворов невозможно, поэтому в схеме предусмотрена дополнительная операция - железоочистка. Ее проводят в последней секции автоклавов выщелачивания путем подачи туда пульпы известняка.
Целью изобретения является повышение извлечения никеля и меди в раствор на выщелачивании (94-96 и 80-85%, соответственно) и повышение производительности сгущения окисленной пульпы (удельная производительность - 3-3,5 г/м2•сутки) при сохранении суммарной концентрации никеля и меди в растворе после декантации не ниже 7-9 г/дм3.
Сущность заявляемого способа переработки сульфидного пирротинсодержащего сырья, включающего окислительное автоклавное выщелачивание материала в виде водной пульпы при температуре выше точки плавления элементарной серы в присутствии поверхностно-активного вещества с переводом цветных металлов в раствор, противоточную промывку окисленной пульпы с выделением раствора и осаждение из него цветных металлов в виде сульфидов, заключается в том, что на выщелачивание направляют раствор, образованный в процессе противоточной промывки пульпы, который дозируют в автоклав в одну или две точки в период, соответствующий 5-50% общего времени выщелачивания. Количество оборотного раствора, содержащего цветные металлы, кислоту и железо, составляет 20-80% от массы жидкой фазы, поступающей в автоклав, при этом значение отношения Ж: Т окисленной пульпы должно быть в пределах 2,5-3,5.
Раствор после противоточной промывки содержит цветные металлы и свободную серную кислоту. Выщелачивание раствором, содержащим кислотсодержащие добавки, ускоряет реакции разложения сульфидов, что ведет к увеличению производительности процесса (несмотря на увеличение объема пульпы, направляемой на выщелачивание). Наличие в направляемом на выщелачивание растворе ионов цветных металлов способствует увеличению их концентрации в жидкой фазе окисленной пульпы, что благоприятно сказывается на показателях последующего осаждения этих металлов в богатые концентраты, а реализация процесса в разбавленных пульпах позволяет увеличить степень разложения сульфидов цветных металлов по никелю до 94-96%, по меди до 80-85%. Кроме того, при работе с разбавленными пульпами повышается скорость диффузии кислорода к реакционной поверхности, что также приводит к увеличению производительности процесса.
Подачу оборотного раствора осуществляют непосредственно в автоклав в частично окисленную пульпу, что достигается подачей оборотного раствора в определенном временном интервале. Раствор дозируют в одну или две точки в период времени, соответствующий 5-50% от общего времени процесса выщелачивания. При подаче оборотного раствора в период времени менее чем 5% от общего времени выщелачивания падает производительность операции промывки. А при подаче раствора в период времени более 50% от общего времени выщелачивания процесс идет недостаточно активно. Дозирование раствора в две точки необходимо для поддержания температурного режима процесса выщелачивания при обороте большого объема раствора (40-80% от общей массы жидкой фазы).
Увеличение плотности выщелачиваемой пульпы до значения Ж:Т менее 2,5 cнижает конечные показатели по переходу цветных металлов в раствор, а также ухудшает седиментационные характеристики окисленной пульпы. При разбавлении пульпы до Ж:Т более 3,5 значительно возрастает объем перерабатываемой пульпы, что приводит к снижению производительности автоклавного агрегата по твердому.
В противоположность цветным металлам железо при многократном обороте в растворе не накапливается. Концентрация его в конечном растворе (Ж:Т=3) не превышает 8 г/дм3, что обусловлено склонностью солей железа к гидролизу с выпадением в осадок при повышенных температурах и давлении кислорода. Это позволяет обойтись без специальной операции железоочистки перед осаждением цветных металлов.
Если количество направляемого на выщелачивание раствора невелико (менее 20% от загружаемой жидкой фазы), его добавка не оказывает должного влияния на интенсификацию процесса выщелачивания сульфидов. Кроме того, в этом случае концентрация цветных металлов в жидкой фазе выщелоченной пульпы возрастает незначительно - на 20-25% отн.
Верхний предел дозировки направляемого на выщелачивание раствора (80% от всей жидкой фазы, поступающей в автоклав) ограничен реально достижимой степенью обезвоживания исходной пульпы пирротинового концентрата.
Примеры осуществления способа (см. таблицу).
Пример 1. Опыт по известному способу.
Выщелачиванию подвергали пульпу пирротинового концентрата, содержащую,%: Ni 1,75; Cu 0,38; S 29,9. Условия выщелачивания: температура 150oC; скорость вращения турбинной мешалки - 1500 мин-1; парциальное давление кислорода 5 кгс/см2; продолжительность выщелачивания 90 мин. По окончании выщелачивания из автоклава отбирали пробу для химанализа, а оставшуюся пульпу охлаждали и автоклав разгружали. Извлечение никеля в раствор составило 90%, меди - 70%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 10,5; Cu 1,7; Feобщ 31,5. Ж:Т пульпы после выщелачивания - 1,5:1. Полученную пульпу отстаивали в лабораторном цилиндре емкостью 0,5 дм3 с использованием флокулянтов на основе полиакриламида. После отстаивания пульпу фильтровали, кек сушили и по массе твердого с учетом плотности раствора и его объема определяли Ж:Т. Производительность операции сгущения по твердому в опыте, реализованном по известному способу (из расчета на конечное Ж:Т=1,2:1), составила 1,0 т/м2•сутки.
Пример 2. Опыт по предлагаемому способу.
Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания аналогичны опыту 1. Отличием является то, что 10% жидкой фазы пульпы исходного пирротинового концентрата заменяли оборотным раствором после противоточной промывки. Выщелачивание проводили в аналогичных условиях в растворе, содержащем, г/дм3: Ni 5,8; Cu 1,15; Feобщ 3,7; H2SO4 26,3. Оборотный раствор подавали в автоклав через монжюс по истечении 15% от общего времени выщелачивания. Ж:Т пульпы после выщелачивания - 3:1. Извлечение никеля в раствор составило 95,5%, меди - 85,4%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 6,2; Cu 1,19; Feобщ 3,8. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 2 составила 3,3 т/м2•сутки.
Пример 3. Исходный пирротиновый концентрат, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и время подачи оборотного раствора аналогичны опыту 2. Отличием является то, что оборотным раствором после промывки заменяли 20% жидкой фазы. Извлечение никеля в раствор составило 95,6%, меди - 84,8%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 7,0; Cu 1,29; Feобщ 3,9. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 3 составила 3,2 т/м2•сутки.
Пример 4. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и время подачи оборотного раствора аналогичны опыту 2. Отличием является то, что оборотным раствором после промывки заменяли 40% жидкой фазы. Извлечение никеля в раствор составило 95,0%, меди - 83,9%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 7,8; Cu 1,49; Feобщ 4,5. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 4 составила 3,2 т/м2•сутки.
Пример 5. Пульпу исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и время подачи оборотного раствора аналогичны опыту 2. Отличием является то, что оборотным раствором после промывки заменяли 60% жидкой фазы. Извлечение никеля в раствор составило 95,1%, меди - 84,1%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,9; Cu 1,70; Feобщ 5,6. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 5 составила 3,1 т/м2•сутки.
Пример 6. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и время подачи оборотного раствора аналогичны опыту 2. Отличием является то, что оборотным раствором после промывки заменяли 80% жидкой фазы. Извлечение никеля в раствор составило 94,7%, меди - 82,7%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 9,8; Cu 1,88; Feобщ 5,8. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 6 составила 3,1 т/м2•сутки.
Пример 7. Извлечение никеля в раствор составило 94,9%, меди - 83,7%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,8; Cu 1,68; Feобщ 7,6. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 7 составила 1,1 т/м2•сутки.
Пример 8. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и количество оборотного раствора (60% жидкой фазы) аналогичны опыту 5. Отличием является то, что оборотный раствор подавали по истечении 5% от общего времени выщелачивания. Извлечение никеля в раствор составило 94,7%, меди 84,5%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,7; Cu 1,72; Feобщ 4,1. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 8 составила 3,0 т/м2•сутки.
Пример 9. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и количество оборотного раствора (60% жидкой фазы) аналогичны опыту 5. Отличием является то, что оборотный раствор подавали по истечении 30% от общего времени выщелачивания. Извлечение никеля в раствор составило 94,5%, меди - 85,0%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,6; Cu 1,77; Feобщ 4,3. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 9 составила 2,9 т/м2•сутки.
Пример 10. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и количество оборотного раствора (60% жидкой фазы) аналогичны опыту 5. Отличием является то, что оборотный раствор подавали по истечении 40% от общего времени выщелачивания. Извлечение никеля в раствор составило 94,5%, меди - 84,3%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,6; Cu 1,71; Feобщ 4,5. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 10 составила 2,9 т/м2•сутки.
Пример 11. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и количество оборотного раствора (60% жидкой фазы) аналогичны опыту 5. отличием является то, что оборотный раствор подавали по истечении 50% от общего времени выщелачивания. Извлечение никеля в раствор составило 94,0%, меди - 83,6%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,4; Cu 1,62; Feобщ 4,8. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 11 составила 2,8 т/м2•сутки.
Пример 12. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и количество оборотного раствора (60% жидкой фазы) аналогичны опыту 5. Отличием является то, что оборотный раствор подавали по истечении 60% от общего времени выщелачивания. Извлечение никеля в раствор составило 93,2%, меди - 79,2%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,2; Cu 1,51; Feобщ 8,6. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 12 составила 2,0 т/м2•сутки.
Пример 13. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и количество оборотного раствора (60% жидкой фазы) аналогичны опыту 5. Отличием является то, что оборотный раствор подавали двумя равными порциями: первую - по истечении 5%, а вторую - 15% от общего времени выщелачивания. Извлечение никеля в раствор составило 95,2%, меди - 82,8%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 9,0, Cu 1,59; Feобщ 4,3. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 13 составила 3,1 т/м2•сутки.
Пример 14. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т и количество оборотного раствора (60% жидкой фазы) аналогичны опыту 5. Отличием является то, что оборотный раствор подавали тремя равными порциями: первую - по истечении 5%, вторую - 15%, а третью - 30% от общего времени выщелачивания. Извлечение никеля в раствор составило 95,1%, меди - 83,0%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 8,9; Cu 1,60; Feобщ 4,4. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 14 составила 3,2 т/м2•сутки.
Пример 15. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также количество точек (2) и время подачи оборотного раствора (5 и 15% от общего времени выщелачивания) аналогичны опыту 13. Отличием является то, что конечным раствором после выщелачивания заменяли 40% жидкой фазы, а отношение Ж:Т в пульпе после выщелачивания составило 2,5 : 1. Извлечение никеля в раствор составило 94,5%, меди - 82,2%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 9,2; Cu 1,75; Feобщ 7,0. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 15 составила 2,8 т/м2•сутки.
Пример 16. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также количество оборотного раствора (40% жидкой фазы), количество точек (2) и время его подачи (5 и 15% от общего времени выщелачивания) аналогичны опыту 15. Отличием является то, что отношение Ж:Т в пульпе после выщелачивания составило 2,4:1. Извлечение никеля в раствор составило 93,1%, меди - 76,2%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 9,5; Cu 1,69; Feобщ 12,4. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 16 составила 2,3 т/м2•сутки.
Пример 17. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также количество оборотного раствора (40% жидкой фазы), количество точек (2) и время его подачи (5 и 15% от общего времени выщелачивания) аналогичны опыту 15. Отличием является то, что отношение Ж:Т в пульпе после выщелачивания составило 2:1. Извлечение никеля в раствор составило 90,5%, меди - 72,8%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 11,1; Cu 1,94; Feобщ 22,4. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 17 составила 0,8 т/м2•сутки.
Пример 18. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также количество оборотного раствора (40% жидкой фазы), количество точек (2) и время его подачи (5 и 15% от общего времени выщелачивания) аналогичны опыту 15. Отличием является то, что отношение Ж:Т в пульпе после выщелачивания составило 95,8%, меди - 85,5%. Состав раствора после выщелачивания, г/дм3: Ni 6,7; Cu 1,30; Feобщ 2,8. Производительность операции сгущения по твердому в опыте 18 составила 3,6 т/м2•сутки.
Пример 19. Пульпа исходного пирротинового концентрата, условия выщелачивания и отстаивания, а также отношение Ж:Т аналогичны опыту 5. Замена оборотным раствором более 80% жидкой фазы пульпы невозможна из-за невозможности обезвоживания исходной пульпы пирротинового концентрата более чем на 80%.
Пример 20. Пульпа исходного пирротинового концентрата условия выщелачивания и отстаивания, а также доля оборотного раствора аналогичны примеру 5. Отношение Ж: Т пульпы после выщелачивания поддерживали 3,6:1. Показатели по извлечению, удельная производительность, и содержание цветных металлов в растворе находятся на уровне предыдущих опытов. Однако, как и в примере 19, увеличение Ж:Т приводит к существенному увеличению объема оборотного раствора и уменьшению производительности на выщелачивании.
Из примеров 3-6, 8-11, 13, 15 и 18 видно, что, если количество оборотного раствора составляет 20-80% от исходной жидкой фазы на выщелачивании, оборотный раствор подается через 5-50% от общего времени выщелачивания в одну или две точки по ходу процесса, а Ж:Т в конечной пульпе колеблется в пределах 2,5-3,5:1, извлечение никеля в раствор составляет 94,0-96,2%. Содержание Ni в конечном растворе при этом не ниже 7,0 г/дм3, Fe3+ - не выше 7,0 г/дм3, а производительность операции сгущения по твердому колеблется в пределах 2,8-3,6 т/м2•сутки. Во всех этих опытах по сравнению с опытом, проведенным по известному способу (пример 1), извлечение никеля в раствор повышается на 4-6%, а производительность операции сгущения по твердому возрастает в 3 раза.
Из примера 2 видно, что уменьшение количества оборотного раствора до 10% от исходной жидкой фазы на выщелачивании приводит к снижению содержания никеля в растворе (менее 7 г/дм3) без существенного повышения показателей операций выщелачивания и сгущения.
Пример 7 показывает, что подача оборотного раствора по достижении рабочей температуры непосредственно перед подачей кислорода приводит к снижению производительность операции сгущения по твердому в 2,5-3 раза.
Из примера 12 видно, что подача оборотного раствора позже, чем через 50% времени от общей продолжительности выщелачивания (в этом примере через 60%), приводит к повышению содержания в растворе Fe3+ до 8,6 г/дм3, а также снижению производительности операции сгущения по твердому до 2,0 т/м2•сутки.
Пример 14 показывает, что подача оборотного раствора в три точки по ходу выщелачивания не оказывает влияния на извлечение никеля в раствор и на производительность операции сгущения по сравнению с опытом 13 (подача в 2 точки). Для поддержания теплового режима процесса нет необходимости рассредоточивать подачу раствора более чем в 2 точки.
Из примеров 16 и 17 видно, что снижение Ж:Т пульпы после выщелачивания до 2,4: 1 и менее приводит к ухудшению показателей как выщелачивания, так и сгущения. В этом случае извлечение никеля в раствор ниже 94%, содержание Fe3+ повышается (12 г/дм3 и более), а производительность операции сгущения не превышает 2,3 т/м2•сутки.
Из примеров 19 и 20 видно, что увеличение доли оборотного раствора более 80% невозможно, а увеличение отношения Ж:Т пульпы после выщелачивания не ведет к улучшению показателей извлечения и производительности, но целесообразно из-за значительного увеличения объема оборотного раствора и уменьшения производительности на выщелачивании.
Из приведенных примеров следует, что лучшие результаты по извлечению никеля и составу раствора выщелачивания, а также производительности операции сгущения достигаются при обороте раствора в количестве 20-80% от исходной жидкой фазы на выщелачивании, подаче его через 5-50% от общего времени выщелачивания в одну или две точки по ходу процесса и получении пульпы с отношением Ж:Т=2,5-3,5:1.
Способ позволит повысить извлечение никеля по сравнению с известным способом на 4-6%, увеличить показатели сгущаемости окисленной пульпы приблизительно в 3 раза и получать растворы, пригодные для прямого осаждения цветных металлов без предварительной железоочистки.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Способ переработки сульфидных концентратов, содержащих пирротин, пирит, халькопирит, пентландит и драгоценные металлы | 2019 |
|
RU2712160C1 |
СПОСОБ ОКИСЛИТЕЛЬНОГО АВТОКЛАВНОГО ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ ПОЛИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ФЕРРОСУЛЬФИДНЫХ МАТЕРИАЛОВ, СОДЕРЖАЩИХ ДРАГОЦЕННЫЕ МЕТАЛЛЫ | 1997 |
|
RU2117709C1 |
Способ переработки промпродуктов, содержащих драгоценные металлы, полученных при производстве катодного никеля (варианты) | 2022 |
|
RU2789528C1 |
СПОСОБ ОСАЖДЕНИЯ НИКЕЛЯ, КОБАЛЬТА И МЕДИ СЕЛЕКТИВНО ОТ ЦИНКА ИЗ СУЛЬФАТНЫХ РАСТВОРОВ В ВИДЕ СУЛЬФИДОВ | 2006 |
|
RU2328537C2 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ СУЛЬФИДНЫХ ПИРРОТИН-ПЕНТЛАНДИТОВЫХ КОНЦЕНТРАТОВ, СОДЕРЖАЩИХ ДРАГОЦЕННЫЕ МЕТАЛЛЫ | 2016 |
|
RU2626257C1 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ОТРАБОТАННЫХ РАСТВОРОВ, СОДЕРЖАЩИХ СЕРНУЮ КИСЛОТУ, ЦВЕТНЫЕ МЕТАЛЛЫ И ЖЕЛЕЗО (ВАРИАНТЫ) | 2005 |
|
RU2305661C2 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ СУЛЬФИДНОГО МЕДНО-ЦИНКОВОГО СЫРЬЯ, СОДЕРЖАЩЕГО ЖЕЛЕЗО | 2001 |
|
RU2193604C2 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ПУЛЬПЫ ПОСЛЕ АВТОКЛАВНО-ОКИСЛИТЕЛЬНОГО ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ СУЛЬФИДНЫХ ПОЛИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ, СОДЕРЖАЩЕЙ ОКСИДЫ ЖЕЛЕЗА И ЭЛЕМЕНТНУЮ СЕРУ | 2014 |
|
RU2544329C1 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ СУЛЬФИДНЫХ ПИРРОТИН-ПЕНТЛАНДИТОВЫХ КОНЦЕНТРАТОВ, СОДЕРЖАЩИХ ДРАГОЦЕННЫЕ МЕТАЛЛЫ | 2014 |
|
RU2573306C1 |
СПОСОБ ОСАЖДЕНИЯ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ ИЗ РАСТВОРОВ | 2000 |
|
RU2182183C2 |
+
Способ может быть использован для повышения извлечения цветных металлов из пирротинсодержащего сырья и повышения седиментационных характеристик окисленной пульпы. Способ переработки сульфидного пирротинсодержащего сырья, включающий окислительное автоклавное выщелачивание материала выше точки плавления элементарной серы в присутствии поверхностно-активного вещества с переводом цветных металлов в раствор, противоточную промывку окисленной пульпы с выделением раствора и осаждение из него цветных металлов а виде сульфидов, заключается в том. что на выщелачивание направляют раствор, образованный в процессе противоточной промывки пульпы, который дозируют в автоклав в одну или две точки в период, соответствующий 5-50% общего времени выщелачивания. Количество оборотного раствора, содержащего цветные металлы и железо, составляет 20-80% от массы жидкой фазы, поступающей в автоклав, при этом значение отношения Ж:Т окисленной пульпы должно быть в пределах 2.5 -3.5, повышаются извлечение никеля и меди в раствор и производительность процесса. 1 з.п.ф-лы, 1 табл.
Борбат В.Ф., Воронов А.Б | |||
Автоклавная технология переработки никель-пирри тиновых концентратов | |||
- М.: Металлургия, 1980 | |||
Шнеерсон Я.М., Сиркис А.Л., Воронов А.Б | |||
Цветные металлы, 1984, N 8, с | |||
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Авторы
Даты
1998-06-27—Публикация
1997-07-08—Подача