СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В МАРТЕНОВСКОЙ ПЕЧИ Российский патент 2001 года по МПК C21C5/04 

Изобретение относится к металлургической промышленности, в частности к технологическим процессам выплавки стали в мартеновской печи.

Известны различные способы выплавки стали в мартеновских печах, в которых эффективность использования протекающих диффузионных внутренних реакций газообразования ограничена рядом условий, замедляющих темп зарождения в жидком металле газообразных пузырьков. Ускорение процесса окисления углерода неизбежно связано с его перерасходом в составе шихтовых материалов и лимитируется термическим потенциалом печи. При превышении определенного уровня скорости обезуглероживания процесс плавки характеризуется повышенной интенсивностью брызгоуноса и пылеобразования, что приводит к увеличению угара металла и запыленности технологических газов. Неравномерно протекающее в объеме расплава газообразование в условиях спонтанно проходящих процессах его обезуглероживания не обеспечиваeт равномерности перемешивания ванны по ходу плавки в различных ее местах.

В качестве прототипа принят способ выплавки стали в мартеновской печи, включающий завалку металлошихты, ее прогрев и расплавление, доводку жидкого металла до требуемых характеристик и продувку его нейтральным газом посредством расположенных в пористом огнеупорном слое подины многосопловых продувочных устройств (SU 1164275 A, C 21 C 5/04, oпубл. 30.06.85. Бюл. N 24).

Преимуществом рассматриваемого способа плавки является использование для газового перемешивания ванны независимо от протекающих в ванне физико-химических процессов источника газообразования, что позволяет обеспечить дополнительное целенаправленное барботирование расплава. Принципиальной особенностью технологии продувки ванны является использование дутья с постоянной по ходу плавки интенсивностью. Это позволяет улучшить технико-экономические показатели плавки за счет активизации перемешивания ванны.

К недостаткам известного способа плавки относится повышенный темп перемешивания расплава, сопровождающийся развитием процессов брызго- и пылеобразования, а также отсутствиe взаимосвязи используемого режима продувки от изменяющихся по ходу плавления технологических требований плавки.

Задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является разработка способа выплавки стали в мартеновской печи, обеспечивающего снижение материальных и энергетических затрат, сокращениe длительности плавки мартеновского производства стали в условиях сохранения базовой интенсивности пылеобразования и угара металла, а также повышениe производительности процесса выплавки стали в мартеновской печи с обеспечением высоких качественных ее показателей. Технический результат заключается в обеспечении регулирования по величине расхода, давлению, площади воздействия инертного газа на твердую (на первом этапе плавления), твердожидкую (на втором этапе плавления) и жидкую фазу металла (на третьем этапе плавления), находящегося в печи, что напрямую связано с интенсификацией тепломассообменных процессов жидкого металла в условиях базового уровня угара жидкого металла и пылеобразования. Осуществляется возможность проведения плавки с пониженным содержанием углерода в шихте.

Для достижения указанного выше технического результата в известном способе выплавки стали в мартеновской печи, включающем завалку металлошихты, ее прогрев и расплавление, доводку жидкого металла до требуемых характеристик и продувку его нейтральным или инертным газом посредством расположенных в пористом огнеупорном слое подины многосопловых продувочных устройств, продувку ванны нейтральным или инертным газом проводят через подину ванны с изменяющейся по ходу плавки интенсивностью от 1.3•10^-2 - 15•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, при этом в начальный период плавки расход газа составляет 1,3•10^-2- 3,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, а по мере увеличения массы жидкого металла увеличивают расход газа до 15,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, при этом продувку жидкого металла осуществляют по зонам, которые рассредоточивают вдоль продольной оси печи, газ в каждой зоне подают из продувочного устройства с не менее 20 соплами с диаметром от 0,70 до 3,2 мм при давлении газа, равном 1 - 6 атм, причем газ пропускают рассредоточено по поверхности зоны через слой пористого огнеупорного материала фракции 2-10 мм для обеспечения удельной плотности дутья в каждой зоне и пределах от 2,0 до 11,5 м³/ч на 1 м² ее поверхности, при этом суммарный расход газа за полный цикл плавки поддерживают не менее 0,40 м³/т, увеличивая его при пониженном содержании углерода в расплаве перед периодом доводки металла.

Возможны и другие варианты выполнения технологического процесса выплавки стали в мартеновской печи, согласно которым необходимо, чтобы
- последующую плавку производили при наличии в печи от 0,5 до 1,0% металла предыдущей выплавки;
- газ подавали через сопла одинакового или разного диаметра.

Указанные признаки являются существенными и взаимосвязанными между собой причинно-следственной связью с образованием совокупности существенных признаков, достаточных для достижения технического результата.

Настоящее изобретение поясняется конкретным примером выполнения, который, однако, не является единственно возможным, но наглядно демонстрирует возможность достижения данной совокупностью признаков заданного технического результата.

В соответствии в изобретением способ выплавки стали в мартеновской печи, включающий завалку металлошихты, ее прогрев и расплавление, доводку жидкого металла до требуемых характеристик и продувку его нейтральным или инертным газом посредством расположенных в пористом огнеупорном слое подины многосопловых продувочных устройств. Продувку ванны нейтральным или инертным газом проводят через подину ванны с изменяющейся по ходу плавки интенсивностью 1,3•10^-2 - 15•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, при этом в начальный период плавки расход газа составляет 1,3•10^-2 - 3,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, а по мере увеличения массы жидкого металла увеличивают расход газа до 15,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, при этом продувку жидкого металла осуществляют по зонам, которые рассредоточивают вдоль продольной оси печи, газ в каждой зоне подают из продувочного устройства с не менее 20 соплами с диаметром от 0,70 до 3,2 мм при давлении газа, равном 1-6 атм. Нейтральный или инертный газ пропускают рассредоточено по поверхности зоны через слой пористого огнеупорного материала фракции 2-10 мм для обеспечения удельной плотности дутья в каждой зоне в пределах от 2,0 до 11,5 м³/ч на 1 м² ее поверхности, при этом суммарный расход газа за полный цикл плавки поддерживают не менее 0,40 м³/т, увеличивая его при пониженном содержании углерода в расплаве перед периодом доводки металла.

С целью сокращения длительности периода плавления за счет раннего воздействия барботируемого расплава на твердую фазу металлошихты каждую последующую плавку стали производят при наличии и печи от 0,5 до 1,0% металла предыдущей плавки.

Для обеспечения возможности изменения условий газообразования в ванне в зависимости от изменяющихся условий обезуглероживания жидкого металла донную продувку нейтральным или инертным газом производят струями или одинакового диаметра или струями разного диаметра.

Кроме того, упомянутая зона была бы выполнена круглой формы или прямоугольной формы, или криволинейной формы. В случае выполнения зон продувки круглой формы расстояние между зонами на подине печи должно составить 0,5-3 диаметров зон. Такое решение позволяет обеспечить оптимальные условия для выравнивания качественных и количественных параметров, подвергаемых продувке объемов расплава при активизации их взаимодействия.

Заправку печи, завалку в нее металлошихты совместно со шлакообразующими материалами, и их прогрев осуществляют при минимальной интенсивности продувки 1,3•10^-2-3,0•10^-2 м³/ч на одну тонну жидкого металла, обеспечивающей дежурное дутье, достаточное для сохранения аэродинамических качеств продувочных зон.

Увеличение темпа дутья при сухой металлошихте не выполняет своей функциональной направленности и вносит отрицательный эффект - охлаждает металлошихту. В соответствии с классической технологией скрап-процесса последним заваливают чугун или другой карбюризатор. В связи с пониженной по сравнению с другими составляющими шихты температурой плавления (углеродосодержащих материалов) чугуна он плавится в первую очередь, стекая вниз под лежащие слои стального скрапа. Взаимодействуя со скрапом, жидкий чугун науглероживает его и, понижая температуру плавления металла, обеспечивает первую часть процесса его расплавления. По мере накопления на подине печи жидкого металла интенсивность продувки увеличивают до 15,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла при образовании зеркала ванны до окончания периода плавления. При реализации скрап-рудного процесса повышение интенсивности продувки производят сразу после заливки жидкого чугуна, количество которого в этих условиях составляет 60-80% от общей массы металлошихты. По мере того как температура расплава на подине печи достигает температуры твердой части металлошихты, последняя просто растворяется в жидкой металлической ванне, обеспечивая вторую часть периода плавления. Длительность периода плавления и прежде всего второй его половины зависит от величины фронта жидкого металла с твердой частью шихты. Обеспечивая в этот период донное дутье нейтральным газом с наращиваемой интенсивностью по мере увеличения объема расплава можно увеличивать зону контактирования взаимодействующих фаз, ее циркуляцию и тем самым ускорить период плавления. Накопление в печи жидкого металла сопровождается развитием процесса шлакообразования, наводка которого в период плавления необходима для обеспечения дефосфорации и десульфурации металла. Необходимое для скачивания первичного шлака из печи самотеком его вспенивание традиционно обеспечивается присадками железной руды, использование которой характеризуется охлаждающим эффектом. Регламентируемая продувка нейтральным газом позволяет в этот период обеспечивать вспенивание шлака при снижении количества твердых очистителей без негативных последствий их использования.

Обладающий минимальной теплопроводностью вспененный шлак резко снижает интенсивность теплообмена между факелом и ванной, и в этих условиях возрастает значимость интенсификации тепло- и массообменных процессов внутри расплава за счет его перемешивания нейтральным газом. При этом обеспечиваются благоприятные условия образования и последующего удаления максимального количества первичного шлака. Интенсификация тепломассообменных процессов в ванне за счет ее продувки позволяет обеспечить необходимую для периода доводки металла теплопроводность и жидкотекучесть шлака при повышении его гомогенизации.

В период доводки жидкого металла условия для теплообмена между рабочим пространством печи и ванной ухудшаются в связи с достижением достаточно высокой температуры металла после расплавления. При этом возникает необходимость снижения тепловой нагрузки топливного факела мартеновской печи. При изменяющейся по ходу плавки мощности перемешивания конечным результатом его использования должна рассматриваться полнота обеспечения заданных свойств конечного состава стали, определяемых ее сортаментом и требованиями разливки. Для передачи в ванну тепла от топливного факела в количестве, необходимом для обеспечения в соответствии с технологическими требованиями перегрева металла перед выпуском после периода доводки на 50-120^oC над температурой его плавления, необходимую полноту перемешивания обеспечивают за счет использования в составе шихты материалов с избыточным содержанием углерода. Шихтообразование организуют таким образом, чтобы содержание углерода в металле после расплавления на 0,30-0,80% превышало его среднезаданное содержание в готовой продукции. Для выполнения этого условия необходимо выдержать темп обезуглероживания расплава на уровне 0,25-0,45%/ч. Обеспечение полноты перемешивания в рассматриваемых условиях характеризуется удлинением периода доводки и плавки в целом, а также использованием увеличенного количества углеродосодержащих материалов в составе металлошихты. Принимая во внимание увеличение жидкоподвижности металла донная продувка металла в этот период осуществляется с интенсивностью, не превышающей 15,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла. Это позволяет обеспечить заданный темп перемешивания расплава без увеличения интенсивности брызго- и пылеобразования.

Интенсивность дутья в этот период корректируется таким образом, чтобы необходимый для обеспечения заданной плотности перемешивания расплава по ходу плавки общий расход инертного газа составил не менее 0,40 м³/т стали. При использовании общего расхода дутья менее 0,40 м³/т снижается общий эффект перемешивания, что приводит к ухудшению качества расплава и проявлению в его объеме температурного градиента. Расход инертного газа больше 0,40 м³/т допускается в условиях более широкого рассредоточения по поверхности подины и увеличения общего количества продувочных зон.

После формирования на завершающем этапе процесса плавки поверхности расплава (зеркала ванны) дальнейшую продувку осуществляют при дифференцированном уменьшении интенсивности продувки в зонах, ориентированных в сторону направления факела. Общая интенсивность продувки ванны при этом сохраняется в оптимальных для данного этапа плавки пределах.

Наиболее активное воздействие высокотемпературного жесткого топливного факела на расплав обеспечивается на начальной стадии их контактирования. Форсирование барботажа жидкого металла на этом этапе позволяет обеспечить максимальный эффект тепломассообменных процессов между газовой и тепловой фазами. Снижение термического и динамического потенциала факела по мере его продвижения над расплавом уменьшает интенсивность его влияния на расплав, что и определяет целесообразность снижения мощности перемешивания в удаленных от горелки зонах. Кроме того, при развитии газовыделения в крайних зонах по ходу движения продуктов сгорания топлива увеличивается вероятность уноса в их составе части металла, выбрасываемого в атмосферу печи в составе оболочек газовых пузырьков.

Предлагаемый способ выплавки стали предусматривает использование нейтрального газа в количестве, значительно меньшем объема выделяющейся по ходу мартеновской плавки окиси углерода. Однако при этом видоизменяется качественный характер протекания процесса перемешивания. При традиционно обеспечиваемых условиях обезуглероживания подавляющее развитие реакций происходит в верхних слоях ванны за счет воздействия окислительной атмосферы рабочего пространства печи или вводимых твердых окислителей руды. Интенсивность протекания процесса окисления углерода в объеме ванны при этом неравномерная. Объем выделяющихся газовых пузырей различается в несколько раз в силу спонтанного протекания процесса их образования, что определяет неравномерность обеспечиваемого ими перемешивания.

Предлагаемый режим продувки ванны нейтральным газом - через ее дно с изменяющейся по ходу плавки интенсивностью от 1,3•10^-2-15•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, при этом в начальный период плавки расход инертного газа составляет 1,3•10^-2-3,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, а по мере увеличения массы жидкого металла увеличивают расход инертного газа до 15,0•10^-2 м³/ч на тонну - обеспечивает перемешивание всего объема ванны за счет использования вводимых в расплав в заданном темпе равномерно распределенных по подине печи дисперсных пузырей заданного, стандартного размера. Ограничена в первоначальных условиях интенсивность дополнительного перемешивания расплава. Донная продувка позволяет интенсифицировать протекание процессов прежде всего в нижних труднодоступных зонах расплава. Ее использование инициирует процесс развития реакций обезуглероживания, этим самым форсируя общий темп обезуглероживания и перемешивания в заданном, определяемым темпом дутья режиме. Изменение темпа продувки позволяет в определенной степени управлять ходом этих процессов. Стандартизация размеров пузырей и обеспечение их высокой дисперсности позволяет обеспечить ровный ход газовыделения из ванны в рабочее пространство печи и тем самым ограничить активизацию брызгоуноса и процесса пылеобразования над ванной и этим самым обеспечить определенный уровень интенсификации процесса плавки в заданных условиях пылеобразования и угара металла.

Таким образом, развитие общего темпа массообмена в расплаве достигается за счет его формирования и развития в нижних труднодоступных слоях расплава внутри ванны. При этом увеличивается интенсивность теплопоглощения этих слоев и ванны в целом за счет перераспределения тепловой нагрузки факела из рабочего пространства в металл. Повышение коэффициента целенаправленного теплообмена снижает тепловую нагрузку на кладку печи и прежде всего ее свод, обеспечивая повышение его стойкости. Общая активизация тепло- и массообменных процессов обеспечивает условие для форсирования физико-химических реакций, темпа нагрева ванны, гомогенизации расплава по составу и скорости удаления из ванны неметаллических включений за счет развития эффекта флотации, облагораживая металл.

В изменяющихся условиях текущего производства использование изобретения позволяет решать комплекс оперативно возникающих задач, направленных на снижение себестоимости.

Достигаемый в результате использования регламентируемого режима продувки ванны нейтральным газом эффект в практических условиях может быть развит в двух направлениях. При сохранении базового состава шихтообразования прежде всего содержание в нем углеродной составляющей. Совершенствование технико-экономических показателей плавки со снижением энергетических затрат достигается за счет сокращения длительности плавки - в первую очередь за счет форсирования периодов плавления и доводки. При этом совершенствуются качественные показатели продукта, необходимые при выплавке ответственных марок стали. В рассматриваемых условиях возрастает значимость обеспечения гибкого регулирования по ходу плавки, интенсивность продувки в оптимальных, определяемых условиями изобретения в пределах. Это позволяет увеличить производительность печи на 3-7%.

В качестве примера для реализации способа рассмотрим мартеновскую печь на 160-180 т, работающую по технологии скрап-процесса с изменением по ходу плавки тепловой мощности факелов от 28 до 45 МВт.

Подвод нейтрального газа, в частности азота, в ванну осуществляют через огнеупорную подину печи. Для этого газораспределительные устройства, выполненные неохлаждаемыми, размещают в газонепроницаемых открытых сверху корпусах, расположенных в нижней части подины. Подина охвачена с внешней стороны металлическим кожухом и выполнена из огнеупорного материала, при этом в зонах расположения газораспределительных устройств огнеупорный материал выполнен пористым с возможностью образования зон для продувки.

Пропускная способность зон для продувки составляет до 6 м³/ч газа при давлении до 6 атм. При нахождении в печи расплавленного металла оптимальным режимом продувки является режим, при котором расход инертного газа выбирают равным 0,6-3 м³/ч, при этом при порожней печи - до 1,8 м³/ч. Распределение газа по горизонтальной поверхности продувочной зоны осуществляют при помощи газораспределительных устройств, выполненных в виде множества сопел, направленных вверх вертикально или под углом в сторону ванны и имеющих диаметр, равный 0,7-3,2 мм. Пористая структура огнеупорного материала толщиной до 300-600 мм позволяет равномерно распределять по зонам дутья инертный газ, а также обеспечивать равномерную удельную плотность продувки ванны. В качестве газопроницаемого огнеупорного материала используют материал типа ANKERHARTH-TLS2, разработанный фирмой Veitsch- Radex-Didier. Преимущества этого материала связаны с природными качествами исходного сырья, а именно петрографическими особенностями, зернистостью, комбинацией низкого SiO₂ природного содержания, более высокого Fe₂O₃ и CaO.

Подача инертного газа способствует охлаждению нижней части печи со смонтированными в ней устройствами и механизмами, увеличивая тем самым их срок службы и стойкость прилегающего к ним огнеупорного материала.

Продувку ванны мартеновской печи нейтральным газом через ее подину производят сразу после вывода печи иод тепловую нагрузку, обеспечивая при этом непрерывную его подачу с изменяющейся интенсивностью при проведении основных приемов плавки.

В процессе завалки в мартеновскую печь металлошихты тепловая мощность факела поэтапно увеличивается до 42 МВт. По мере накопления на подине расплава плотность продувки в каждой зоне увеличивается до 11,5 м³/ч на 1 м², обеспечивая наращивание общей интенсивности продувки увеличивающейся массы жидкого металла (расплава) от 1,3•10^-2 до 7,5•10^-2 м³/час на его тонну. При этом изменение интенсивности дутья по ходу плавки находится в тесной взаимосвязи с изменением тепловой нагрузки топливного факела и варьирует от 0,09 до 0,3 м³/ч на 1 МВт вводимой тепловой мощности. В зависимости от степени запыленности технологических газов осуществляется оценка эффективности уровня продувки ванны.

Уровень интенсивности плавки дополнительным перемешиванием жидкого металла инертным газом в мартеновской печи позволяет обеспечить увеличение производительности на 4-8% при сокращении длительности процесса выплавки стали до 20-30 мин и среднего веса производимого металла до 2 т, а также снижение удельного расхода топлива на 30-40 единиц условного топлива на тонну. При этом установлено снижение горячих простоев мартеновской печи от календарного времени на 0,2-0,8% и общего расхода огнеупорных материалов до 5-6 кг/т стали при одновременном увеличении стойкости свода. Приведенные преимущества не отражают всего спектра возможного совершенствования технологического процесса, т.к. в них не учтены появляющиеся преимущества, связанные с возможностью снижения углеродосодержащих параметров в шихте.

Настоящее изобретение может быть использовано в металлургической промышленности, в частности в технологических процессах, связанных с выплавкой стали в мартеновских печах.

Применение изобретения позволяет повысить производительность процесса выплавки стали в мартеновской печи с обеспечением высоких качественных ее показателей. Это стало возможным благодаря:
- рассредоточенной подаче нейтрального неассимилированного металлом газа, при этом обеспечивается стабильность процесса барботирования ванны и равномерность ее распределения;
- подаче инертного газа в ограниченном количестве в каждую зону, при этом стало возможным обеспечение эффективного охлаждения огнеупорного материала в зоне продувки, повышая тем самым ее стойкость. Кроме того, такое решение исключает отбор тепла из расплава, что в свою очередь позволяет избежать "закозления" печи;
- стабилизации дутья, что позволяет избежать нештатных ситуаций - всплесков металла из ванн или выброса из печи жидкого металла в результате активизации локального обезуглероживания.

В целом активизация газообразования в придонном слое расплава позволяет стабильно перемешивать всю толщу металла по высоте. Кроме того, применение изобретения позволяет увеличить стойкость свода и огнеупорной кладки рабочего пространства печи и сократить длительность текущих простоев в 2-3 раза.

Изобретение соответствует условию патентоспособности "промышленная применимость", поскольку его реализация возможна при использовании существующих средств производства с применением известных технологий.

Изобретение относится к металлургической промышленности, в частности к технологическим процессам выплавки стали в мартеновской печи. Способ выплавки стали в мартеновской печи включает завалку металлошихты, ее прогрев и расплавление, доводку жидкого металла до требуемых характеристик и продувку его нейтральным или инертным газом посредством расположенных в пористом огнеупорном слое подины многосопловых продувочных устройств. Продувку ванны нейтральным или инертным газом проводят через подину ванны с изменяющейся по ходу плавки интенсивностью 1,3 • 10^-2 - 15 • 10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла (ЖМ). В начальный период плавки расход газа составляет 1,3 • 10^-2 - 3,0 • 10^-2 м³/ч на тонну (ЖМ). По мере увеличения массы (ЖМ) увеличивают расход газа до 15,0 • 10^-2 м³/ч на тонну (ЖМ). Продувку (ЖМ) осуществляют по зонам, которые рассредоточивают вдоль продольной оси печи. Газ в каждой зоне подают из продувочного устройства с не менее 20 соплами с диаметром от 0,70 до 3,2 мм при давлении газа, равном 1 - 6 атм. Газ пропускают рассредоточено по поверхности зоны через слой пористого огнеупорного материала фракции 2 - 10 мм для обеспечения удельной плотности дутья в каждой зоне в пределах от 2,0 до 11,5 м³/ч на 1 м² ее поверхности. Суммарный расход газа за полный цикл плавки поддерживают не менее 0,40 м³/т, увеличивая его при пониженном содержании углерода в расплаве перед периодом доводки металла. Технический результат заключается в обеспечении интенсификации тепломассообменных процессов жидкого металла в условиях базового уровня угара жидкого металла и пылеобразования. 2 з.п. ф-лы.

1. Способ выплавки стали в мартеновской печи, включающий завалку металлошихты, ее прогрев и расплавление, доводку жидкого металла до требуемых характеристик и продувку его нейтральным или инертным газом посредством расположенных в пористом огнеупорном слое подины многосопловых продувочных устройств, отличающийся тем, что продувку ванны нейтральным или инертным газом проводят через подину ванны с изменяющейся по ходу плавки интенсивностью от 1,3•10^-2 - 15•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, при этом в начальный период плавки расход газа составляет 1,3•10^-2 - 3,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, а по мере увеличения массы жидкого металла увеличивают расход газа до 15,0•10^-2 м³/ч на тонну жидкого металла, при этом продувку жидкого металла осуществляют по зонам, которые рассредоточивают вдоль продольной оси печи, газ в каждой зоне подают из продувочного устройства с не менее 20 соплами с диаметром от 0,70 до 3,2 мм при давлении газа, равном 1-6 атм, причем газ пропускают рассредоточенно по поверхности зоны через слой пористого огнеупорного материала фракции 2-10 мм для обеспечения удельной плотности дутья в каждой зоне в пределах от 2,0 до 11,5 м³/ч на 1 м² ее поверхности, при этом суммарный расход газа за полный цикл плавки поддерживают не менее 0,40 м³/т, увеличивая его при пониженном содержании углерода в расплаве перед периодом доводки металла. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что последующую плавку производят при наличии в печи от 0,5 до 1,0% металла предыдущей плавки. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что нейтральный или инертный газ подают через сопла одинакового или разного диаметра.