Изобретение относится к парогенератору, работающему на ископаемом топливе, с устройством очистки от азота для топочного газа и с камерой сгорания для ископаемого топлива, после которой на стороне топочного газа подключено через горизонтальный газоход и вертикальный газоход устройство очистки от азота для топочного газа.
В энергетической установке с парогенератором полученный при сжигании ископаемого топлива топочный газ используют для испарения текучей среды в парогенераторе. Парогенератор содержит для испарения текучей среды испарительные трубы, нагрев которых топочным газом служит для испарения проходящей в них текучей среды. Пар, предоставляемый в распоряжение парогенератором, может быть, в свою очередь, предусмотрен, например, для подключенного внешнего процесса или для привода паровой турбины. Если пар приводит в действие паровую турбину, то через турбинный вал паровой турбины обычно приводится в действие генератор или рабочая машина. В случае генератора ток, выработанный генератором, может быть предусмотрен для ввода в объединенную электросеть и/или автономную электросеть.
Парогенератор при этом может быть выполнен в виде прямоточного парогенератора. Прямоточный парогенератор известен из статьи J.Franke, W.Koehler и E. Wittchow "Концепции испарителей для парогенераторов Бенсона", опубликованной в VGB Kraftwerkstechnik 73 (1993), 4, стр. 352-360. В прямоточном парогенераторе нагрев парогенераторных труб, предусмотренных в качестве испарительных труб, приводит к испарению текучей среды в парогенераторных трубах за однократный проход.
Парогенераторы выполняют обычно с камерой сгорания в вертикальной конструкции. Это означает, что камера сгорания рассчитана на протекание нагревающей среды или топочного газа в примерно вертикальном направлении. При этом за камерой сгорания на стороне топочного газа может быть подключен горизонтальный газоход, причем при переходе от камеры сгорания в горизонтальный газоход происходит отклонение потока топочного газа в приблизительно горизонтальное направление потока. Подобные камеры сгорания, однако, в основном вследствие обусловленных температурой изменений длины камеры сгорания требуют каркаса, на котором подвешивают камеру сгорания. Это обуславливает значительные технические затраты при изготовлении и монтаже парогенератора, которые являются тем больше, чем больше габаритная высота парогенератора.
Особую проблему представляет расчет ограждающей стенки газохода или камеры сгорания парогенератора в связи с появляющимися там температурами стенок труб или материала. В докритической области давлений до порядка 200 бар температура ограждающей стенки камеры сгорания определяется в основном высотой температуры насыщения воды. Это достигается, например, за счет применения испарительных труб, которые имеют на своей внутренней стороне поверхностную структуру. Для этого можно использовать, в частности, испарительные трубы с внутренним оребрением, применение которых в прямоточном парогенераторе известно, например, из процитированной статьи. Эти так называемые оребренные трубы, то есть трубы с ребристой внутренней поверхностью, имеют особенно хороший теплопереход от внутренней стенки трубы к текучей среде.
Согласно опыту нельзя избежать того, что ограждающие стенки камеры сгорания нагреваются различно. Вследствие различного нагрева испарительных труб выходные температуры текучей среды из сильнее нагретых испарительных труб поэтому являются значительно выше, чем в случае нормально или менее нагретых испарительных труб. За счет этого могут возникать разности температур между соседними испарительными трубами, которые ведут к тепловым напряжениям, которые снижают срок службы парогенератора или даже могут вызывать трещины труб.
В основе изобретения поставлена поэтому задача - создать парогенератор, работающий на ископаемом топливе, снабженный камерой сгорания, после которой на стороне топочного газа через горизонтальный газоход включен вертикальный газоход, причем камера сгорания (4) содержит множество расположенных на высоте горизонтального газохода горелок, который требует особенно малых затрат на изготовление и монтаж и в котором одновременно разности температур между соседними испарительными трубами при эксплуатации парогенератора удержаны особенно малыми.
В парогенераторе, работающем на ископаемом топливе, снабженном камерой сгорания, после которой на стороне топочного газа через горизонтальный газоход включен вертикальный газоход, причем камера сгорания содержит множество расположенных на высоте горизонтального газохода горелок, тем, что ограждающие стенки камеры сгорания выполнены из множества газоплотно сваренных друг с другом, вертикально расположенных испарительных труб, разделенных на первую и вторую группу, и соответственно нагружаемых текучей средой параллельно, и причем вторая группа включена в направлении потока текучей среды последовательно после первой группы испарительных труб, при этом ограждающие стенки камеры сгорания вдоль главного направления потока топочного газа разделены на первую и вторую область, причем первая область образована из испарительных труб первой группы, а вторая область из испарительных труб второй группы и вторая область на стороне топочного газа расположена между первой областью и горизонтальным газоходом.
Изобретение исходит при этом из рассуждения, что выполняемый с особенно малыми затратами на изготовление и монтаж парогенератор должен иметь подвесную конструкцию, реализуемую простыми средствами. Изготавливаемый со сравнительно малыми техническими затратами каркас для подвески камеры сгорания может при этом сопровождаться особенно малой габаритной высотой парогенератора. Особенно малая габаритная высота парогенератора достигается за счет того, что камера сгорания выполнена в горизонтальной конструкции. Для этого горелки расположены в стенке камеры сгорания на высоте горизонтального газохода. Таким образом камера сгорания при эксплуатации парогенератора обтекается топочным газом в приблизительно горизонтальном направлении.
При эксплуатации горизонтальной камеры сгорания, кроме того, должны бы быть особенно малыми разности температур между соседними испарительными трубами, чтобы надежно избежать преждевременной усталости материала. В случае горизонтальной камеры сгорания, однако, при эксплуатации следует учитывать, что для особенно малой габаритной высоты парогенератора устройство очистки от азота для топочного газа должно быть рассчитано на приблизительно вертикальный поток топочного газа сверху вниз. За счет этого является возможным вдувание необходимой в способе избирательного каталитического восстановления жидкости с содержанием аммиака вдоль главного направления потока топочного газа, за счет чего вертикальная протяженность устройства очистки от азота получается особенно малой.
В парогенераторе с камерой сгорания, которая является обтекаемой топочным газом в примерно горизонтальном главном направлении потока, топочные газы, однако, после покидания горизонтального газохода текут в вертикальном газоходе вниз. Поэтому, чтобы заставить теперь топочный газ в устройстве очистки от азота для топочного газа течь приблизительно вертикально сверху вниз, необходим канал для топочного газа, в котором топочный газ направляется на стороне выхода после вертикального газохода снизу вверх, чтобы попасть затем в обтекаемое сверху вниз устройство очистки от азота для топочного газа. Этот дополнительный канал не требуется, если вертикальный газоход сконструирован для приблизительно вертикального потока топочного газа снизу вверх, а предусмотренное для топочного газа устройство очистки от азота сконструировано для приблизительно вертикального потока топочного газа сверху вниз.
Предпочтительным образом очищенный топочный газ, покидающий устройство очистки от азота для топочного газа, можно использовать для подогрева воздуха в воздухоподогревателе. Воздухоподогреватель должен быть при этом расположен особенно экономично с точки зрения площади непосредственно под устройством очистки от азота для топочного газа. Подогретый воздух должен подаваться к горелкам парогенератора для сжигания ископаемого топлива. Если при сжигании ископаемого топлива к горелкам подают теплый воздух в противоположность холодному воздуху, то общий коэффициент полезного действия парогенератора повышается.
Устройство очистки от азота для топочного газа сжигания ископаемого топлива содержит предпочтительным образом DeNOx-катализатор. Так как тогда можно особенно просто производить уменьшение содержания окислов азота в покидающем парогенератор топочном газе, например, посредством способа избирательного каталитического восстановления.
Ограждающие стенки камеры сгорания предпочтительным образом образованы из газонепроницаемо сваренных друг с другом, вертикально расположенных испарительных труб, некоторое множество которых может быть соответственно параллельно нагружаемым текучей средой.
Предпочтительным образом одна ограждающая стенка камеры сгорания является торцовой стенкой и две ограждающие стенки камеры сгорания являются боковыми стенками, причем боковые стенки разделены соответственно на первую группу и на вторую группу испарительных труб, причем торцовая стенка и первая группа испарительных труб являются параллельно нагружаемыми текучей средой и включены на стороне текучей среды перед параллельно нагружаемой текучей средой, второй группой испарительных труб. За счет этого обеспечено особенно выгодное охлаждение торцовой стенки.
Предпочтительным образом перед испарительными трубами, соответственно параллельно нагружаемыми текучей средой, на стороне текучей среды включена общая система входного коллектора и после них включена общая система выходного коллектора. Парогенератор в такой форме выполнения позволяет надежное выравнивание напора между параллельно включенными испарительными трубами и тем самым особенно выгодное распределение текучей среды при обтекании испарительных труб.
В дальнейшей предпочтительной форме выполнения внутренний диаметр труб множества испарительных труб камеры сгорания выбран в зависимости от соответствующего положения испарительных труб в камере сгорания. Таким образом испарительные трубы в камере сгорания могут быть согласованы с задаваемым на стороне газа профилем нагрева. Обусловленным за счет этого влиянием на обтекание испарительных труб особенно надежно выдержаны малыми разности температур на выходе испарительных труб камеры сгорания.
Для особенно хорошей теплопередачи теплоты камеры сгорания на проходящую в испарительных трубах текучую среду, предпочтительным образом множество испарительных труб соответственно имеют на своей внутренней стороне ребра, образующие многозаходную резьбу. При этом предпочтительным образом угол подъема α между плоскостью, перпендикулярной к оси трубы, и боковыми поверхностями ребер, расположенных на внутренней стороне трубы, является меньше, чем 60o, предпочтительно, меньше, чем 55o.
В обогреваемой испарительной трубе, выполненной в виде испарительной трубы без внутреннего оребрения, так называемой гладкой трубе, а именно, начиная с определенного паросодержания, смачивание стенки трубы, необходимое для особенно хорошего теплоперехода, не может больше поддерживаться. При отсутствии смачивания местами может иметь место сухая стенка трубы. Переход к подобной сухой стенке трубы приводит к подобию кризиса теплоперехода с ухудшенными характеристиками теплопередачи так, что в общем температуры стенки трубы в этом месте особенно сильно возрастают. В трубе с внутренним оребрением, однако, по сравнению с гладкой трубой, этот кризис теплоперехода наступает только при массовом паросодержании > 0,9, то есть незадолго перед концом испарения. Это можно объяснить завихрением, которое претерпевает поток за счет спиралевидных ребер. Вследствие различной центробежной силы составляющие воды и пара разделяются и прижимаются к стенке трубы. За счет этого смачивание стенки трубы поддерживается вплоть до высоких паросодержаний так, что в месте кризиса теплоперехода уже имеются высокие скорости потока. Это вызывает, несмотря на кризис теплопередачи, хороший теплопереход и, как следствие, низкие температуры стенки трубы.
Множество испарительных труб камеры сгорания содержат предпочтительным образом средства для уменьшения расхода текучей среды. При этом оказывается особенно выгодным, если средства выполнены в виде дроссельных устройств. Дроссельные устройства могут быть, например, вставками в испарительные трубы, которые уменьшают внутренний диаметр трубы в каком-либо месте внутри соответствующей испарительной трубы.
При этом оказываются также выгодными средства для уменьшения потока в системе трубопроводов, охватывающей множество параллельных трубопроводов, через которую к испарительным трубам камеры сгорания может подаваться текучая среда. При этом система трубопроводов может быть включена также перед системой входного коллектора параллельно нагружаемых текучей средой испарительных труб. В одном трубопроводе или в нескольких трубопроводах системы трубопроводов могут быть при этом предусмотрены, например, дроссельные арматуры. Такими средствами для уменьшения потока текучей среды через испарительные трубы можно производить согласование расхода текучей среды через отдельные испарительные трубы с соответствующим нагревом в камере сгорания. За счет этого дополнительно разницы температур текучей среды на выходе испарительных труб особенно надежно удерживаются особенно малыми.
Боковые стенки горизонтального газохода и/или вертикального газохода предпочтительным образом выполнены из газонепроницаемо сваренных друг с другом, вертикально расположенных парогенераторных труб, некоторое множество которых может быть соответственно параллельно нагружаемым текучей средой.
Смежные испарительные или, соответственно, парогенераторные трубы сварены друг с другом предпочтительным образом газонепроницаемо через металлические ленты, так называемые плавники. Ширина плавников влияет на ввод тепла в парогенераторные трубы. Поэтому ширина плавников предпочтительным образом в зависимости от положения соответствующей испарительной или, соответственно, парогенераторной трубы в парогенераторе согласована с задаваемым на стороне газа профилем нагрева и/или температуры. В качестве профиля нагрева и/или температуры при этом может быть задан типичный, определенный из опытных значений профиль нагрева и/или температуры или также грубая оценка, как например, ступенчатый профиль нагрева и/или температуры. За счет ширин плавников, выбранных подходящим образом, также при сильно отличающемся нагреве различных испарительных или, соответственно, парогенераторных труб ввод тепла во все испарительные или, соответственно, парогенераторные трубы является достижимым таким образом, что разницы температур на выходе испарительных труб или, соответственно, парогенераторных труб выдержаны особенно малыми. Таким образом надежно предупреждена преждевременная усталость материалов. За счет этого парогенератор имеет особенно большой срок службы.
В горизонтальном газоходе предпочтительным образом расположено множество поверхностей нагрева пароперегревателя, трубы которых расположены приблизительно перпендикулярно к главному направлению потока топочного газа и включены параллельно для прохождения текучей среды. Эти расположенные в висячей конструкции поверхности нагрева пароперегревателя, обозначаемые также как ширмовые поверхности нагрева, нагреваются в преобладающей степени конвективно и на стороне текучей среды включены после испарительных труб камеры сгорания. За счет этого обеспечено особенно выгодное использование тепла топочного газа.
Предпочтительным образом вертикальный газоход содержит множество конвективных поверхностей нагрева, которые образованы из труб, расположенных приблизительно перпендикулярно к главному направлению потока топочного газа. Трубы конвективной поверхности нагрева при этом для обтекания текучей средой включены параллельно. Также и эти конвективные поверхности нагрева нагреваются в преобладающей степени конвективно.
Для обеспечения особенно полного использования теплоты топочного газа вертикальный газоход предпочтительным образом содержит экономайзер.
Предпочтительным образом горелки расположены на торцовой стенке камеры сгорания, то есть на той ограждающей стенке камеры сгорания, которая лежит противоположно выходному отверстию к горизонтальному газоходу. Выполненный подобным образом парогенератор является особенно простым образом приспосабливаемым к длине выгорания топлива. Под длиной выгорания ископаемого топлива при этом следует понимать скорость топочного газа в горизонтальном направлении при определенной средней температуре топочного газа, умноженную на время выгорания tA ископаемого топлива. Максимальная длина выгорания для соответствующего парогенератора при этом получается в случае паропроизводительности парогенератора при работе с полной нагрузкой, т.е. так называемом режиме полной нагрузки парогенератора. Время выгорания tA является в свою очередь временем, которое требуется, например, частице угольной пыли средней величины, чтобы полностью выгореть при определенной средней температуре топочного газа.
Чтобы поддерживать повреждения материала и нежелательное загрязнение горизонтального газохода, например, вследствие отложения расплавленной золы высокой температуры, особенно малыми, длина L камеры сгорания, определенная расстоянием от торцовой стенки до входной области горизонтального газохода, является предпочтительным образом по меньшей мере равной длине выгорания топлива в режиме полной нагрузки парогенератора. Эта длина L камеры сгорания является в основном больше, чем высота камеры сгорания, измеренная от верхнего края воронки до перекрытия камеры сгорания.
Длина L (указанная в м) камеры сгорания для особенно выгодного использования теплоты сгорания ископаемого топлива в предпочтительной форме выполнения выбрана в качестве функции (указанного в кг/с) BMCR-значения W парогенератора, (указанного в секундах) времени выгорания tA топлива, и (указанной в oС) выходной температуры TBRK топочного газа из камеры сгорания. BMCR означает Boiler maximum continuous rating и является международно обычно употребляемым понятием для максимальной производительности парогенератора при длительной работе. Она соответствует также проектной производительности, т. е. производительности в режиме полной нагрузки парогенератора. При этом при заданном BMCR-значении W парогенератора для длины L камеры сгорания приближенно справедливо большее значение обоих функций (I) и (II):
L(W,tА)=(C1+C2•W)•tA (I) и
L(W,TBRK)=(C3•TBRK+C4)W+C5(TBRK)2+C6•TBRK+C7 (II)
где
C1=8 м/с;
С2=0,0057 м/кг;
С3=-1,905•10-4 (м•с)/(кг•oС);
С4=0,286 (с•м)/кг;
C5=3•10-4 м/(oC)2;
С6=-0,842 м/oС;
С7=603,41 м.
Под "приближенно" при этом следует понимать допустимое отклонение от определенного соответствующей функцией значения на +20%/-10%.
Достигнутые изобретением преимущества, в частности, заключаются в том, что за счет горизонтальной камеры сгорания и вертикального газохода, сконструированного для приблизительно вертикального направления потока топочного газа снизу вверх, парогенератор имеет особенно малую потребность в площади. Эта особенно компактная конструкция парогенератора при встраивании парогенератора в паротурбинную установку позволяет иметь особенно короткие соединительные трубы от парогенератора к паровой турбине.
Пример выполнения изобретения поясняется более подробно с помощью чертежей, которые показывают:
Фиг. 1 - работающий на ископаемом топливе парогенератор схематически в виде конструкции с двумя газоходами в виде сбоку;
Фиг. 2 - схематически продольное сечение через отдельную испарительную трубу;
Фиг.3 - систему координат с кривыми К1-К6.
Соответствующие друг другу детали снабжены на всех чертежах одинаковыми ссылочными позициями.
Парогенератор 2 согласно Фиг.1 придан в соответствие энергетической установке, не представленной более подробно на чертеже, которая содержит также паротурбинную установку. Произведенный в парогенераторе 2 пар используется при этом для привода паровой турбины, которая, со своей стороны, приводит в действие генератор для выработки электроэнергии. Выработанный генератором ток при этом предусмотрен для ввода в объединенную электросеть и/или автономную электросеть. Кроме того, может быть предусмотрено также ответвление частичного количества пара для ввода во внешний процесс, подключенный к паротурбинной установке, в случае которого речь может идти о процессе нагрева.
Работающий на ископаемом топливе парогенератор 2 выполнен предпочтительным образом в виде прямоточного парогенератора. Он содержит камеру сгорания 4, выполненную в горизонтальной конструкции, после которой на стороне топочного газа через горизонтальный газоход 6 подключен вертикальный газоход 8. Нижняя область камеры сгорания 4 образована воронкой 5 с верхним краем соответственно вспомогательной линии с конечными точками Х и Y. Через воронку 5 можно отводить при эксплуатации парогенератора 2 золу ископаемого топлива В в расположенное под ней устройство очистки от золы 7. Ограждающие стенки 9 камеры сгорания 4 образованы из газонепроницаемо сваренных друг с другом, вертикально расположенных испарительных труб 10. При этом одна ограждающая стенка 9 является торцовой стенкой 9А и две ограждающие стенки 9 являются боковыми стенками 9В камеры сгорания 4 парогенератора 2. В виде сбоку парогенератора 2, показанном на Фиг.1, видна только одна из двух боковых стенок 9В. Испарительные трубы 10 боковых стенок 9В камеры сгорания 4 разделены на первую группу 11А и вторую группу 11В. Испарительные трубы 10 торцовой стенки 9А и первая группа 11А испарительных труб 10 являются параллельно нагружаемыми текучей средой S. Вторая группа 11А испарительных труб 10 также является параллельно нагружаемой текучей средой S. Для достижения особенно выгодной характеристики протекания текучей среды S через ограждающие стенки 9 камеры сгорания 4 и тем самым особенно хорошего использования теплоты сгорания ископаемого топлива В, испарительные трубы 10 торцевой стенки 9А и первой группы 11А включены на стороне текучей среды перед испарительными трубами 10 второй группы 11В.
Также боковые стенки 12 горизонтального газохода 6 и/или боковые стенки 14 вертикального газохода 8 выполнены из газонепроницаемо сваренных друг с другом, вертикально расположенных парогенераторных труб 16 или соответственно 17. При этом из парогенераторных труб 16, 17 некоторое множество является соответственно параллельно нагружаемыми текучей средой S.
Перед торцовой стенкой 9А и первой группой 11 испарительных труб 10 камеры сгорания 4 на стороне текучей среды включена общая система входного коллектора 18А для текучей среды S и после них подключена соответственно система выходного коллектора 20А. Точно также перед второй группой 11В боковых стенок 9В испарительных труб 10 на стороне текучей среды включена общая система входного коллектора 18В для текучей среды S и после них система выходного коллектора 20В. При этом системы входного коллектора 18А и 18В содержат соответственно множество параллельных входных коллекторов.
Для подачи текучей среды S в систему входного коллектора 18А торцовой стенки 9А камеры сгорания 4 и первой группы 11А испарительных труб 10 боковых стенок 9В камеры сгорания 4 предусмотрена система трубопроводов 19А. Система трубопроводов 19А охватывает множество параллельно включенных трубопроводов, которые соответственно соединены с одним из входных коллекторов системы входного коллектора 18А. Система выходного коллектора 20А подключена на стороне выхода к системе трубопроводов 19В, которая предусмотрена для подачи текучей среды S в систему входного коллектора 18В второй группы 11В испарительных труб 10 боковых стенок 9В камеры сгорания 4.
Подобным образом перед параллельно нагружаемыми текучей средой S парогенераторными трубами 16 боковых стенок 12 горизонтального газохода 6 включена общая система входного коллектора 21 и после них общая система выходного коллектора 22. При этом для подачи текучей среды S в систему входного коллектора 21 парогенераторных труб 16 предусмотрена система трубопроводов 25. Система трубопроводов 25 охватывает также и здесь множество параллельно включенных трубопроводов, которые соответственно соединены с одним из входных коллекторов системы входного коллектора 21. На стороне входа система трубопроводов 25 подключена к системе выходного коллектора 20В второй группы 11В испарительных труб 10 боковых стенок 9А камеры сгорания 4. Покидающая камеру сгорания 4 нагретая текучая среда S направляется таким образом в боковые стенки 12 горизонтального газохода 6.
За счет этого выполнения прямоточного парогенератора 2 с системами входного коллектора 18А, 18В, а также 21 и с системами выходного коллектора 20А, 20В и 22 можно иметь особенно надежное выравнивание напора между параллельно включенными испарительными трубами 10 камеры сгорания 4 или соответственно параллельно включенными парогенераторными трубами 16 горизонтального газохода 6 так, что соответственно все включенные параллельно испарительные или соответственно парогенераторные трубы 10 или соответственно 16 имеют одинаковую общую потерю напора. Это означает, что расход в более сильно нагретой испарительной трубе 10 или соответственно парогенераторной трубе 16 по сравнению с менее нагретой испарительной трубой 10 или соответственно парогенераторной трубой 16 должен увеличиваться.
Испарительные трубы 10, как представлено на Фиг.2, содержат на своей внутренней стороне ребра 40, которые образуют подобие многозаходной резьбы и имеют высоту ребер R. При этом угол подъема α между перпендикулярной к оси трубы плоскостью 42 и боковыми поверхностями 44 расположенных на внутренней стороне трубы ребер 40 является меньше, чем 55o. За счет этого достигается особенно высокий теплопереход от внутренней стенки испарительных труб на направляемую в испарительных трубах 10 текучую среду S при одновременно особенно низких температурах стенки трубы.
Внутренний диаметр трубы D испарительных труб 10 камеры сгорания 4 выбран в зависимости от соответствующего положения испарительных труб 10 в камере сгорания 4. Таким образом парогенератор 2 является приспособленным к различно сильному нагреву испарительных труб 10. Этот расчет испарительных труб 10 камеры сгорания 4 особенно надежно обеспечивает то, что разницы температур на выходе испарительных труб 10 выдержаны особенно малыми.
Соседние испарительные трубы или соответственно парогенераторные трубы 10, 16, 17 являются газонепроницаемо сваренными друг с другом через плавники не представленным более подробно образом. Дело в том, что за счет подходящего выбора ширины плавников можно оказывать влияние на нагрев испарительных труб или соответственно парогенераторных труб 10, 16, 17. Поэтому соответствующая ширина плавников является согласованной с задаваемым на стороне газа профилем нагрева, который зависит от положения соответствующих испарительных или соответственно парогенераторных труб 10, 16, 17 в парогенераторе. Профиль нагрева при этом может быть типичным, определенным из опытных значений профилем нагрева или также представлять собой грубую оценку. За счет этого разницы температур на выходе испарительных труб или соответственно парогенераторных труб 10, 16, 17 выдержаны особенно малыми также при сильно отличающемся нагреве испарительных или соответственно парогенераторных труб 10, 16, 17. Таким образом надежно предупреждается преждевременная усталость материала, что обеспечивает большой срок службы парогенератора 2.
В качестве средств для уменьшения потока текучей среды S часть испарительных труб 10 снабжена дроссельными устройствами, которые на чертеже более подробно не представлены. Дроссельные устройства выполнены в виде уменьшающих внутренний диаметр трубы D перфорированных экранов и вызывают при эксплуатации парогенератора 2 уменьшение расхода текучей среды S в менее нагретых испарительных трубах 10, за счет чего расход текучей среды S согласуется с нагревом. Далее, в качестве средств для уменьшения расхода текучей среды S в испарительных трубах 10 камеры сгорания 4 один или несколько трубопроводов системы трубопроводов 19 или соответственно 25 оснащен дроссельными устройствами, в частности, дроссельными арматурами, что на чертежах более подробно не представлено.
В случае системы труб камеры сгорания 4 необходимо учитывать, что нагрев отдельных, газонепроницаемо сваренных друг с другом испарительных труб 10 при эксплуатации парогенератора 2 является очень различным. Поэтому расчет испарительных труб 10 относительно их внутреннего оребрения, соединения плавников к соседним испарительным трубам 10 и их внутреннего диаметра трубы D выбирают таким образом, чтобы все испарительные трубы 10 имели, несмотря на различный нагрев, приблизительно одинаковые выходные температуры текучей среды S и было обеспечено достаточное охлаждение испарительных труб 10 для всех режимов эксплуатации парогенератора 2.
Эти характеристики парогенератора обеспечены, в частности, тогда, когда парогенератор 2 рассчитан на сравнительно низкие плотности массопотока текучей среды S, протекающей через испарительные трубы 10. За счет подходящего выбора плавниковых соединений и внутреннего диаметра труб D, кроме того, достигнуто, что доля потерь напора от трения в общей потере напора является настолько малой, что устанавливается режим естественной циркуляции. Сильнее нагретые испарительные трубы 10 обтекаются сильнее, чем слабее нагретые испарительные трубы 10. Тем самым достигается, что сравнительно сильно нагретые испарительные трубы 10 вблизи горелок удельно - в расчете на массопоток - поглощают примерно столько же тепла, что и сравнительно слабо нагретые испарительные трубы 10, которые, по сравнению с этим, расположены ближе к концу камеры сгорания. Дальнейшей мерой согласования обтекания испарительных труб 10 камеры сгорания 4 с нагревом является встраивание дросселей в часть испарительных труб 10 или в часть трубопроводов системы трубопроводов 19. Внутреннее оребрение при этом рассчитано таким образом, что обеспечено достаточное охлаждение стенок испарительных труб. Таким образом за счет вышеназванных мер все испарительные трубы 10 имеют приблизительно одинаковые выходные температуры текучей среды S.
Горизонтальный газоход 6 содержит множество поверхностей нагрева пароперегревателя 23, выполненных в виде ширмовых поверхностей нагрева, которые расположены в висячей конструкции приблизительно перпендикулярно к главному направлению потока 24 топочного газа G и трубы которых включены соответственно параллельно для обтекания текучей средой S. Поверхности нагрева пароперегревателя 23 в преобладающей степени обогреваются конвективно и на стороне текучей среды включены после испарительных труб 10 камеры сгорания 4.
Вертикальный газоход 8, обтекаемый топочным газом G снизу вверх, содержит множество в преобладающей степени конвективно нагреваемых конвективных поверхностей нагрева 26, которые выполнены из труб, расположенных приблизительно перпендикулярно к главному направлению потока 24 топочного газа G. Эти трубы включены соответственно параллельно для прохождения текучей среды S и интегрированы в путь текучей среды S, что на чертеже более подробно не представлено. Кроме того, в вертикальном газоходе 8 выше конвективных поверхностей нагрева 26 расположен экономайзер 28. Экономайзер 28 на стороне выхода через систему трубопроводов 19 подключен к приданной в соответствие испарительным трубам 10 системе входного коллектора 18. При этом один или несколько не показанных более подробно на чертеже трубопроводов системы трубопроводов 54 могут содержать дроссельные арматуры для уменьшения потока текучей среды S.
На стороне выхода после вертикального газохода 8, обтекаемого топочным газом G снизу вверх в приблизительно вертикальном главном направлении потока 24, примыкает короткий соединительный канал 50. Соединительный канал 50 соединяет вертикальный газоход 8 с корпусом 52. В корпусе 52 на стороне входа расположено устройство очистки от азота 54 для топочного газа G. Устройство очистки от азота 54 для топочного газа G соединено через подводящий трубопровод 56 с воздухоподогревателем 60. Воздухоподогреватель 60 в свою очередь соединен через дымоход 62 с электронным фильтром 62.
Устройство очистки от азота 54 для топочного газа G работает по способу избирательного каталитического восстановления, так называемому способу ИКВ. При каталитической очистке топочного газа G парогенератора 2 посредством способа избирательного каталитического восстановления окислы азота (NOx) с помощью катализатора и восстановителя, например, аммиака, восстанавливают в азот (N2) и воду (Н2О).
Для реализации способа избирательного каталитического восстановления устройство очистки от азота 54 для топочного газа G содержит катализатор 64, выполненный в виде катализатора DeNOx. Катализатор DeNOx расположен в области потока топочного газа G. Для введения аммиачной воды в качестве восстановителя М в топочный газ G устройство очистки от азота 54 для топочного газа G содержит дозирующую систему 66. При этом дозирующая система 66 содержит расходную емкость 68 для аммиачной воды и систему сжатого воздуха 69. Дозирующая система расположена выше катализатора DeNOx в устройстве очистки от азота 54.
Парогенератор 2 с горизонтальной камерой сгорания 4 выполнен с особенно низкой габаритной высотой и таким образом является сооружаемым с особенно малыми затратами на изготовление и монтаж. Для этого камера сгорания 4 парогенератора 2 содержит множество горелок 70 для ископаемого топлива В, которые расположены на торцовой стенке 11 камеры сгорания 4 на высоте горизонтального газохода 6.
Чтобы ископаемое топливо В, в частности, угли в твердом виде, для достижения особенно высокого коэффициента полезного действия выгорало особенно полно и повреждения материала первой при рассмотрении на стороне топочного газа поверхности нагрева пароперегревателя 23 горизонтального газохода 6 и загрязнения ее, например, за счет отложений расплавленной золы с высокой температурой, были исключены особенно надежно, длина L камеры сгорания 4 выбрана таким образом, что она превышает длину выгорания топлива В в режиме полной нагрузки парогенератора 2. Длина L является при этом расстоянием от торцовой стенки 9А камеры сгорания 4 до входной области 72 горизонтального газохода 6. Длина выгорания топлива В определена при этом как скорость топочного газа в горизонтальном направлении при определенной средней температуре топочного газа, умноженная на время выгорания tА ископаемого топлива В. Максимальная длина выгорания для соответствующего парогенератора 2 получается в режиме полной нагрузки парогенератора 2. Время выгорания tA топлива В является в свою очередь временем, которое требуется, например, частице угольной пыли среднего размера для полного выгорания при определенной средней температуре топочного газа.
Для обеспечения особенно выгодного использования теплоты сгорания ископаемого топлива В (указанная в м) длина L камеры сгорания 4 подходяще выбрана в зависимости от (указанной в oС) выходной температуры TBRK топочного газа G из камеры сгорания 4, (указанного в секундах) времени выгорания tA топлива В, и (указанного в кг/с) BMCR-значения W парогенератора 2. При этом BMCR означает Boiler maximum continuous rating. BMCR-значение W является международно обычно используемым понятием для максимальной производительности парогенератора при длительной работе. Оно соответствует также проектной производительности, т. е. производительности в режиме полной нагрузки парогенератора. Эта горизонтальная длина L камеры сгорания 4 является при этом больше, чем высота Н камеры сгорания 4. Высота Н, обозначенная на Фиг.1 линией с конечными точками Х и Y, при этом измеряется от верхнего края воронки камеры сгорания 4 до перекрытия камеры сгорания. При этом длина L камеры сгорания 4 определяется приближенно через две функции (I) и (II):
L(W, tА)=(C1+C2•W)•tA (I)
L(W,TBRK)=(C3•TBRK+C4)W+C5(TBRK)2+C6•TBRK+C7 (II)
где
C1=8 м/с;
С2=0,0057 м/кг;
С3=-1,905•10-4 (м•с)/(кг•oС);
С4=0,286 (с•м)/кг;
C5=3•10-4 м/(oC)2;
С6=-0,842 м/oС;
С7=603,41 м.
Приближенно при этом следует понимать как допустимое отклонение на +20%/-10% от значения, определенного через соответствующую функцию. При этом всегда при любом, но постоянном BMCR-значении W парогенератора для длины L камеры сгорания 4 справедливо большее значение из функций (I) и (II).
В качестве примера для вычисления длины L камеры сгорания 4 в зависимости от BMCR-значения W парогенератора 2, в системе координат согласно Фиг.3 показаны шесть кривых К1-К6. При этом кривым присвоены соответственно следующие параметры:
К1:tA=3 c согласно (1),
K2:tA=2,5 c согласно (1),
К3:tA=2 с согласно (1),
К4:tBRK=1200oС согласно (2),
К5:tBRK=1300oC согласно (2) и
К6:tBRK=1400oС согласно (2).
Для определения длины L камеры сгорания 4 таким образом, например, для времени выгорания tA=3 с и выходной температуры tBRK=1200oС топочного газа G из камеры сгорания 4 должны привлекаться кривые К1 и К4. Отсюда получается при заданном BMCR-значении W парогенератора 2
W=80 кг/с длина L=29 м согласно К4,
W=160 кг/с длина L=34 м согласно К4,
W=560 кг/с длина L=57 м согласно К4.
Для времени выгорания tA=2,5 с и выходной температуры топочного газа G из камеры сгорания 4 tBRK=1300oС должны привлекаться, например, кривые К2 и К5. Отсюда получается при заданном BMCR-значении W парогенератора 2
W=80 кг/с длина L=21 м согласно К2,
W=180 кг/с длина L=23 м согласно К2 und К5,
W=560 кг/с длина L=37 м согласно К5.
Времени выгорания tA= 2 с и выходной температуре топочного газа G из камеры сгорания tTBRK=1400oС соответствуют, например, кривые К3 и К6. Отсюда получается при заданном BMCR-значении W парогенератора 2
W=80 кг/с длина L=18 м согласно К3,
W=465 кг/с длина L=21 м согласно К3 und K6,
W=560 кг/с длина L=23 м согласно К6.
При эксплуатации парогенератора 2 к горелкам 70 подают ископаемое топливо В и воздух. При этом воздух подогревают в воздухоподогревателе остаточным теплом топочного газа G, и затем, что на чертеже более подробно не представлено, сжимают и подводят к горелкам 70. Факелы F горелок 70 при этом направлены горизонтально. За счет конструкции камеры сгорания 4 создается поток возникающего при горении топочного газа G в приблизительно горизонтальном главном направлении потока 24.
Топочный газ G попадает через горизонтальный газоход 6 в вертикальный газоход 8, обтекаемый топочным газом G снизу вверх. На стороне выхода после вертикального газохода 8 топочный газ G через соединительный канал 50 попадает в устройство очистки от азота 54 для топочного газа G. Через устройство очистки от азота 54 для топочного газа G в зависимости от вида топлива В, на котором работает парогенератор 2, с помощью сжатого воздуха в топочный газ G вводят определенное количество аммиачной воды в качестве восстановителя М. Это является необходимым, так как степень очистки от окислов азота (NOx) зависит от вида ископаемого топлива В, на котором работает парогенератор 2. Таким образом обеспечивается особенно надежная очистка топочного газа G от азота во всех режимах работы парогенератора 2.
Очищенный топочный газ G1 покидает устройство очистки от азота 54 для топочного газа G через подающий трубопровод 56, который входит в воздухоподогреватель 58. В воздухоподогревателе 58 происходит подогрев воздуха, подлежащего подведению к горелкам 70 для сжигания ископаемого топлива В. Топочный газ G покидает воздухоподогреватель 58 через дымоход 60 и попадает через электронный фильтр 62 в окружающую среду.
Поступающая в экономайзер 28 текучая среда S попадает через систему трубопроводов 19А в систему входного коллектора 18А, которая придана в соответствие торцовой стенке 9А и испарительным трубам 10 первой группы 11А боковых стенок 9В камеры сгорания 4 парогенератора 2. Пар, возникающий в вертикально расположенных, сваренных друг с другом газонепроницаемо испарительных трубах 10 камеры сгорания 4 парогенератора 2, или соответственно пароводяная смесь собирается в системе выходного коллектора 20А для текучей среды S. Оттуда пар или соответственно пароводяная смесь попадает через систему трубопроводов 19В в систему входного коллектора 18В, приданную в соответствие второй группе 11В испарительных труб 10 боковых стенок 9В камеры сгорания 4. Пар, возникающий в вертикально расположенных, сваренных друг с другом газонепроницаемо испарительных трубах 10 камеры сгорания 4 парогенератора 2, или соответственно паровая смесь собирается в системе выходного коллектора 20В для текучей среды S. Оттуда пар или соответственно пароводяная смесь через систему трубопроводов 25 попадает в систему входного коллектора 21, которая придана в соответствие парогенераторным трубам 16 боковых стенок 12 горизонтального газохода. Пар, возникающий в парогенераторных трубах 16, или соответственно пароводяная смесь попадает через систему выходного коллектора 22 в стенки вертикального газохода 8 и оттуда снова в поверхности нагрева пароперегревателя 23 горизонтального газохода 6. В поверхностях нагрева пароперегревателя 23 происходит дальнейший перегрев пара, который после этого подводится для использования, например, для привода паровой турбины.
В парогенераторе 2 за счет выбора длины L камеры сгорания 4 в зависимости от BMCR-значения W парогенератора 2 обеспечено, что теплота сгорания ископаемого топлива В используется особенно надежно. Кроме того, парогенератор 2 за счет своей горизонтальной камеры сгорания 4 и своего устройства очистки от азота 54, подключенного непосредственно после вертикального газохода 8, имеет особенно малую потребность в пространстве. При этом во всех режимах работы парогенератора 2 особенно простым образом обеспечена особенно надежная очистка от азота топочного газа G.
Изобретение относится к энергетике и может быть использовано в парогенераторах, работающих на ископаемом топливе и снабженных устройством очистки топочного газа от азота. Сущность изобретения заключается в том, что в парогенераторе, работающем на ископаемом топливе, содержащем камеру сгорания, после которой на стороне топочного газа через горизонтальный и вертикальный газоходы включено устройство очистки от азота для топочного газа, камера сгорания содержит множество расположенных на высоте горизонтального газохода горелок, вертикальный газоход выполнен для приблизительно вертикального потока топочного газа снизу вверх, а устройство очистки от азота для топочного газа выполнено для приблизительно вертикального потока топочного газа сверху вниз. Такое выполнение парогенератора требует особенно малую потребность в площади, а также обеспечивает особенно надежную очистку от азота топочного газа ископаемого топлива. 19 з.п. ф-лы, 3 ил.
L (W, tA)=(С1+С2•W)•tA (1)
и
L (W, ТBRK)=(С3•ТBRK+С4)W+С5(ТBRK)2+С6•ТBRK+С7 (2)
где С1=8 м/с;
С2=0,0057 м/кг;
С3=-1,905•10-4 (м•с)/(кг•oC);
С4=0,286 (с•м)/кг;
С5=3•10-4 м(oC)2;
С6=-0,842 м/oC;
С7=603,41 м,
причем для BMCR-значения (W) справедливо соответственно большее значение длины (L) камеры сгорания (4).
| КОТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА | 1992 |
|
RU2039322C1 |
| УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОЧИСТКИ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ КОТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ ОТ ОКСИДОВ АЗОТА | 1996 |
|
RU2103607C1 |
| Тормозная система колесного транспортного средства | 1978 |
|
SU753701A1 |
| Шаговый конвейер | 1977 |
|
SU745807A1 |
| US 3527261 А, 08.09.1970. | |||
