СПОСОБ ОБРАБОТКИ СПЛАВОВ ТИТАН-НИКЕЛЬ С СОДЕРЖАНИЕМ НИКЕЛЯ 49-51 АТ.% С ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ И ОБРАТИМЫМ ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ (ВАРИАНТЫ) Российский патент 2013 года по МПК C22F1/18 

Описание патента на изобретение RU2476619C2

Настоящее изобретение относится к металлургии, а именно к термомеханической обработке сплавов с памятью формы (СПФ), и может быть использовано в любой отрасли промышленности и медицины, где применяются материалы, обладающие эффектом памяти формы (ЭПФ). Собственно ЭПФ реализуется при восстановлении формы при нагреве после деформации с образованием мартенсита напряжений или/и деформационной переориентацией существующего мартенсита охлаждения или мартенсита напряжений. Обратимый ЭПФ (ОЭПФ) заключается в самопроизвольном обратимом изменении формы при термоциклировании через интервал мартенситных превращений.

СПФ - функциональные материалы. К наиболее важным служебным характеристикам относятся следующие: величина обратимой деформации εr, величина обратимого эффекта εTW, реактивное напряжение σr, характеристические температуры мартенситных превращений Мн (температура начала мартенситного превращения), Мк (температура окончания мартенситного превращения), TR (температура R-превращения), Ан (температура начала обратного мартенситного превращения), Ак (температура окончания обратного мартенситного превращения).

Функциональные свойства (ФС) СПФ, в том числе параметры ЭПФ и ОЭПФ, определяются составом и структурой сплава. Известно, что термическая и термомеханическая обработка являются эффективными способами регулирования структуры, и, следовательно, ФС СПФ (V.Brailovski, S.Prokoshkin, P.Terriault, F.Troshu (Ed.), Shape Memory Alloys: Fundamentals, Modeling and Applications, Québec, Canada, 2003, 844 p.).

При наведении ЭПФ и ОЭПФ значительное влияние оказывают параметры внешних воздействий: схемы нагружения (растяжение - сжатие, кручение, изгиб), степени деформации, величины нагрузки и пр.

Известны способы термомеханической обработки сплавов титан-никель для улучшения их механических и функциональных свойств. Например, способ выявления эффектов памяти формы в сплавах на основе никелида титана (патент РФ №2115760, C22F 1/18, 20.07.1988) включает закалку, деформацию и последующий нагрев.

Известен также способ изготовления сверхупругого сплава никель-титан (JP 6065741, C22F 1/10), в соответствии с которым сплав, содержащий 50-51 ат.% Ni, остальное - Ti, подвергают отжигу, холодной деформации на 15-60%, после чего задают форму и нагревают до 175-600°С.

В известных способах реализуется лишь один механизм повышения комплекса свойств - создание дислокационной полигонизованной субструктуры.

Известен способ наведения ЭПФ и ОЭПФ [В.И.Зельдович, Г.А.Собянина, О.С.Ринкевич. Влияние степени деформации на эффект памяти формы и структуру мартенсита в никелиде титана. Дилатометрические эффекты мартенситных превращений. ФММ, 1996, том 81, выпуск 3, стр.107-116 (г.Свердловск)], в соответствии с которым в сплаве Ti-50,5% Ni, подвергнутом рекристаллизационному отжигу при 800°С, ЭПФ и ОЭПФ наводили прокаткой и растяжением. Деформацию наводили при комнатной температуре, что соответствует двухфазному состоянию В2+В19', со степенями наводимой деформации εt=4,7-16%. Максимальная величина обратимой деформации εr=4,3% была получена при εt=12%, максимальная величина ОЭПФ εTW=1,6% - при εt=16%. В известном способе реализуется лишь один механизм повышения свойств - наведение («тренировка») ЭПФ.

О влиянии времени выдержки при старении на функциональные свойства информация отсутствует.

В качестве наиболее близкого аналога (прототип) выбран способ наведения ЭПФ и ОЭПФ в сплавах Ti-50,0 ат.% Ni и Ti-50,7 aт.% Ni, подвергнутых холодной деформации прокаткой с истинной деформацией е=0,3 (ε=30%) с последеформационными отжигами (ПДО) в интервале температур при 200-500°С, 1 ч и при 700°С, 30 мин. Наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляли по схеме изгиба вокруг оправок разного диаметра с полной наводимой деформацией εt=3-10% при фиксированных температурах вблизи TR и Мн, определенных методом дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК). После упругой разгрузки определяли наведенную деформацию εi, а после нагрева - обратимую εr [Инаекян К.Э. Исследование взаимосвязи структуры и функциональных свойств термомеханически обработанных сплавов с памятью формы на основе Ti-Ni. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва, МИСиС, 2006]. Величину ОЭПФ εTW в работе не определяли.

Недостатком способа являются относительно низкие значения обратимой деформации ЭПФ εr=8% для сплава Ti-50,0 ат.% Ni (с.121) и εr=8,5% (с.115-116) для сплава Ti-50,7 ат.% Ni. В известном способе реализуются два механизма повышения функциональных свойств: создание полигонизованной структуры (в интервале ПДО 400-500°С) и наведение ЭПФ.

Во всех известных способах наведение ЭПФ осуществляли при фиксированной температуре вблизи температуры Мн или TR, т.е. при наличии в структуре мартенсита охлаждения. При этом в процессе деформации в остаточном аустените образуется ориентированный мартенсит напряжения и происходит переориентация мартенсита охлаждения.

Большое количество публикаций, посвященное исследованию влияния параметров внешних воздействий на параметры ЭПФ и особенно ОЭПФ, свидетельствуют о значительном интересе исследователей к этому вопросу, однако результаты проведенных исследований весьма противоречивы.

Причины этого заключаются в неучете следующих принципиально важных факторов.

Во-первых, практически во всех опубликованных работах отсутствует информация об исходной (перед наведением ОЭПФ) структуре сплава, используемого при исследовании, о ней можно только опосредованно судить по приводимым режимам термообработки. В то же время, как показывает анализ литературных данных, именно исходное структурное состояние сплава является важным фактором, определяющим получаемый комплекс функциональных свойств СПФ.

Во-вторых, упускаются из виду важность исходного фазового состояния и возможность реализации разных механизмов (последовательностей) превращений при наведении ЭПФ и ОПЭФ.

Задача изобретения - повышение функциональных свойств сплавов с ЭПФ Ti-Ni с содержанием никелия 49-51 ат.% за счет совместного влияния следующих факторов: упрочнения при старении (только для сплавов с содержанием Ni выше эквиатомного), наведения ЭПФ при деформации в процессе В2→R→B19'- превращения и увеличения степени деформации при наведении ЭПФ.

Поставленная задача достигается тем, что сплав титан-никель с ЭПФ с содержанием никеля от 49 до 51 ат.% Ni подвергают обработке, включающей предварительную закалку и последующую термомеханическую обработку с суммарной накопленной степенью деформации 25-40%, затем подвергают ПДО в инервале температур 350-500°С, в отличие от прототипа в течение 1,5-50 ч (вариант 1). В указанном температурном интервале параллельно идут два процессса: полигонизация и старение. В результате такой обработки сплав может иметь развитую наноразмерную полигонизованную субструктуру с нанофазным упрочнением, которое реализуется за счет выделяющейся при старении фазы Тi3Ni4.

Поставленная задача достигается также тем, что сплав после ТМО подвергают рекристаллизационному отжигу при температуре 700°С в течение 0,25-120 мин, после чего подвергают ПДО в интервале температур 350-500°С в течение 1,5-10 ч (вариант 2). Предложенный способ обеспечивает получение рекристаллизованной структуры с упрочнением частицами фазы Тi3Ni4, выделяющейся при старении.

Поставленная задача достигается также тем, что сплав, подвергнутый ТМО по варианту 1 и закалке по варианту 2, заневоливают в области существования стабильной фазы В2-аустенита и в заневоленном состоянии охлаждают ниже температуры окончания мартенситного превращения Мк (область существования стабильного мартенсита), после чего материал разгружают и термоциклируют в интервале температур между температурой Ак и - 196°С. То есть в предлагаемом способе наведение ЭПФ осуществляется при деформации через интервал превращений B2→R→B19'. Предложенная термообработка по варианту 2 обеспечивает получение рекристаллизованной структуры с упрочнением частицами фазы Ti3Ni4, выделяющейся при старении.

Поставленная задача достигается также тем, что при наведении ЭПФ сплав деформируют по схеме изгиба со степенями деформации в интервале 12-20%.

Поставленная цель достигается также тем, что время выдержки при заневоливании составляет 0,5-5 мин.

Предложенный способ с проведением ТМО по варианту (1) позволяет реализовать значения обратимой деформации εr=14,8% и значения ОЭПФ εTW=2,5%. Предложенный способ с проведением ТМО по варианту (2) позволяет реализовать значения обратимой деформации εr=14,5% и значения ОЭПФ εTW=5,4%.

Таким образом, предложенная совокупность признаков способа позволяет получить новый эффект, приводящий к значительному повышению функциональных свойств СПФ. Это позволяет сделать вывод о соответствии предлагаемого способа критерию «изобретательский уровень».

Способ осуществляют следующим образом. На первом этапе исходную заготовку, в частности, из сплава титан-никель (в диапазоне составов от Ti - 49 ат.% Ni до Ti - 51 ат.% Ni) с рекристаллизованной структурой (т.е. после рекристаллизационного отжига) подвергают пластической деформации, в частности, например, волочением или прокаткой за несколько проходов, до получения суммарной накопленной степени деформации 25-40% в интервале температур 25-600°С.

Выбор указанного диапазона составов сплавов Ti-Ni обусловлен тем, что при содержании Ni ниже 49 ат.% Ni в сплаве присутствует в значительном количестве глобулярная фаза состава Ti2Ni (образующаяся в процессе выплавки), которая сильно ухудшает все ФС свойства. В сплаве с содержанием Ni выше 51 ат.% Ni в сплаве в процессе старения выделяется фаза Ti3Ni4 очень крупного размера и в большом количестве, наличие которой ограничивает объем мартенситных превращений.

Деформация при температурах ниже 25°С может приводить к разрушению материала из-за низкой технологической пластичности, а использование температуры выше 600°С нецелесообразно вследствие протекания процессов динамической рекристаллизации, что в конечном итоге приводит к снижению суммарной накопленной деформации.

Следующий этап (по варианту 1) включает одновременно ПДО, старение и задание формы. Материал подвергают отжигу в интервале температур 350-500°С в течение 1.5-10 ч. Эффективность отжига при температуре ниже 350°С снижается из-за невозможности получения развитой полигонизованной субструктуры, слабого протекания процессов старения (в сплавах заэквиатомного состава), а также невозможности получения заданной формы. Проведение ПДО выше 500°С неэффективно из-за развития процессов рекристаллизации и снижения интенсивности процесса старения (рис.1). Время выдержки при старении менее 1,5 ч недостаточно для выделения фазы Тi3Ni4 в количестве, влияющем на повышение ФС. Время выдержки более 10 ч не приводит к дальнейшему повышению εr и, кроме того, является нетехнологичным.

Следующий этап (по варианту 2) включает рекристаллизационный отжиг при температуре 700°С в течение 0,20-120 мин и последующий отжиг в интервале температур 350-500°С в течение 1,5-10 ч; в течение второго отжига протекают процессы старения и происходит задание формы.

Эффективность отжига при температуре ниже 350°С снижается из-за слабого протекания процессов старения, а также невозможности получения заданной формы. Проведение ПДО выше 500°С неэффективно из-за развития процессов рекристаллизации и снижения интенсивности процесса старения. Время выдержки при старении менее 2 ч недостаточно для выделения фазы Тi3Ni4 в количестве, влияющем на повышение величины ФС. Время выдержки более 50 ч не приводит к дальнейшему повышению εr и, кроме того, является нетехнологичным.

Материал подвергают отжигу в интервале температур 350-500°С в течение 1.5-50 ч. Эффективность отжига при температуре ниже 350°С снижается из-за невозможности получения развитой полигонизованной субструктуры, слабого протекания процессов старения, а также невозможности получения заданной формы. Проведение ПДО выше 500°С неэффективно из-за развития процессов рекристаллизации и снижения интенсивности процесса старения. Время выдержки при старении менее 1.5 ч недостаточно для выделения фазы Тi3Ni4 в количестве, влияющем на повышение ФС.

На следующем этапе осуществляется собственно наведение ЭПФ. Образец заневоливают на специальной оправке со степенью деформации 12-20% до температуры Т, которая находится в интервале Ак - 10≤Т≥Ак+10, выдерживают при этой температуре в заневоленном состоянии 0,25-5 мин, постепенно охлаждают до температуры жидкого азота - 196°С, выдерживают при этой температуре в заневоленном состоянии 0,25-5 мин, после чего освобождают. Измеряют наведенную деформацию εi. Образец постепенно нагревают до температуры Ак', которая несколько выше исходной температуры Ак (до наведения ЭПФ). Измеряют величину остаточной деформации εf. Определяют величину обратимой деформации εrif.

Выбор температурного интервала Ак - 10≤Т≤Ак+10 обусловлен следующими соображениями. Заневоливание материала должно осуществляться в области существования стабильного В2-аустенита: при температуре ниже Ак - 10 начинается R-превращение, и заневоливание в этом случае будет частично происходить за счет переориентации образовавшейся R-фазы, что не позволит получить максимально возможное значение εr. Заневоливание материала выше температуры Ак+10 может привести к пластической деформации В2-аустенита, в результате чего повысится значение остаточной (необратимой) деформации εf, и, как следствие, снижение εr.

Заневоливание материала со степенью деформации менее 12% и более 20% позволяет реализовать значения εr не более 10% (рис.1).

Время выдержки менее 0,25 мин недостаточно для прогрева/охлаждения сплава на требуемую температуру; время выдержки более 5 мин не приводит к увеличению достигаемого результата и, кроме того, является нетехнологичным.

Пример №1 конкретного выполнения.

Проволоку диаметром 0,45 мм сплава Ti - 50,7% Ni подвергают гомогенизационному отжигу при температуре 700°С в течение 20 мин. Затем проволоку подвергают волочению при температуре 25-400°С за 5-6 проходов до диаметра 0,3 мм (т.е. суммарная накопленная степень деформации составляет 30%). Проволоку очищают от графитовой смазки, разрезают на мерные заготовки и подвергают отжигу в муфельной печи при температуре 430°С в течение 10 ч. Образцы фиксируют на специальной цилиндрической оправке диаметром 1,5 мм и изгибают вокруг оправки на полный оборот при температуре 37°С (величина полной наводимой деформации εt составляет 15%); выдерживают при этой температуре в течение 30 с. Образец на оправке постепенно охлаждают до температуры - 196°С и выдерживают при этой температуре 30 с, после чего образец освобождают от оправки. Измеряют наведенную деформацию εi: она равна 14,8%). Далее образец постепенно нагревают до температуры Ак'=45°С и измеряют величину остаточной деформации: εf=0%. Образец охлаждают до температуры - 196°С и измеряют величину ОЭПФ.

В результате полученная величина обратимой деформации εr=14,8%; величина ОЭПФ εTW=2,0%.

Таким образом, предлагаемый способ позволяет реализовать комплекс свойств, недостижимый при применении известных способов.

Пример №2 конкретного выполнения.

Исходным материалом является проволока диаметром 0,45 мм сплава Ti - 50,7% Ni. Проволоку подвергают гомогенизационному отжигу при температуре 700°С в течение 20 мин. Затем проволоку подвергают волочению при температуре 25-400°С за 5-6 проходов до диаметра 0,3 мм (т.е. суммарная накопленная степень деформации составляет 30%). Проволоку очищают от графитовой смазки, разрезают на прямые мерные заготовки и отжигают при температуре 700°С в течение 20 мин. Окисный слой удаляют травлением. В специальной матрице формируют образцы и подвергают отжигу в муфельной печи при температуре 430°С в течение 10 ч. Образцы фиксируют на специальной цилиндрической оправке диаметром 1,5 мм и изгибают вокруг оправки на полный оборот при температуре 37°С (величина полной наводимой деформации εt составляет 15%); выдерживают при этой температуре в течение 3 мин. Образец на оправке постепенно охлаждают до температуры - 196°С и выдерживают при этой температуре 3 мин, после чего образец отсоединяют от оправки. Измеряют наведенную деформацию εi: она равна 14,5%). Далее образец постепенно нагревают до температуры Ак'=45°С и измеряют величину остаточной деформации: εi=0%. Образец охлаждают до температуры - 196°С и измеряют величину ОЭПФ.

В результате полученная величина обратимой деформации εr=14,5%. Величина ОЭПФ εTW=5,4%.

Предлагаемый способ позволяет реализовать комплекс свойств, недостижимый при применении известных способов.

Пример №3 конкретного выполнения.

Проволоку диаметром 0,45 мм сплава Ti - 50,0% Ni подвергают гомогенизационному отжигу при температуре 700°С в течение 20 мин. Затем проволоку подвергают волочению при температуре 25-400°С за 5-6 проходов до диаметра 0,3 мм (т.е. суммарная накопленная степень деформации составляет 30%). Проволоку очищают от графитовой смазки, разрезают на мерные заготовки и подвергают отжигу в муфельной печи при температуре 480°С в течение 1,5 ч. Образцы фиксируют на специальной цилиндрической оправке диаметром 1,5 мм и изгибают вокруг оправки на полный оборот при температуре 45°С (величина полной наводимой деформации εt составляет 16%); выдерживают при этой температуре в течение 30 с. Образец на оправке постепенно охлаждают до температуры 0°С и выдерживают при этой температуре 30 с, после чего образец освобождают от оправки. Измеряют наведенную деформацию εi: она равна 11,9%). Далее образец постепенно нагревают до температуры Ак'=50°С и измеряют величину остаточной деформации: εf=0%. Образец охлаждают до температуры 0°С и измеряют величину ОЭПФ.

В результате полученная величина обратимой деформации εr=7,4%; величина ОЭПФ εTW=4,5%.

Предлагаемый способ позволяет реализовать комплекс свойств, недостижимый при применении известных способов и превышающий кристаллографический ресурс деформации решетки при мартенситном превращении. Структурный механизм полученных эффектов нуждается в специальном исследовании.

Похожие патенты RU2476619C2

название год авторы номер документа
Способ температурно-деформационного воздействия на сплавы титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы 2015
  • Рыклина Елена Прокопьевна
  • Прокошкин Сергей Дмитриевич
  • Вачиян Кристина Александровна
  • Крейцберг Алена Юрьевна
RU2608246C1
Способ деформационно-термической обработки для формирования функциональных характеристик медицинского клипирующего устройства из сплава Ti-Ni с памятью формы 2016
  • Коротицкий Андрей Викторович
  • Рыклина Елена Прокопьевна
  • Хмелевская Ирина Юрьевна
  • Полякова Кристина Александровна
  • Прокошкин Сергей Дмитриевич
RU2635676C1
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФУНКЦИОНАЛЬНОГО МАТЕРИАЛА С ОБРАТИМОЙ ПАМЯТЬЮ ФОРМЫ ИЗ КВАЗИБИНАРНОГО СПЛАВА ИНТЕРМЕТАЛЛИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ TiNi-TiCu (ВАРИАНТЫ) 2016
  • Бородако Кирилл Анатольевич
  • Менушенков Алексей Павлович
  • Ситников Николай Николаевич
  • Шейфер Дина Викторовна
  • Шеляков Александр Васильевич
RU2692711C1
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МУФТ ИЗ СПЛАВА С ПАМЯТЬЮ ФОРМЫ 2016
  • Попов Николай Николаевич
RU2623977C1
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СПЛАВА НА ОСНОВЕ МОНОАЛЮМИНИДА НИКЕЛЯ С ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫМ ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ 2005
  • Косицын Сергей Владимирович
  • Косицына Ирина Игоревна
  • Валиуллин Андрей Илдарович
  • Катаева Наталья Вадимовна
RU2296178C1
СПОСОБ ОБРАБОТКИ СПЛАВА НИКЕЛИД ТИТАНА С ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ 2007
  • Груздков Алексей Андреевич
  • Кривошеев Сергей Иванович
  • Морозов Никита Федорович
  • Петров Юрий Викторович
  • Разов Александр Игоревич
  • Семенов Борис Николаевич
  • Уткин Александр Анатольевич
  • Федоровский Георгий Дмитриевич
RU2382113C2
Способ обработки монокристаллов ферромагнитного сплава CoNiAl с содержанием Ni 33-35 ат.% и Al 29-30 ат.% 2017
  • Чумляков Юрий Иванович
  • Панченко Елена Юрьевна
  • Ефтифеева Анна Сергеевна
RU2641598C1
Способ получения длинномерных полуфабрикатов из сплавов TiNiHf с высокотемпературным эффектом памяти формы 2021
  • Андреев Владимир Александрович
  • Карелин Роман Дмитриевич
  • Юсупов Владимир Сабитович
  • Лайшева Надежда Владимировна
  • Лазаренко Галина Юрьевна
  • Комаров Виктор Сергеевич
RU2771342C1
Способ термомеханической обработки сплавов на основе никелида титана для реализации эффекта памяти формы 2019
  • Грязнов Александр Сергеевич
  • Плотников Владимир Александрович
RU2724747C1
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ МОНОКРИСТАЛЛОВ СПЛАВА Fe-Ni-Co-Al-Ti-Nb, ОРИЕНТИРОВАННЫХ ВДОЛЬ НАПРАВЛЕНИЯ [001], С ДВОЙНЫМ ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ 2019
  • Чумляков Юрий Иванович
  • Киреева Ирина Васильевна
  • Победенная Зинаида Владимировна
  • Куксгаузен Ирина Владимировна
  • Куксгаузен Дмитрий Александрович
  • Поклонов Вячеслав Вадимович
RU2699470C1

Иллюстрации к изобретению RU 2 476 619 C2

Реферат патента 2013 года СПОСОБ ОБРАБОТКИ СПЛАВОВ ТИТАН-НИКЕЛЬ С СОДЕРЖАНИЕМ НИКЕЛЯ 49-51 АТ.% С ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ И ОБРАТИМЫМ ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ (ВАРИАНТЫ)

Изобретение относится к области металлургии, в частности к термомеханической обработке сплавов с памятью формы на основе никелида титана. Заявлен способ обработки сплавов титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы и обратимым эффектом памяти формы (варианты). Способ включает термомеханическую обработку, сочетающую деформацию и последеформационный отжиг в интервале температур 350-500°С до получения накопленной степени деформации 25-40% и последеформационного отжига в интервале температур 350-500°С, термомеханическое наведение эффекта памяти формы (ЭПФ) и обратимого эффекта памяти формы (OЭПФ). Последеформационный отжиг осуществляют в течение 1,5-10 ч, а наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляют путем заневоливания сплава по схеме изгиба с деформацией 12-20% при температуре Ак-10≤Т≤Ак+10, выдержки при этой температуре 0,25-5 мин, охлаждения до температуры окончания мартенситного превращения, после чего сплав разгружают и термоциклируют в интервале температур от Ак до -196°С с выдержками 0,25-5 мин. Согласно второму варианту способа после деформации сначала осуществляют рекристаллизационный отжиг при температуре 700°С в течение 0,20-120 мин, а затем проводят последеформационный отжиг. Повышаются функциональные свойства сплава, обратимость деформации составляет до 15%. 2 н.п. ф-лы, 1 ил., 3 пр.

Формула изобретения RU 2 476 619 C2

1. Способ обработки сплавов титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы и обратимым эффектом памяти формы, включающий термомеханическую обработку, сочетающую деформацию и последеформационный отжиг в интервале температур 350-500°С до получения накопленной степени деформации 25-40% и последеформационного отжига в интервале температур 350-500°С, термомеханическое наведение эффекта памяти формы (ЭПФ) и обратимого эффекта памяти формы (ОЭПФ), отличающийся тем, что последеформационный отжиг осуществляют в течение 1,5-10 ч, а наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляют путем заневоливания сплава по схеме изгиба с деформацией 12-20% при температуре Ак-10≤Т≤Ак+10, выдержки при этой температуре 0,25-5 мин, охлаждения до температуры окончания мартенситного превращения, после чего сплав разгружают и термоциклируют в интервале температур от Ак до -196°С с выдержками 0,25-5 мин.

2. Способ обработки сплавов титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы и обратимым эффектом памяти формы, включающий термомеханическую обработку, сочетающую деформацию и последеформационный отжиг в интервале температур 350-500°С до получения накопленной степени деформации 25-40% и последеформационного отжига в интервале температур 350-500°С, термомеханическое наведение эффекта памяти формы (ЭПФ) и обратимого эффекта памяти формы (ОЭПФ), отличающийся тем, что после деформации сначала осуществляют рекристаллизационный отжиг при температуре 700°С в течение 0,20-120 мин, затем проводят последеформационный отжиг в течение 1,5-10 ч, а наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляют путем заневоливания сплава по схеме изгиба с деформацией 12-20% при температуре Ак-10≤Т≤Ак+10, выдержки при этой температуре 0,25-5 мин, охлаждения до температуры окончания мартенситного превращения, после чего сплав разгружают и термоциклируют в интервале температур от Ак до -196°С с выдержками 0,25-5 мин.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2013 года RU2476619C2

Прокошкин С.Д
и др
Особенности формирования структуры никелида титана при ТМО, включающей холодную пластическую деформацию от умеренной до интенсивной
Физика металлов и металловедение, 2010, т.10, №3, с.305-320
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СПЛАВА С ДВОЙНОЙ ПАМЯТЬЮ ФОРМЫ И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ УСТРОЙСТВ ИЗ ЭТОГО СПЛАВА 1997
  • Фломенблит Джозеф
  • Будигина Натали
RU2201470C2
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ УЛЬТРАМЕЛКОЗЕРНИСТЫХ СПЛАВОВ ТИТАН-НИКЕЛЬ С ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ 2004
  • Столяров В.В.
  • Валиев Р.З.
  • Рааб Г.И.
  • Прокофьев Е.А.
  • Гундеров Д.В.
  • Пушин В.Г.
  • Юрченко Л.И.
  • Прокошкин С.Д.
  • Добаткин С.В.
  • Хмелевская И.Ю.
  • Трубицына И.Б.
RU2266973C1
US 6001195 А, 14.12.1999
Аппарат для очищения воды при помощи химических реактивов 1917
  • Гордон И.Д.
SU2A1

RU 2 476 619 C2

Авторы

Прокошкин Сергей Дмитриевич

Рыклина Елена Прокопьевна

Хмелевская Ирина Юрьевна

Даты

2013-02-27Публикация

2011-03-17Подача