СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ПРОКАТА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ НЕФТЕГАЗОПРОВОДОВ Российский патент 2013 года по МПК C21D8/02 C22C38/28 B21B1/26 

Описание патента на изобретение RU2500820C1

Изобретение относится к металлургии, конкретнее к производству конструкционных сталей нормальной прочности, улучшенной свариваемости для применения в строительстве, машиностроении и др. отраслях.

Известен способ производства листового проката, включающий получение заготовки из стали следующего состава, мас.%:

Углерод 0,05-0,15 Марганец 1,2-2,0 Кремний 0,2-0,6 Ниобий 0,01-0,1 Титан 0,005-0,03 Алюминий 0,01-0,1 Хром 0,03-0,5 Никель 0,03-0,5 Медь 0,03-0,5 Азот 0,005-0,02 Железо Остальное

Заготовки подвергают аустенизации, деформацию производят с реверсивными частными обжатиями при суммарной степени деформации 50-80%, после окончания процесса деформации прокат при 760-900°С охлаждают со скоростью 10-60 град./с до 300-20°С, а затем производят нагрев до 590-740°С с выдержкой 0,2-3,0 мин/мм и окончательно охлаждают на воздухе до температуры окружающей среды. [1]

Недостатки известного способа состоят в том, что листовая сталь имеет низкие вязкие свойства при отрицательных температурах. Это делает невозможным применение листов для изготовления задвижек нефтегазопроводов. Кроме того, необходимость проведения термообработки листов после прокатки усложняет и удорожает производство.

Известен способ производства стальных листов, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы низколегированной стали, содержащей по мас.%:

Углерод 0,05-0,15 Марганец 1,2-2,0 Кремний 0,2-0,6 Ниобий 0,01-0,1 Титан 0,005-0,03 Алюминий 0,03-0,5 Никель 0,03-0,5 Медь 0,03-0,5 Азот 0,005-0,02 Железо Остальное

Отлитые заготовки нагревают до температуры 1250°С и прокатывают с суммарным обжатием не менее 75%. Прокатанные листы подвергают закалке из аустенитной области и высокотемпературному отпуску [2]. Недостатки известного способа состоят в том, что листовая сталь имеет низкие пластические и вязкостные свойства при отрицательных температурах, неудовлетворительную свариваемость. Это делает невозможным применение листов для изготовления задвижек нефтегазопроводов. Кроме того, необходимость проведения термического улучшения (закалки и отпуска) листов после прокатки усложняет и удорожает производство.

Известен также способ производства толстолистовой низколегированной стали, включающий отливку заготовки следующего химического состава, мас.%:

Углерод 0,02-0,3 Марганец 0,5-2,5 Алюминий 0,005-0,1 Кремний 0,05-1,0 Ниобий 0,003-0,01 Железо Остальное

Заготовки нагревают до температуры 950-1050°С и прокатывают при температуре выше точки Ar3 с суммарным обжатием 50-70%. Прокатанные листы охлаждают на воздухе [3].

При таком способе производства листы имеют недостаточную прочность и пластичность при отношении σт/σ в, превышающем 0,94. Такие листы не удовлетворяют требованиям по свариваемости и не пригодны для изготовления задвижек нефтегазопроводов.

Известен способ производства листового проката следующего химического состава, мас.%:

Углерод 0,008-0,10 Марганец 0,008-1,53 Кремний 0,008-0,63 Сера 0,001-0,008 Фосфор 0,001-0,27 Хром 0,001-0,25 Медь 0,001-0,27 Алюминий 0,02-0,06 Титан 0,001-0,021 Железо Остальное

Способ производства проката толщиной 10 мм из низколегированной стали включает нагрев слябов под прокатку выше температуры Аc3+(90-70)°С, что соответствовало 950 и 930°С, и далее подвергали черновой прокатке до промежуточной толщины с суммарным обжатием 80% и частными 20% и 25% за проход и заканчивали при температуре 890°С, затем осуществляли подстуживание раската до температуры 830°С и 850°С, с которой осуществляли чистовую прокатку с суммарным обжатием 78% и частными обжатиями от 7% до 24% до температуры 770°С и 790°С, после этого листы подвергали ускоренному охлаждению со скоростью 60°С/мин до температуры 300°С и 200°С с последующим охлаждением на воздухе до температуры 100°С при однорядном их расположении на стеллаже. [4] - прототип.

Основным недостатком указанного способа производства является широкий диапазон содержания химических элементов, недостаточная стабильность характеристик работоспособности листового проката в толщинах 60-90 мм, в первую очередь, нестабильные характеристики, при испытании ударных образцов при температурах ниже -60°С, что не позволяет использовать данный прокат для задвижек, используемых для транспортировке углеводородов в районах Крайнего Севера и Арктических морей.

Техническим результатам данного изобретения является разработка способа производства проката толщиной 60-90 мм с гарантированным пределом текучести не менее 275 МПа и повышенной ударной вязкостью при температуре испытания -60°С.

Технический результат достигается тем, что в способе производства проката из низколегированной стали для изготовления элементов конструкций нефтегазопроводов, включающем получение слябов, их аустенизацию, деформацию в заданном интервале температур и охлаждение до регламентированной температуры, в отличие от ближайшего аналога получают слябы следующего химического состава мас.%:

Углерод 0,09-0,11 Марганец 1,45-1,60 Кремний 0,40-0,50 Сера 0,001-0,005 Фосфор 0,005-0,015 Хром 0,20-0,30 Медь 0,15-0,25 Никель 0,001-0,30 Алюминий 0,02-0,05 Титан 0,015-0,03 Железо Остальное

аустенизацию выполняют при температуре 1180-1210°С, предварительную деформацию проводят при температуре 940-1180°С с относительными обжатиями за один проход не менее 12%, затем производят охлаждение деформированной заготовки до температуры 720-780°С на воздухе, окончательную деформацию осуществляют до температуры в интервале 750-790°С с суммарным обжатием 50-60%, ускоренное охлаждение готового проката осуществляют с интервала температур 730-770°С до интервала температур 580-620°С со скоростью охлаждения 15-20°С/сек.

Повышение значений ударной вязкости при низких температурах достигается за счет обеспечения лучшего металлургического качества заготовки за счет снижения вредных примесей, газов и неметаллических включений, узкого диапазона состава химических элементов, а также измельчении зерна во время прокатки заготовки и формирования структуры с заданной морфологией.

Модифицирование жидкой стали кальцием снижает общий уровень загрязнения металла неметаллическими включениями, позволяет обеспечивать низкую массовую долю серы и препятствует образованию включений неблагоприятной морфологии(остроугольные, пленочные), приводящих к снижению хладостойкости проката. Оксидные и сульфидные включения при модификации стали кальцием представляют собой мелкие включения глобулярной формы, не влияющие на уровень хладостойкости [5-8].

Регламентирование содержания примесных элементов, особенно серы и фосфора обеспечивает высокую сопротивляемость стали хрупким и слоистым разрушениям в направлении толщины листа и сварных соединений. С увеличением содержания серы растет количество сульфидных включений, вызывающих слоистое разрушение, снижается работа распространения трещин и ударная вязкость [9]. Сера увеличивает склонность металла к образованию трещин при сварке за счет образования дисперсных пленочных выделений сульфидов в зоне сварного шва. В основе вредного влияния фосфора лежит его влияние на расширение области ликвидус-солидус, приводящее к развитию процессов первичной ликвации. А также значительное сужение Г-области, что облегчает развитие сегрегации в твердом состоянии [10].

Алюминий вводится в сталь в качестве раскислителя, а также с целью измельчения зерна. При содержании алюминия в стали свыше 0,05% понижается чистота стали по неметаллическим включениям системы оксидов алюминия, что неблагоприятно сказывается на механических свойствах основного металла и сварных соединений.

Наиболее эффективным механизмом, обеспечивающим повышение хладостойкости, является измельчение действительного зерна. Измельчение структуры достигается применением комплексного легирования титаном, хромом, медью, которые, образуя мелкодисперсные частицы, препятствуют росту зерна аустенита при нагреве и оказывают тормозящее действие на собирательную рекристаллизацию при высокотемпературной стадии прокатки.

Титан является сильным карбидообразующим элементом, способствующим при выбранной концентрации измельчению зерна за счет образования дисперсных соединений с азотом. Дисперсные нитриды модифицируют литую структуру, обеспечивая мелкое аустенитное зерно, не подверженное существенному росту при выбранных температурах нагрева под прокатку.

Легирование титаном, хромом и медью в заявляемых пределах способствует эффективному созданию в процессе прокатки и ускоренного охлаждения ультрамелкозернистой феррито-перлитной или феррито-бейнитной структуры, с мелкодисперсными частицами карбонитридов титана, стабилизирующих созданную структуру при эксплутационных воздействиях.

При невысоком уровне легирования базового состава стали хромом (до 0,6%) не приводит к заметному ухудшению характеристики сопротивления хрупкому разрушению, во всех прочих случаях наблюдается монотонное повышение t50 c увеличением содержания хрома[11].

Главными отличительными особенностями способа производства являются:

- узкий диапазон содержания элементов химического состава;

- ограничение роста зерна за счет мелкодисперсных выделений карбонитридов титана при нагреве под прокатку в интервале температур 1180-1210°С, позволяющих обеспечить наиболее полное растворение мелкодисперсных частиц хрома и меди для последующего улучшения характеристик хладостойкости стали;

- повышение температурного интервала первой (черновой) стадии прокатки до 940-1180°С и единичные обжатия более 12% для измельчения аустенитного зерна за счет процессов рекристаллизации и деформации;

- обеспечение температуры конца прокатки листов толщиной 60-90 мм в интервале температур 750-790°С с суммарным обжатием 50-60% для формирования мелкодисперсной структуры;

- регламентация температурного интервала ускоренного охлаждения при температуре 580-620°С позволяющих сформировать равномерную феррито-перлитную или феррито-бейнитную структуру по всей толщине проката;

Испытания листового проката, изготовленного по указанной технологии, показали, что предлагаемые режимы для стали выбранного химического состава обеспечивают стабильные характеристики сопротивления хрупким разрушениям при температурах до -70°С на ударных образцах с «острым» надрезом в прокате толщиной 60-90 мм.

Пример:

Выплавку стали осуществляли в 370 тонном кислородном конверторе с проведением процесса десульфурации магнием в заливочном ковше. На выпуске осуществляли первичное легирование, предварительное раскисление и обработку металла аргоном в сталеразливочном ковше. Окончательное легирование, микролегирование, обработку металла кальцием и вакуумирование проводили на двухпозиционное установке «Печь-ковш». Разливку производили на МНЛЗ с защитой металла аргоном от вторичного окисления на заготовки толщиной 300 мм. Химический состав стали приведен в таблице 1.

Согласно указанному способу заготовки подвергали аустенизации при температуре 1180-1210°С в течение 5-7 часов. Прокатку на листы толщиной 60-90 мм производили на реверсивном толстолистовом стане с максимальным усилием 11 тыс. тонн. Прокатку производили в две стадии: черновая и чистовая. В черновую стадию деформацию проводили со строго регламентированными обжатиями, не менее 12% за один проход, в диапазоне температур 940-1180°С. Раскат подстуживали на воздухе до температуры 720-780°С. Деформацию в чистовой стадии производили в интервале температур 750-790°С с суммарным обжатием 50-60%. После окончания деформации листы охлаждали в установке ускоренного охлаждения до интервала температур 580-620°С со скоростью охлаждения 15-20°С/сек

Механические свойства (табл.2) листового проката определяли на поперечных образцах. Испытания на статическое растяжение осуществляли на образцах тип III по ГОСТ 1497, а ударный изгиб - на образцах с V-образным надрезом (тип 11, ГОСТ 9454).

Результаты механических свойств в зависимости от химического состава и технологических параметров представлены в таблице 1 и 2.

Результаты испытаний показывают, что предлагаемый способ производства для стали выбранного химического состава обеспечивает более стабильный уровень характеристики «хладостойкость» при низких температурах, удовлетворяющих требованиям «Прокат листовой горячекатаный из низколегированной стали марки 09Г2С» (ТС 14-101-627-2007 с изменениями 1, 2), чем известный способ.

Таблица 1 Химический состав Способ производства Варианты производства проката С Si Mn S P Ni Cr Сu Ti Al Fe не более или в пределах остальное Прототип 0,008-0,10 0,008-0,63 0,008-1,53 0,001-0,008 0,008-0,010 0,001-0,27 0,001-0,25 0,001-0,27 0,01-0,021 0,02-0,06 Заявляемый 1 0,10 0,43 1,53 0,003 0,008 0,03 0,23 0,20 0,021 0,032 2 0,10 0,43 1,53 0,003 0,008 0,03 0,23 0,20 0,021 0,032 3 0,11 0,42 1,51 0,003 0,01 0,04 0,23 0,18 0,019 0,031 4 0,10 0,50 1,47 0,002 0,009 0,05 0,28 0,21 0,024 0,043 5 0,11 0,45 1,53 0,004 0,010 0,06 0,21 0,21 0,020 0,031

Литературные источники

1. Патент РФ №2062795 МПК С21D 9/46, С21D 8/02 1996 г.

2. Заявка Японии №61-163210, МПК С21D 8/00, 1986 г.

3. Заявка Японии №61-223125, МПК С21D 8/02, С22С 38/54, 1986 г.

4. Патент №2311465, МПК. С21D 8/02, 2005.

5. Бережницкий Л.Т., Громяк Р.С., Трущ И.И. // ФХММ. 1975. №5, с.40.

6. Бродецкий И.Л., Харчевников В.П., Троцан А.И. и др. О влиянии кальция на зернограничное охрупчивание конструкционной стали с карбонитридным упрочнением. МиТОМ. 1995, №5. с.24-26.

7. Коваленко B.C., Кучкин В.И., Пильчук В.Е., Заяц Е.Л. О влиянии кальция на структуру и свойства стали. Металлы, 1983, №6. с.92-96.

8. Волчок И.П., Федьков В.А., Лутов М.В. Неметаллические включения и разрушение стали при низких температурах. ФХММ, 1977, №2, с.10-12.

9. Одесский П.Д., Смирнов Л.А., Кулик Д.В. Микролегированные стали для северных и уникальных металлических конструкций. М.: Интермет Инжиниринг, 2006 г., 176 с.

10. Гудремон Э. Специальные стали. 2-е изд. М., Металлургия, 1966, т.1-2.

11. Шабалов И.П., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И., «Стали для труб и строительных конструкций с повышенными эксплутационными свойствами». - М.: ЗАО «Металлургиздат», 2003. стр 20.

Похожие патенты RU2500820C1

название год авторы номер документа
Горячекатаный лист из низколегированной стали толщиной от 15 до 165 мм и способ его получения 2016
  • Михеев Вячеслав Викторович
  • Ваурин Виталий Васильевич
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Смелов Антон Игоревич
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Сычев Олег Николаевич
RU2638479C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТОВОГО ПРОКАТА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ ТРУБНОЙ СТАЛИ 2017
  • Полецков Павел Петрович
  • Гущина Марина Сергеевна
  • Алексеев Даниил Юрьевич
  • Денисов Сергей Владимирович
  • Брайчев Евгений Викторович
  • Стеканов Павел Александрович
RU2696186C2
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТОВОГО ПРОКАТА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ ТРУБНОЙ СТАЛИ КЛАССА ПРОЧНОСТИ К65 2012
  • Денисов Сергей Владимирович
  • Смирнов Павел Николаевич
  • Стеканов Павел Александрович
  • Дубовский Сергей Васильевич
  • Телегин Вячеслав Евгеньевич
RU2492250C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ЛИСТОВ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОТВЕТСТВЕННЫХ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ 2020
  • Балашов Сергей Александрович
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Смелов Антон Игоревич
  • Мишнев Петр Александрович
  • Адигамов Руслан Рафкатович
  • Липин Виталий Климович
  • Попков Антон Геннадьевич
  • Митрофанов Артем Викторович
  • Гаврилова Анастасия Геннадьевна
RU2737690C1
Способ производства штрипсового проката толщиной 10-40 мм для изготовления прямошовных труб большого диаметра, эксплуатируемых в условиях экстремально низких температур 2021
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Мишнев Петр Александрович
  • Михеев Вячеслав Викторович
  • Липин Виталий Климович
  • Гелевер Дмитрий Георгиевич
  • Антипов Игорь Владимирович
RU2760014C1
Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных труб подводных трубопроводов 2019
  • Головин Сергей Викторович
  • Червонный Алексей Владимирович
  • Самохвалов Максим Вячеславович
  • Слюняев Сергей Михайлович
  • Частухин Андрей Владимирович
  • Эфрон Леонид Иосифович
  • Багмет Олег Александрович
RU2711271C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ВЫСОКОПРОЧНОГО ХЛАДОСТОЙКОГО ЛИСТОВОГО ПРОКАТА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ 2018
  • Полецков Павел Петрович
  • Гущина Марина Сергеевна
  • Алексеев Даниил Юрьевич
  • Денисов Сергей Владимирович
  • Брайчев Евгений Викторович
  • Стеканов Павел Александрович
RU2674797C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТОВОГО ПРОКАТА ИЗ КОНСТРУКЦИОННОЙ ХЛАДОСТОЙКОЙ СТАЛИ (ВАРИАНТЫ) 2017
  • Полецков Павел Петрович
  • Гущина Марина Сергеевна
  • Алексеев Даниил Юрьевич
  • Денисов Сергей Владимирович
  • Брайчев Евгений Викторович
  • Стеканов Павел Александрович
RU2677445C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА НИЗКОЛЕГИРОВАННОГО ХЛАДОСТОЙКОГО СВАРИВАЕМОГО ЛИСТОВОГО ПРОКАТА 2018
  • Зайцев Александр Иванович
  • Карамышева Наталия Анатольевна
  • Чиркина Ирина Николаевна
RU2690398C1
Способ производства горячекатаных листов из криогенной стали (варианты) 2020
  • Ваурин Виталий Васильевич
  • Митрофанов Артем Викторович
  • Вархалева Татьяна Сергеевна
  • Якушев Сергей Германович
  • Мишнев Петр Александрович
  • Адигамов Руслан Рафкатович
  • Мезин Филипп Иосифович
  • Нечаев Николай Валентинович
  • Федотов Евгений Сергеевич
  • Рябков Василий Алексеевич
RU2759106C1

Реферат патента 2013 года СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ПРОКАТА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ НЕФТЕГАЗОПРОВОДОВ

Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к производству конструкционных сталей нормальной прочности улучшенной свариваемости для применения в строительстве, машиностроении и др. отраслях. Техническим результатом изобретения является разработка технологии производства проката толщиной 60-90 мм с гарантированным пределом текучести не менее 275 МПа и повышенной ударной вязкостью при температуре испытания -60°С. Для достижения технического результата получают непрерывнолитые заготовки определенного химического состава, осуществляют их аустенизацию при температуре 1180-1210°С, затем черновую прокатку при температуре 940-1180°С с относительными обжатиями за один проход не менее 12%, охлаждение деформированной заготовки до температуры 720-780°С на воздухе, чистовую прокатку в интервале температур 750-790°С с суммарным обжатием 50-60% и ускоренное охлаждение готового проката с интервале температур 730-770°С до интервала температур 580-620°С со скоростью охлаждения 15-20°С/сек. 2 табл., 1 пр.

Формула изобретения RU 2 500 820 C1

Способ производства проката из низколегированной стали для изготовления элементов конструкций нефтегазопроводов, включающий получение заготовок, их аустенизацию, черновую и чистовую горячую прокатку в заданном интервале температур и ускоренное охлаждение до регламентированной температуры, отличающийся тем, что получают заготовки следующего химического состава, мас.%:
углерод 0,09-0,11 марганец 1,45-1,60 кремний 0,40-0,50 сера 0,001-0,005 фосфор 0,005-0,015 хром 0,20-0,30 медь 0,15-0,25 никель 0,001-0,30 алюминий 0,02-0,05 титан 0,015-0,03 железо остальное,


аустенизацию выполняют при температуре 1180-1210°С, черновую прокатку проводят при температуре 940-1180°С с относительными обжатиями за один проход не менее 12%, затем производят охлаждение деформированной заготовки до температуры 720-780°С на воздухе, чистовую прокатку осуществляют в интервале температуры 750-790°С с суммарным обжатием 50-60%, а ускоренное охлаждение готового проката осуществляют с интервала температур 730-770°С до интервала температур 580-620°С со скоростью охлаждения 15-20°С/с.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2013 года RU2500820C1

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТОВ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ ТРУБНОЙ СТАЛИ КЛАССА ПРОЧНОСТИ Х60 2011
  • Денисов Сергей Владимирович
  • Голубчик Эдуард Михайлович
  • Смирнов Павел Николаевич
  • Стеканов Павел Александрович
RU2458156C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОГО НИЗКОЛЕГИРОВАННОГО ПРОКАТА 2009
  • Немтинов Александр Анатольевич
  • Скорохватов Николай Борисович
  • Емельянов Александр Матвеевич
  • Голованов Александр Васильевич
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Клюквин Михаил Борисович
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Румянцев Александр Васильевич
  • Сосин Сергей Владимирович
  • Сахаров Максим Сергеевич
RU2414515C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ШТРИПСОВ В РУЛОНАХ 2010
  • Филатов Николай Владимирович
  • Акимов Владимир Анатольевич
  • Торопов Сергей Сергеевич
  • Палигин Роман Борисович
RU2436848C1
ВЫСОКОПРОЧНАЯ СТАЛЬ ДЛЯ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ, ИМЕЮЩАЯ НИЗКИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ТЕКУЧЕСТИ И ПОВЫШЕННУЮ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНУЮ ВЯЗКОСТЬ 1996
  • Хироси Тамехиро
  • Хитоси Асахи
  • Такуя Хара
  • Йосио Терада
RU2136776C1
US 7727463 B2, 01.06.2010
DE 4015249 A, 28.02.1991.

RU 2 500 820 C1

Авторы

Стеканов Павел Александрович

Шаргунов Александр Витальевич

Курбан Виктор Васильевич

Кузьмин Анатолий Александрович

Даты

2013-12-10Публикация

2012-08-29Подача