ТЕПЛОЗАЩИТНОЕ ПОКРЫТИЕ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА Российский патент 2016 года по МПК B64G1/00 B64G1/58 

Изобретение относится к области ракетно-космической техники и может быть использовано в конструкциях корпусов возвращаемых летательных аппаратов различного типа конической, биконической или составной цилиндроконической формы, совершающих вход в атмосферу с гиперзвуковыми скоростями, а также при изготовлении сопловых блоков ракетных двигателей.

Известно устройство теплозащитного покрытия корпуса боеголовки W-62 головной части Mk-12 ракеты «Минитмен-3», см., например, W. Garsia, J. Herts. Composite Material Application to the Mk-12A RV Midbay Substructure. General Dynamics Corp., Final Report AMMRC TR 79-51, 1979. В нем теплозащитное покрытие выполнено путем геликоидной намотки, т.е. намотки под углом к образующей ленты, изготовленной из пропитанного фенольным связующим кварцевого тканевого материала трехмерного плетения 3DQP (Three-Dimensional Quartz Phenolic). Существенным недостатком такого теплозащитного покрытия является его относительно низкая абляционная и эрозионная стойкость. Для летательных аппаратов с высокими скоростными характеристиками (скорость входа в атмосферу Vвх=7…8 км/с) или с малым баллистическим коэффициентом (σ_х=≤0,1·10^-3 м²/кг) характерны достаточно большие значения толщин такого ТЗП и величины уноса, особенно в передней части корпуса.

Частично этот недостаток устранен за счет применения в теплозащитном покрытии углеродной ткани вместо кварцевой и тем самым повышена эрозионная стойкость покрытия. Теплозащитное покрытие на основе углепластика ленточного типа TWCP (Таре-Wrapped Carbon Phenolic matrix), применяемое на боеголовке Mk-78 ракеты «Минитмен-3, достаточно подробно описано в работе Дж. Криворука, Т. Брамлет. Влияние вызванных абляцией моментов крена на характеристики движения возвращаемых аппаратов - «Ракетная техника и космонавтика», т. 16, 1978, №3 и взято в качестве прототипа.

Покрытие изготавливалось намоткой ленточного фенольно-углеродного полуфабриката TWCP. Ткань раскраивалась по косой линии под углом 45°, куски лент сшивались, и получаемая лента наматывалась на коническую оправку под углом 20° к ее поверхности. После намотки и отверждения покрытие проходило этап механической обработки. Внешняя поверхность после обработки становилась гладкой, а образованные при намотке ленты канавки заполнены фенольной смолой. В процессе аэродинамического нагрева, т.е. при полете ЛА в атмосфере, фенольная смола уносится, и спиральная (спиралеобразная) поверхность покрытия оголяется, что приводит к возникновению аэродинамического момента крена.

Повышение эрозионной стойкости покрытия и снижение аэродинамического момента крена при абляции возможно за счет увеличения угла наклона поверхности ленты к поверхности корпуса или оправки. Однако это приводит к увеличению температуры на внутренней поверхности ТЗП, что связано с повышением теплопроводности ТЗП при больших углах укладки или наклона ленты.

Целью изобретения является разработка теплозащитного покрытия, лишенного присущих указанному устройству недостатков, имеющего более высокие термоэрозионные и теплоизоляционные свойства и придающего конструкции корпуса летательного аппарата более высокое весовое совершенство.

Указанная цель достигается тем, что поверхность ленты расположена с переменным по толщине теплозащитного покрытия углом наклона к поверхности корпуса в диапазоне от 5 до 90 градусов, а в зазорах, образованных между слоями ленты выше изгиба, размещена заподлицо с внешней поверхностью дополнительная лента.

Задача по повышению термоэрозионных и теплоизоляционных свойств покрытия решается также тем, что лента и дополнительная лента выполнены из армирующих волокон на основе одностенных нанотрубок, а связующее лент армировано многостенными углеродными нанотрубками, причем армирующие волокна в дополнительной ленте смещены относительно армирующих волокон ленты на угол от 5 до 80 градусов.

Сущность изобретения поясняется фиг. 1, 2, 3. На фиг. 1 изображена конструктивная схема теплозащитного покрытия корпуса летательного аппарата. Лента 1, пропитанная полимерным связующим, своей поверхностью расположена с переменным по толщине теплозащитного покрытия углом наклона α к образующей поверхности корпуса (или оправки) 2. Лента имеет изгиб 3. В образованном после (выше) изгиба зазоре между слоями ленты размещена дополнительная лента 4, угол наклона ее к ленте 1 ε. После отверждения и механической обработки наружная поверхность 5 является аэродинамической поверхностью. На фиг. 1, a представлена конструктивная схема ТЗП с дискретным увеличением наклона ленты по толщине. Соотношение между толщинами лент при дискретном (однократном) изменении наклона ленты определяется зависимостью:

На фиг. 1, б представлена конструктивная схема ТЗП с непрерывным увеличением угла наклона поверхности ленты.

На фиг. 2 представлены экспериментальные зависимости от угла наклона поверхности ленты для термоэрозионной стойкости в виде относительной скорости уноса V_α/V_α=5 (кривая 6) и относительной теплопроводности покрытия λ_α/λ_α=0 (кривая 7).

На фиг. 3 показано угловое смещение ΔΨ=(Ψ₁-Ψ₂) армирующих волокон в лентах 1 и 4.

Технический результат, получаемый при осуществлении изобретения, состоит в повышении весового совершенства летательного аппарата и качественного улучшения характеристик теплозащиты за счет повышения термоэрозионной стойкости в сочетании с улучшением ее теплоизоляционных свойств. Указанные показатели достигаются за счет того, что в полете в результате аэродинамического нагрева корпуса ЛА верхняя часть покрытия с дополнительной лентой обеспечивает повышенную термоэрозионную стойкость за счет увеличенного угла наклона поверхности ленты, а нижняя часть - повышенную теплоизоляцию корпуса за счет малых углов наклона поверхности ленты. Достижение технического результата иллюстрируется зависимостями на фиг. 2, из которых следует, что увеличение угла наклона ленты на наружной поверхности теплозащиты приводит к снижению уноса по сравнению с уносом при минимальном наклоне ленты в 2 и более раза (кривая 6). Уменьшение угла наклона ленты на внутренней поверхности почти в 4 раза снижает теплопроводность по сравнению с максимально возможным углом укладки (кривая 7). На внутренней поверхности теплозащиты угол наклона ленты минимальный 5°, что связано с ограничением ленточной спиральной намотки. На наружной поверхности суммарный угол наклона α+ε максимальный 90°. Дополнительным фактором улучшения теплоизоляционных свойств покрытия является угловое смещение ΔΨ армирующих волокон в дополнительной ленте 4 относительно ленты 1: угол армирования волокон Ψ₂ ленты 4 больше угла армирования Ψ₁ ленты 1 (см. фиг. 1). Минимальное значение углового смещения ΔΨ=0° соответствует совпадению направления армирующих волокон в лентах, предельное максимальное значение ΔΨ=90° - ортогональному расположению армирующих волокон.

Кроме того, предлагаемое устройство позволяет выполнить теплозащитное покрытие с различным сочетанием армирующих волокон и армирования связующего в ленте и дополнительной ленте. В настоящее время лента и дополнительная лента могут быть изготовлены из армирующих волокон на основе одностенных углеродных нанотрубок, а фенольное связующее для пропитки лент может быть армировано многостенными углеродными нанотрубками, что также повышает термоэрозионную стойкость теплозащиты. Согласно экспериментальным исследованиям, см. J.S. Tate, S. Gaikwad, N. Theodoropoulou, E. Trevino, and J.H. Koo. Carbon Phenolic Nanocomposites as Advanced Thermal Protection Material in Aerospace Applications. Texas State University-San Marcos, San Marcos, TX 78666-4616, USA. Journal of Composites, volume 2013 (2013), article ID 403656, 9 pages. May 2013, (http://dx.doi.org/10.1155/2013/403656), включение в фенольную смолу многостенных нанотрубок с массовой долей 2% приводит к снижению уноса массы с 26% до 23% и уменьшению линейной усадки материала в 2,13 раза по сравнению с контрольным образцом (без включения многостенных нанотрубок), для которого линейная усадка составляет 0,83 мм.

Для изготовления ТЗП могут быть использованы ленты на основе углеродных или стеклянных волокон, в том числе армированных одностенными нанотрубками. Укладка лент может производиться на существующих установках. По сравнению с промышленной разработкой теплозащитного покрытия на основе углепластика ленточного типа (TWCP), которая принята в качестве прототипа, использование предлагаемого устройства позволяет обеспечить, согласно оценкам, снижение массы теплозащиты корпуса до ~5% и более высокую на (~20%) термоэрозионную стойкость теплозащиты.

Изобретение относится к области ракетно-космической техники. Предложенное теплозащитное покрытие (ТЗП) корпуса возвращаемого ЛА содержит намотанную на силовую оболочку по спирали ленту. Лента выполнена из армирующих волокон, пропитана связующим и своей поверхностью расположена под углом к поверхности корпуса. Лента расположена с переменным по толщине теплозащитного покрытия углом наклона к поверхности корпуса в диапазоне от 5 до 90 градусов. В зазорах, образованных между слоями ленты, размещена дополнительная лента; армирующие волокна в дополнительной ленте смещены относительно армирующих волокон ленты на угол от 5 до 80 градусов. Техническим результатом изобретения является снижение массы ЛА и качественное улучшение характеристик теплозащиты за счет повышения термоэрозионной стойкости в сочетании с улучшением ее теплоизоляционных свойств. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

1. Теплозащитное покрытие корпуса летательного аппарата, содержащее растяжимую в тангенциальном направлении и пропитанную фенольным связующим армированную ленту, поверхность которой расположена под углом к поверхности корпуса, отличающееся тем, что поверхность ленты расположена с переменным по толщине теплозащитного покрытия углом наклона к поверхности корпуса в диапазоне от 5 до 90 градусов, а в зазорах, образованных между слоями ленты, размещена дополнительная лента.

2. Теплозащитное покрытие корпуса летательного аппарата по п. 1, отличающееся тем, что лента и дополнительная лента выполнены из армирующих волокон на основе одностенных углеродных нанотрубок, а связующее лент армировано многостенными углеродными нанотрубками, причем армирующие волокна в дополнительной ленте смещены относительно армирующих волокон ленты на угол от 5 до 80 градусов.