ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
[0001] Настоящее изобретение относится к способу раскисления сплава Al-Nb-Ti для удаления кислорода из сплава Al-Nb-Ti, произведенного с использованием материала сплава, составленного из алюминиевого материала, ниобиевого материала и титанового материала и содержащего кислород в общем количестве 0,5 мас.% или более.
ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0002] В последние годы потребность в сплаве Ti-Al в качестве металлического материала для самолетов или автомобилей постоянно растет. Среди прочего растет потребность в сплаве Ti-Al-Nb, имеющем улучшенную стойкость к окислению за счет добавления Nb к Ti-Al. При производстве титанового сплава, главным компонентом которого является титан, то есть активный металл, такого как сплав Ti-Al-Nb, необходимо предотвращать загрязнение кислородом во время плавки, и для этого традиционно используются такие методы плавки, как метод вакуумно-дугового переплава (ВДП), метод электронно-лучевой плавки (ЭЛП), метод плазменно-дуговой плавки (ПДП), метод вакуумной индукционной плавки (ВИП) и метод индукционной плавки в холодном тигле (ИПХТ).
[0003] Среди этих методов плавки такой метод, как ВДП, ЭЛП и ВИП, представляет собой метод плавки с плавлением сплава в среде вакуума, и когда такой способ плавки используется для плавки сплава Ti-Al-Nb, не только Al или Nb в качестве легирующего элемента, но и Ti испаряются во время плавки, вызывая тем самым потерю элемента. Более конкретно, очень трудно в существующем промышленном процессе контролировать целевой состав сплава Ti-Al-Nb, что приводит к увеличению производственных затрат.
[0004] Для выплавки сплава Ti-Al-Nb с низким содержанием кислорода эффективным является производство сплава Ti-Al-Nb при использовании высококачественного ниобиевого или титанового материала, имеющего низкое содержание кислорода, но поскольку высококачественный ниобиевый материал является дорогим, и его цена имеет тенденцию к росту, особенно в последние годы, потребность в производстве сплава Ti-Al-Nb при использовании относительно низкосортного ниобиевого материала, имеющего большое содержание кислорода и являющегося недорогим, такого как низкосортный ниобий, руда оксида ниобия (Nb2O5) и ниобиевый лом, увеличивается с каждым днем. Как и ниобиевый материал, высококачественный титановый материал является дорогим, и потребность в использовании относительно низкосортного титанового материала, такого как титановый лом, также увеличивается.
[0005] Ti представляет собой активный металл и имеет очень прочную силу связи с кислородом, присутствующим в плавильной атмосфере, и ранее предпринимались меры по уменьшению количества попадающего снаружи во время плавки кислорода и предотвращения загрязнения. Однако очень трудно удалить кислород, уже растворенный в Ti, и хотя в настоящее время немногое известно о попытках сделать это, предшествующий уровень техники включает в себя следующие предложения.
[0006] Патентный документ 1 раскрывает способ плавки γ-алюминида титана, включающий стадию плавления в выполненном из оксида кальция тигле шихты, состоящей из сплава алюминида титана и металла, такого как ниобий, в количестве, эффективном для уменьшения количества захватываемого в расплав кислорода, но описан лишь способ плавки сплава Ti-Al-Nb, а методика в отношении способа раскисления сплава Ti-Al-Nb не описывается и не предлагается. В дополнение к этому, используемое ниобиевое сырье представляет собой высокочистый материал с чистотой 99,9% или более, и концентрация кислорода в сплаве Ti-Al-Nb после плавки является такой, что раскисление не требуется.
[0007] Патентный документ 2 описывает один способ производства сплава Ti-Al, включающий плавление сплава Ti-Al в известковом тигле в вакууме или в инертной атмосфере, добавление Ca или Ca-содержащего сплава к расплавленному сплаву Ti-Al и выполнение раскисления. Патентный документ 2 конкретно описывает методику в отношении способа раскисления сплава Ti-Al, но использование ниобиевого материала даже не описывается и не предлагается, не говоря уже об использовании ниобиевого материала с высоким содержанием кислорода.
[0008] Патентный документ 3 описывает способ производства сплава Ti-Al высокой чистоты и с низким содержанием кислорода путем раскисления кальцием (Ca) при выплавке сплава, содержащего Ti-Al в качестве его главного компонента, испарения/удаления избытка Ca и выполнения однородной плавки без загрязнений. Однако в патентном документе 3 также не описывается использование ниобиевого материала, а также не описывается и не предлагается способ раскисления сплава Ti-Al-Nb. В дополнение к этому, в соответствии с методикой, описанной в патентном документе 3, требуются две стадии добавления/плавления Ca и плавления для удаления Ca и гомогенизации, и, кроме того, остающийся Ca не может быть полностью удален, что порождает проблемы в плане увеличения производственных затрат/времени и изменения различных свойств из-за остающегося Ca.
ДОКУМЕНТЫ УРОВНЯ ТЕХНИКИ
[0009] ПАТЕНТНЫЕ ДОКУМЕНТЫ
Патентный документ 1: JP-A-H05-195102
Патентный документ 2: JP-A-H04-120225
Патентный документ 3: JP-A-H05-154642
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
ТЕХНИЧЕСКАЯ ПРОБЛЕМА
[0010] Настоящее изобретение было создано для того, чтобы решить вышеописанные проблемы, и задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы, сфокусировав внимание сначала на производстве сплава Al-Nb-Ti, содержащего Al в качестве его главного компонента и имеющего низкое содержание кислорода, предложить способ раскисления сплава Al-Nb-Ti, в котором может быть легко получен сплав Ti-Al-Nb, имеющий целевой состав и низкое содержание кислорода, без создания атмосферы высокого вакуума.
РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМЫ
[0011] Способ раскисления сплава Al-Nb-Ti в настоящем изобретении включает в себя плавление и выдержку сплава Al-Nb-Ti, содержащего от 50 до 75 мас.% Al от 5 до 30 мас.% Nb и 80 мас.% или менее в сумме Al и Nb, методом плавки с использованием охлаждаемого водой медного сосуда в атмосфере с давлением от 1,33 Па до 2,67×105 Па при температуре 1900 К или более, с уменьшением тем самым содержания в нем кислорода, причем сплав Al-Nb-Ti приготовлен с использованием материала сплава, составленного из алюминиевого материала, ниобиевого материала и титанового материала и содержащего кислород в общем количестве 0,5 мас.% или более.
[0012] Предпочтительно, чтобы во время плавки сплава Al-Nb-Ti методом плавки с использованием охлаждаемого водой медного сосуда добавлялся флюс из CaO-CaF2, получаемый путем смешивания от 0 мас.% до 95 мас.% фторида кальция с оксидом кальция.
[0013] Предпочтительно, чтобы метод плавки с использованием охлаждаемого водой медного сосуда являлся любым из метода дуговой плавки, метода плазменно-дуговой плавки и метода индукционной плавки.
ПОЛЕЗНЫЕ ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0014] В соответствии со способом раскисления сплава Al-Nb-Ti по настоящему изобретению содержание Al в расплаве устанавливается на высокой концентрации от 50 до 75 мас.%, так что даже когда атмосфера высокого вакуума не создается, мог быть легко произведен сплав Al-Nb-Ti, имеющий целевой состав и низкое содержание кислорода, с использованием низкосортного недорогого ниобиевого материала, имеющего высокое содержание кислорода, не вызывая по существу потерь на испарение Al, Nb и Ti во время плавки. Соответствующее количество этого сплава Al-Nb-Ti, имеющего низкое содержание кислорода, смешивают с Ti, имеющим низкое содержание кислорода, посредством чего желаемый сплав Ti-Al-Nb, содержащий Ti в качестве его главного компонента, может быть получен с относительно низкими затратами.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0015] [Фиг. 1] представляет собой график, иллюстрирующий соотношение между содержанием алюминия Al в сплаве Al-Nb-Ti и содержанием кислорода до и после плавки.
[Фиг. 2] представляет собой график, иллюстрирующий в увеличенном виде область, выделенную на Фиг. 1, показывающий соотношение между содержанием Al в сплаве Al-Nb-Ti и содержанием кислорода до и после плавки.
[Фиг. 3] представляет собой график, иллюстрирующий соотношение между содержанием Al в сплаве Al-Nb-Ti и содержанием кислорода до и после плавки, включая наличие или отсутствие добавления флюса.
[Фиг. 4] представляет собой график, иллюстрирующий в увеличенном виде область, выделенную на Фиг. 3, показывающий соотношение между содержанием Al в сплаве Al-Nb-Ti и содержанием кислорода до и после плавки.
ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
[0016] Авторы настоящего изобретения провели интенсивные исследования для того, чтобы получить сплав Ti-Al-Nb (сплав Ti-Al-Nb, главным компонентом которого является титан, то есть активный металл), имеющий целевой состав и низкое содержание кислорода, с использованием вышеописанного низкосортного ниобиевого материала, имеющего высокое содержание кислорода.
[0017] В результате они обнаружили, что хотя по техническим и экономическим причинам трудно уменьшить содержание кислорода в сочетании с предшествующим управлением желаемым составом сплава, то есть, составом сплава, содержащим титан в качестве его главного компонента, когда процесс его производства разделен, и после того, как будет приготовлен сплав Al-Nb-Ti, имеющий низкое содержание кислорода и содержащий алюминий в качестве его главного компонента, сплав Al-Nb-Ti, имеющий низкое содержание кислорода, смешивается с соответствующим количеством чистого Ti, имеющего низкое содержание кислорода, полученного с помощью обычного способа производства, сплав Ti-Al-Nb, имеющий желаемый состав и содержащий титан в качестве его главного компонента, может быть получен относительно легким и дешевым образом.
[0018] Авторы настоящего изобретения нашли, что концентрация растворимого кислорода (предел растворимости) уменьшается в диапазоне состава, содержащем высокую концентрацию Al в сплаве, и провели интенсивные исследования для того, чтобы найти способ, при котором даже тогда, когда атмосфера высокого вакуума не создается, сплав Al-Nb-Ti, имеющий целевой состав и низкое содержание кислорода, может быть легко произведен с использованием низкосортного ниобиевого или титанового материала, содержащего много кислорода, такого как низкосортный ниобий, руда оксида ниобия (NbOx) и ниобиевый лом, не вызывая потерь на испарение Al, Nb и Ti.
[0019] Более конкретно, было найдено, что когда содержание Al в расплаве устанавливается на уровне от 50 до 75 мас.%, даже в сплаве Al-Nb-Ti, подготовленном с использованием низкосортного ниобиевого или титанового материала, реакция раскисления продолжается во время плавки в охлаждаемом водой медном сосуде без создания атмосферы высокого вакуума, и сплав Al-Nb-Ti с низким содержанием кислорода, имеющий целевой состав, может быть легко произведен по существу без потерь на испарение Al, Nb и Ti. Настоящее изобретение было выполнено на основе этого открытия.
[0020] В дополнение к этому, также было найдено, что когда до или во время плавки сплава Al-Nb-Ti в качестве ускорителя реакции раскисления добавляется флюс из CaO-CaF2, не растворяющийся в титане и имеющий конкретный компонентный состав, реакция раскисления протекает более плавно.
[0021] Далее настоящее изобретение описывается более подробно на основе вариантов осуществления.
[0022] Способ раскисления сплава Al-Nb-Ti по настоящему изобретению представляет собой способ, в котором сплав Al-Nb-Ti, содержащий от 50 до 75 мас.% Al, от 5 до 30 мас.% Nb и 80 мас.% или менее в сумме Al и Nb, приготовленный с использованием материала сплава, составленного из алюминиевого материала, ниобиевого материала и титанового материала и содержащего кислород в общем количестве 0,5 мас.% или более, плавится и выдерживается с помощью использующего охлаждаемый водой медный сосуд метода плавки, такого как метод дуговой плавки, метод плазменно-дуговой плавки и метод индукционной плавки, в атмосфере с давлением от 1,33 Па до 2,67×105 Па при температуре 1900 К или более, и содержание кислорода тем самым уменьшается. В качестве ниобиевого материала может использоваться низкосортный ниобиевый материал, такой как низкосортный ниобий, руда оксида ниобия (NbOx) и ниобиевый лом, а в качестве титанового материала может использоваться оксид титана (TiOx), титановый лом и т.д.
[0023] Причина, по которой низкосортный ниобиевый материал, имеющий высокое содержание кислорода, такой как низкосортный ниобий, руда оксида ниобия (NbOx) и ниобиевый лом, используется для приготовления сплава Al-Nb-Ti, заключается в том, что эти ниобиевые материалы являются недорогими и легкодоступными по сравнению с высококачественным сырьем. Причина, по которой полное содержание кислорода в материале сплава, составленном из алюминиевого материала, ниобиевого материала и титанового материала, устанавливается равным 0,5 мас.% или более, заключается в том, что когда полное содержание кислорода в материале сплава составляет менее 0,5 мас.%, содержание кислорода является малым, и сплав Al-Nb-Ti с низким содержанием кислорода может быть легко получен путем выполнения разбавления или простого рафинирования. В настоящем изобретении верхний предел содержания кислорода не задается, но верхний предел общего содержания кислорода, фактически содержащегося в вышеописанном материале сплава, предположительно составляет примерно 30,0 мас.%.
[0024] Причина, по которой в сплаве Al-Nb-Ti, приготовленном с использованием материала сплава, составленного из алюминиевого материала, ниобиевого материала и титанового материала, содержание Al устанавливается равным от 50 до 75 мас.%, содержание Nb устанавливается равным от 5 до 30 мас.%, а суммарное содержание Al и Nb устанавливается равным 80 мас.% или менее, заключается в том, что когда содержание Al в сплаве Al-Nb-Ti составляет 50 мас.% или более и содержание Nb составляет 5 мас.% или более, реакция раскисления сплава Al-Nb-Ti может протекать с помощью использующего охлаждаемый водой медный сосуд метода плавки, такого как метод дуговой плавки, метод плазменно-дуговой плавки и метод индукционной плавки, даже в атмосфере с давлением от 1,33 Па до 2,67×105 Па, а не в атмосфере высокого вакуума. В дополнение к этому, причина, по которой давление во время плавки устанавливается равным от 1,33 Па до 2,67×105 Па, заключается в том, что при давлении в этом диапазоне не вызываются потери на испарение Al, Nb и Ti, и снижение выхода из-за разбрызгивания расплавленного металла может быть предотвращено.
[0025] Реакция раскисления представляет собой явление, протекающее только в области высокого содержания Al с низкой растворимостью кислорода, и в публикации X. L. Li, R. Hillel, F. Teyssandier, S. K. Choi, and F. J. J. Van Loo, Acta Metall. Mater., 40 [11] 3147-3157 (1992) сделано предположение о том, что на трехфазной диаграмме состояния системы Ti-Al-O по мере увеличения содержания Al предел растворимости кислорода уменьшается. В дополнение к этому, реакция раскисления представляет собой явление, протекающее в жидкой фазе, и в случае сплава Al-Nb-Ti, когда активность Al в расплаве сплава становится высокой, реакция раскисления протекает более активно. Когда сплав Al-Nb-Ti имеет содержание Al в диапазоне от 50 до 75 мас.%, содержание Nb в диапазоне от 5 до 30 мас.% и суммарное содержание Al и Nb 80 мас.% или менее, реакция раскисления протекает в основном при температуре 1900 К или выше.
[0026] Причина, по которой в сплаве Al-Nb-Ti верхний предел содержания Al устанавливается равным 75 мас.%, верхний предел содержания Nb устанавливается равным 30 мас.%, а суммарное содержание Al и Nb устанавливается равным 80 мас.% или менее, заключается в том, что поскольку сплав Al-Nb-Ti содержит другие легирующие элементы в дополнение к Nb и Ti или примесям, таким как кислород, если содержание Al и содержание Nb являются слишком большими, доля Ti уменьшается и сплав не может быть сплавом Al-Nb-Ti.
[0027] Способ раскисления сплава Al-Nb-Ti по настоящему изобретению описывается как способ снижения содержания кислорода по существу без потерь на испарение Al, Nb и Ti, и термин «по существу без потерь на испарение» означает, что разница в содержании Al до и после плавки составляет 1,0 мас.% или менее, а разница в содержании Nb до и после плавки составляет 0,5 мас.% или менее.
[0028] При раскислении сплава Al-Nb-Ti в качестве ускорителя реакции раскисления добавляют флюс только из CaO или флюс из CaO-CaF2, получаемый путем смешивания более чем 0 мас.% и 95 мас.% или менее фторида кальция с оксидом кальция, посредством чего реакция раскисления ускоряется.
[0029] За счет добавления флюса только из CaO или флюса из CaO-CaF2, получаемого путем смешивания более чем 0 мас.% и 95 мас.% или менее фторида кальция с оксидом кальция, который не растворяется в сплаве Al-Nb-Ti, Al2O3 в качестве продукта раскисления, производимого во время плавки сплава Al-Nb-Ti, образует соединение с CaO или растворяется в CaO-CaF2, вызывая снижение активности Al2O3 и, в свою очередь, реакция раскисления дополнительно ускоряется.
[0030] Считается, что для того, чтобы реакция раскисления продолжалась, Al2O3, присутствующий в сплаве Al-Nb-Ti, должен войти в контакт с добавленным флюсом. Предполагается, что поскольку добавляется Nb, имеющий высокую плотность, плотность сплава Al-Nb-Ti больше, чем плотность двойного сплава Ti-Al, что способствует отделению сплава Al-Nb-Ti от Al2O3 и добавленного флюса, соответственно облегчая контакт Al2O3 с флюсом.
[0031] В случае 0 мас.% фторида кальция, то есть когда присутствует один лишь CaO, флюс имеет высокую температуру плавления и не плавится при температуре около точки плавления сплава Al-Nb-Ti, но при вхождении в контакт с Al2O3, присутствующим в сплаве Al-Nb-Ti, он образует соединение CaO-Al2O3, имеющее низкую температуру плавления, что уменьшает активность Al2O3 и позволяет дополнительно ускорить раскисление. Соответственно, этот флюс может использоваться, хотя его температура плавления является более высокой, чем температура плавления сплава Al-Nb-Ti.
[0032] С другой стороны, если добавляемое количество фторида кальция превышает 95 мас.%, образуется загрязнение фтором. Соответственно, в настоящем изобретении используются флюс только из CaO или флюс из CaO-CaF2, получаемый путем смешивания более чем 0 мас.% и 95 мас.% или менее фторида кальция с оксидом кальция.
Примеры
[0033] Настоящее изобретение более подробно описывается ниже с использованием Примеров, но настоящее изобретение не ограничено этими Примерами и может быть осуществлено путем внесения подходящих изменений, при условии, что эти изменения соответствуют сути настоящего изобретения, и все такие изменения включаются в технический объем настоящего изобретения.
(Соотношение между содержанием Al в сплаве Al-Nb-Ti и содержанием кислорода до и после плавки)
[0034] Сплавы Al-Nb-Ti, имеющие содержание кислорода от 4 до 30 мас.% и имеющие различные содержания легирующих элементов, приготовили с использованием материала сплава, составленного из алюминиевого материала, ниобиевого материала и титанового материала (оксида титана или металлического титана). Раскисление каждого из приготовленных сплавов Al-Nb-Ti проводили путем плавления, а затем выдержки сплава в плазменно-дуговой электропечи мощностью 100 кВт с использованием охлаждаемого водой медного сосуда. При этом в качестве плазмообразующего газа использовали только аргон, и давление во время плавки было равно 1,20×105 Па.
[0035] Для того, чтобы исследовать влияние содержания Al в сплаве Al-Nb-Ti на вызываемую плавкой реакцию раскисления, подготовили образцы с использованием сплавов Al-Nb-Ti, имеющих содержание Al в 30 мас.%, 45 мас.% и 60 мас.% соответственно. Что касается образца, использующего сплав Al-Nb-Ti с содержанием Al 30 мас.% или 60 мас.%, то были сделаны как образец, использующий в качестве титанового материала оксид титана, так и образец, использующий в качестве титанового материала металлический титан, но что касается образца, использующего сплав Al-Nb-Ti, имеющий содержание Al 45 мас.%, был сделан только образец, использующий в качестве титанового материала оксид титана. На Фиг. 1 и Фиг. 2 образец, использующий в качестве титанового материала оксид титана, и образец, использующий в качестве титанового материала металлический титан, обозначены черным кружком и черным квадратиком соответственно. В этих сплавах Al-Nb-Ti, как показано в Таблице 1, содержание Nb составляет от 10 до 20 мас.%.
[0036] Соотношение между концентрацией Al (содержанием Al) в сплаве Al-Nb-Ti и концентрацией кислорода (содержанием кислорода) до и после плавки проиллюстрировано на Фиг. 1 и Фиг. 2. Верхняя сторона (сторона ближнего конца) и нижняя сторона (сторона дальнего конца) стрелки означают состояния перед плавкой и после плавки, соответственно. На Фиг. 1 и Фиг. 2 в отношении образца, использующего сплав Al-Nb-Ti, имеющий содержание Al 30 мас.% или 60 мас.%, графики смещены немного влево или вправо для того, чтобы сделать черные кружки и черные квадратики более различимыми.
[0037] От сплава Al-Nb-Ti в основном требуется, чтобы он имел содержание кислорода 0,1 мас.% или менее, но в соответствии с Фиг. 1 и Фиг. 2 во всех образцах, имеющих содержание Al 30 мас.% и 45 мас.%, содержание кислорода после плавки не равно 0,1 мас.% или менее, что не позволяет удовлетворить условие содержания кислорода 0,1 мас.% или менее. С другой стороны, в образце, имеющем содержание Al 60 мас.%, содержание кислорода после плавки составляет 0,1 мас.% или менее в случае использования оксида титана в качестве титанового материала, а также в случае использования металлического титана, что позволяет удовлетворить условие содержания кислорода 0,1 мас.% или менее.
[0038] Раскисление Al определяется активностью Al в титановом сплаве, и предполагается, что активность Al имеет логарифмическую корреляцию с содержанием Al. В соответствии с публикацией M. Maeda et al., Material Science and Engineering, A239-240 (1997), 276-280 предполагается, что соотношение между содержанием кислорода и содержанием Al после плавки становится соотношением, обозначенным пунктирной линией на Фиг. 1. Экстраполируя эту пунктирную линию, считается, что содержание кислорода падает до 0,1 мас.% или менее после достижения пика при содержании Al, равном 50 мас.%.
(Соотношение между концентрацией шихтованного сплава перед плавкой и концентрацией сплава после плавки)
[0039] В дополнение к этому, было исследовано соотношение между концентрацией шихтованного сплава перед плавкой (раскислением) сплава Al-Nb-Ti и концентрацией сплава после плавки (раскисления). Соотношение между содержаниями Al и Nb перед плавкой сплава Al-Nb-Ti и содержаниями Al и Nb после плавки показано в Таблице 1. Здесь образцы, обозначенные номером с суффиксом «a», означают образцы, использующие в качестве титанового материала оксид титана, а образцы, обозначенные номером с суффиксом «b», означают образцы, использующие в качестве титанового материала металлический титан.
[0040] Таблица 1
[0041] В случае сплава Al-Nb-Ti, имеющего содержание Al 30 мас.%, разница в содержании составила от 2,0 до 2,2 мас.% для Al и от 0,8 до 1,4 мас.% для Nb, и таким образом образовалось отклонение от целевого состава после плавки. В случае сплава Al-Nb-Ti, имеющего содержание Al 45 мас.%, разница в содержании составила 0,8 мас.% для Al и 0,4 мас.% для Nb, и отклонение от целевого состава после плавки было небольшим, но как описано выше, поскольку содержание Al было малым, содержание кислорода не было уменьшено до величины 0,1 мас.% или менее.
[0042] С другой стороны, в случае сплава Al-Nb-Ti, имеющего содержание Al 60 мас.%, отклонение после плавки было сведено к такому уровню, что изменение содержания составило от 0,4 до 0,7 мас.% для Al и от 0,2 до 0,3 мас.% для Nb. Этот результат показывает, что в случае сплава Al-Nb-Ti, имеющего содержание Al 60 мас.%, содержание Al было достаточно большим для того, чтобы восстановить весь оксид Nb.
Примеры с добавлением флюса
(Соотношение между содержанием Al в сплаве Al-Nb-Ti и содержанием кислорода до и после плавки)
[0043] В отношении каждого из двух видов сплавов Al-Nb-Ti (сплава Ti – 60 мас.% Al – 20 мас.% Nb и сплава Ti – 40 мас.% Al – 10 мас.% Nb) приготовили в общей сложности 5 сплавов, имеющих различные концентрации шихтового кислорода, как показано в Таблице 2, используя материал сплава, составленный из алюминиевого материала, ниобиевого материала (оксида ниобия) и оксида титана. Концентрация шихтового кислорода у каждого сплава показана в Таблице 2. Пять приготовленных сплавов Al-Nb-Ti плавили в плазменной дуговой электропечи мощностью 10 кВт с использованием охлаждаемого водой медного сосуда, и после добавления флюса в качестве ускорителя реакции раскисления к каждому расплаву (в сплав № 1 флюс не добавлялся) их выдерживали для проведения раскисления сплава Al-Nb-Ti. При этом в качестве плазмообразующего газа использовали только аргон, а давление во время плавки было равно 1,20×105 Па.
[0044] Что касается добавляемого флюса, то использовали два вида флюсов, то есть флюс из CaO-CaF2, получаемый путем смешивания 80 мас.% фторида кальция с оксидом кальция, и флюс только из CaO, без фторида кальция.
[0045] Соотношение между концентрацией Al (содержанием Al) и концентрацией кислорода (содержанием кислорода) после плавки сплава Al-Nb-Ti проиллюстрировано на Фиг. 3 и Фиг. 4, а также показано в Таблице 2. На Фиг. 3 и Фиг. 4 результаты Примера без добавления флюса проиллюстрированы вместе, а также проиллюстрированы результаты Примера (сплав Ti – 33 мас.% Al – 10 мас.% Nb, концентрация шихтового кислорода: 4,0 мас.%) без добавления флюса, который не показан в Таблице 2.
[0046] Как было описано выше, сплав Al-Nb-Ti в основном должен иметь содержание кислорода 0,1 мас.% или менее. В образце № 1 без добавления флюса, поскольку содержание Al составляло 60 мас.%, содержание кислорода после плавки составило 0,076 мас.%, и удовлетворено условие, чтобы содержание кислорода составляло 0,1 мас.% или менее, но в образце № 4, в который добавлялся флюс только из CaO, содержание кислорода после плавки составило 0,036 мас.%, а в образце № 5, в который добавлялся флюс из CaO-CaF2, получаемый путем смешивания 80 мас.% фторида кальция с оксидом кальция, содержание кислорода после плавки составило 0,018 мас.%, что означает, что раскисление было дополнительно ускорено.
[0047] Таблица 2
(CaF2: 80 мас.%)
(CaF2: 80 мас.%)
[0048] Хотя настоящее изобретение было подробно описано со ссылками на конкретные варианты его осуществления, специалисту в данной области техники будет очевидно, что в нем могут быть проделаны различные изменения и модификации без отступлений от духа и объема настоящего изобретения.
Настоящая заявка основана на японской патентной заявке № 2014-224360, поданной 4 ноября 2014 г., японской патентной заявке № 2015-078626, поданной 7 апреля 2015 г., и японской патентной заявке № 2015-159315, поданной 12 августа 2015 г., содержание которых включено в настоящий документ по ссылке.
ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ
[0049] В соответствии с настоящим изобретением может быть получен сплав Al-Nb-Ti, имеющий низкое содержание кислорода, при низких затратах, и этот сплав смешивается с Ti, имеющим малое содержание кислорода, посредством чего сплав Ti-Al-Nb, содержащий Ti в качестве его главного компонента, может быть получен с относительно низкими затратами.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
СПОСОБ РАСКИСЛЕНИЯ СПЛАВА Ti-Al | 2015 |
|
RU2673589C2 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЖАРОПРОЧНОГО СПЛАВА НА ОСНОВЕ НИОБИЯ | 2015 |
|
RU2618038C2 |
Способ получения электродов из сплавов на основе алюминида титана | 2016 |
|
RU2630157C2 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ИНТЕРМЕТАЛЛИДНЫХ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ АЛЮМИНИДА ТИТАНА С ПОВЫШЕННЫМ СОДЕРЖАНИЕМ НИОБИЯ | 2014 |
|
RU2576288C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СЛИТКА СПЛАВА | 2010 |
|
RU2494158C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЖАРОПРОЧНОГО СПЛАВА НА ОСНОВЕ НИОБИЕВОЙ МАТРИЦЫ С ИНТЕРМЕТАЛЛИДНЫМ УПРОЧНЕНИЕМ | 2015 |
|
RU2595084C1 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ТИТАНОВЫХ ШЛАКОВ | 2012 |
|
RU2522876C1 |
МАТЕРИАЛ ДЛЯ МИКРОЛЕГИРОВАНИЯ НА УСТАНОВКЕ ПЕЧЬ-КОВШ | 2002 |
|
RU2238983C2 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА С СОДЕРЖАНИЕМ ЦИРКОНИЯ БОЛЕЕ 30% ИЗ ОКСИДНОГО ЦИРКОНИЙСОДЕРЖАЩЕГО МАТЕРИАЛА (ВАРИАНТЫ) | 2013 |
|
RU2560391C2 |
СПОСОБ ПЛАВКИ И РАФИНИРОВАНИЯ СПЛАВОВ | 2016 |
|
RU2716967C2 |
Изобретение относится к получению алюминиевых сплавов, в частности к способу раскисления выплавляемых алюминиевых сплавов. Способ раскисления сплава Al-Nb-Ti включает плавление и выдержку сплава, содержащего от 50 до 75 мас.% Al и от 5 до 30 мас.% Nb при суммарном содержании Al и Nb 80 мас.% или менее, с использованием исходных алюминиевого, ниобиевого и титанового материалов с суммарным содержанием кислорода 0,5 мас.% или более, при этом плавление осуществляют методом плавки с использованием охлаждаемого водой медного сосуда в атмосфере с давлением от 1,33 Па до 2,67×105 Па при температуре 1900 К или более. Изобретение направлено на снижение кислорода в сплаве Al-Nb-Ti, с возможностью получения его без использования высокого вакуума из низкосортного исходного материала с высоким содержанием кислорода. 2 з.п. ф-лы, 4 ил., 2 табл., 2 пр.
1. Способ раскисления сплава Al-Nb-Ti, включающий плавление и выдержку сплава, содержащего от 50 до 75 мас.% Al и от 5 до 30 мас.% Nb при суммарном содержании Al и Nb 80 мас.% или менее, с использованием исходных алюминиевого, ниобиевого и титанового материалов с суммарным содержанием кислорода 0,5 мас.% или более, при этом плавление осуществляют методом плавки с использованием охлаждаемого водой медного сосуда в атмосфере с давлением от 1,33 Па до 2,67×105 Па при температуре 1900 К или более.
2. Способ раскисления сплава Al-Nb-Ti по п. 1, в котором во время плавки сплава Al-Nb-Ti методом плавки с использованием охлаждаемого водой медного сосуда добавляют флюс CaO или флюс CaO-CaF2, получаемый путем смешивания более чем 0 мас.% и 95 мас.% или менее фторида кальция с оксидом кальция.
3. Способ раскисления сплава Al-Nb-Ti по п. 1 или 2, в котором метод плавки с использованием охлаждаемого водой медного сосуда является любым из метода дуговой плавки, метода плазменно-дуговой плавки и метода индукционной плавки.
JP 2003033857 A, 04.02.2003 | |||
СПЛАВ НА ОСНОВЕ АЛЮМИНИЯ | 2003 |
|
RU2247168C1 |
Аэропланная бомба | 1924 |
|
SU7824A1 |
JP 8283890 A, 29.10.1996 | |||
JP 11293433 A, 26.10.1999. |
Авторы
Даты
2018-09-03—Публикация
2015-11-04—Подача