Диспергент для ликвидации разливов нефти Российский патент 2021 года по МПК C09K3/32 B01F17/00 

Изобретение относится к очистке и поддержанию в надлежащем состоянии поверхности открытых водоемов, а также к материалам для обработки жидких загрязнений, а именно, к диспергентам на основе поверхностно-активных веществ, предназначенным для ликвидации аварийных разливов нефти путем диспергирования плавающей нефтяной пленки. Нефть, диспергированная заявленным диспергентом, в виде небольших капель быстро разбавляется в толще воды. Впоследствии большая часть нефтяных капель подвергается биологическому разложению углеводородоразлагающими организмами. Диспергент позволяет устранить последствия аварийных разливов нефти в морской воде в условиях низких температур.

Заявленное техническое решение направлено на ликвидацию аварийных разливов нефти путем ее диспергирования в толще воды. Диспергирование нефти является эффективным методом борьбы с аварийными разливами, так как позволяет в течение относительно короткого промежутка времени воздействовать на большие площади разлитой нефти [Cormack, D. (1983). The Use of Aircraft for Dispersant Treatment of Oil Slicks at Sea: Report of a Joint UK Government/Esso Petroleum Company Limited Investigation. London: Department of Transport, Marine Pollution Control Unit. 83 pp.], [Parker, H.D. (1979). Observations on the Aerial Application of Dispersant Using DC-6B Aircraft, Gulf of Campeche, Mexico. Warren Spring Laboratory, Department of Industry. Stevenage, UK. 7pp]. Кроме того, диспергенты могут использоваться в условиях бурного моря, когда возникает сложность для эффективного применения боновых заграждений и скиммеров или контролируемого сжигания нефти на месте разлива. Сущность изобретения заключается в разработке состава диспергента для ликвидации аварийных разливов нефти. Заявленный диспергент содержит: диоктилсульфосукцинат натрия - 10-30 масс. %; моноолеат полиоксиэтиленсорбитана - 20-30 масс. %; моноолеат сорбитана - 10-20 масс. %; растворитель - остальное. В качестве растворителя состав содержит смесь гликолей с числом атомов углерода от 3-х до 5-ти и воды, причем соотношение между гликолем и водой подобрано таким образом, чтобы обеспечить наименьшую температуру замерзания. Диспергент позволяет ликвидировать последствия аварийных разливов нефти, в том числе в арктических условиях.

Из исследованного уровня техники заявителем выявлены источники, в которых описаны аналоги заявленного технического решения.

Так, известны диспергенты, выпускаемые фирмой Nalco (Corexit 9500А, Corexit 9527, Corexit 7664) [Мочалова, O.C. Диспергирующие средства для ликвидации последствий аварийных разливов нефти. Методика натурных испытаний [Текст]: деп. Ин-т океанол. РАН 20030621, N 1199-В2003 / О.С. Мочалова, Л.М. Гурвич, Н.М. Антонова; депонент Ин-т океанол. РАН (М.). - Введ. с 20030621. - [Б. м.: б. и.], 2003. - 8 с. - 3. - Б. ц.], [Мочалова, О.С. Состав и физико-химические свойства диспергирующих средств [Текст]: деп. Ин-т океанол. РАН 20030621, N 1200-В2003 / О.С. Мочалова, Л.М. Гурвич, Н.М. Антонова; депонент Ин-т океанол. РАН (М.). - Введ. с 20030621. - [Б. м.: б. и.], 2003. - 19 с.: ил. - 23. - Б. ц.]. Известные диспергенты обладают высокой эффективностью и широко применяются для ликвидации разливов нефти на море.

Сущностью, например, Corexit 7664, является смесь неионогенных ПАВ, которая используется при соотношении 1:10 (одна часть Corexit 7664 на 10 частей нефти) при обработке тяжелых нефтепродуктов на спокойных водах и до 1:50 при обработке нефти в открытом море при сильном волнении [Griffith D. Investigation into the Toxicity of Corexit. -Anewoildispergent - Fishery Leaflet, 1969, N 6].

Недостатком известного технического решения является негативное влияние известных диспергентов на оплодотворение и рост личинок и мальков. Так, лабораторные исследования биодеградации и токсичности Corexit 7664 показали, что препарат оказывает некоторое токсическое воздействие на отдельные виды морских организмов, в отличие от заявленного технического решения, составные компоненты которого обладают низкой токсичностью.

Известно изобретение по патенту SU1803418, C09K 3/32, Е02В 15/04 23.03.93 «Состав для очистки поверхности воды от нефтяных загрязнений», сущностью является состав, содержащий оксиэтилированные жирные спирты С₁₀-С₂₀ и оксиэтилированные жирные кислоты С₁₁ - С₁₇ с длиной оксиэтильной цепи 1-2 при соотношении компонентов, масс. %: 80-90 и 10-20, соответственно. Способ позволяет увеличить кратность сокращения площади загрязнения и снизить расход состава.

Недостатком известного технического решения является использование в известном составе менее биоразлагаемых синтетических ПАВ, в отличие от заявленного технического решения, в котором используются биоразлагаемые ПАВ.

Кроме этого, в известном техническом решении не описано использование состава при низких температурах, в отличие от заявленного технического решения.

Известно изобретение по патенту SU 1270209, Е02В 15/04, C09K 3/32, 15.11.86 «Состав для очистки поверхности воды от загрязнений», сущностью является состав для очистки поверхности воды от нефтяных загрязнений, содержащий поверхностно-активное вещество и носитель, отличающийся тем, что с целью увеличения кратности сокращения площади нефтяного загрязнения при длительном времени контакта состава с нефтью, в качестве поверхностно-активного вещества используют мылонафт, а в качестве носителя - нефтяные кислоты при следующем составе компонентов, масс. %: мылонафт 65-95, нефтяные кислоты 5-35. Мылонафт предназначен для увеличения кратности сокращения площади нефтяного загрязнения при длительном времени контакта состава с нефтью.

Недостатком известного технического решения является использование менее биоразлагаемых синтетических ПАВ, в отличие от заявленного технического решения, в котором используются биоразлагаемые ПАВ.

Кроме этого, в известном техническом решении не описано использование состава при низких температурах, в отличие от заявленного технического решения.

Известно изобретение по патенту WO 9834722 «Улучшенный состав диспергента, эффективного в отношении высоковязких углеводородов», сущностью является состав, который включает: (а) сложный моноэфир сорбитана и алифатической монокарбоновой кислоты, С₁₀ - С₂₀, (b) сложный моноэфир полиоксиэтилированного сорбитана и алифатической монокарбоновой кислоты С₁₀ - С₂₀, в котором на моль сложного эфира приходится от 6 до 30 этиленоксидных звеньев, (с) соль щелочного металла диалкилсульфосукцината, где алкильная группа представляет собой радикал с разветвленной цепью, содержащий от 4 до 13 атомов углерода, при условии, что критическая концентрация мицеллообразования при 25°С превышает 0,05 г/100 мл, (d) триэфир полиоксиэтилированного сорбитана и алифатической монокарбоновой кислоты С₁₀-С₂₀, в котором на моль триэфира приходится от 6 до 30 этиленоксидных звеньев или гексаэфир полиоксиэтилированного сорбитана и алифатической монокарбоновой кислоты С₁₀-С₂₀ в котором на моль гексаэфира приходится от 6 до 30 этиленоксидных звеньев и (е) растворитель, содержащий по меньшей мере один из ряда: простой эфир пропиленгликоля, простой эфир этиленгликоля, воды, спирта, гликоля и парафиновый углеводород. Композиция по п. 1, в которой растворитель содержит простой эфир пропиленгликоля или простой эфир этиленгликоля, по меньшей мере, один из ряда: вода, спирт, гликоль и парафиновый углеводород. Композиция по п. 1, в которой растворитель содержит простой эфир пропиленгликоля или простой эфир этиленгликоля и изопарафиновый углеводород. Композиция по п. 1, в которой парафиновый углеводород представляет собой изопарафиновый углеводород. Композиция по п. 1, в которой растворитель представляет собой изопарафиновый углеводород.

Недостатком известного технического решения является использование в составе растворителя углеводородов и эфиров гликолей, например, бутилцеллозольва, которые являются токсичными и несут угрозу вторичного загрязнения моря, в отличие от заявленного технического решения, в котором в качестве растворителя используется менее токсичный состав, состоящий из смеси гликолей (С₃ - С₅) с водой, например, пропиленгликоля с водой. Так, если ПДК монобутилового эфира этиленгликоля (бутилцеллозольва) для водных объектов рыбохозяйственного значения составляет 0,01 мг/дм³ и он относится 3-му классу опасности, то ПДК пропиленгликоля равен 0,3 мг/дм³ и его относят к 4-му классу опасности.

Недостатком известного технического решения является также отсутствие информации о возможности использования известного диспергента в арктических условиях, то есть при очень низких температурах, в отличие от заявленного диспергента, который имеет низкую температуру замерзания - минус 40°С.

Наиболее близким по совокупности существенных признаков, выбранных заявителем в качестве прототипа, является изобретение по патенту US 4469603 «Поверхностно-активная композиция и способ диспергирования нефтяных пятен». Сущностью прототипа является композиция для диспергирования нефтяных пленок, состоящая по существу из 65-75 масс. % смеси сложного моноэфира сорбитана и жирной кислоты, причем указанная жирная кислота представляет собой алифатическую монокарбоновую кислоту, содержащую от 10 до 20 атомов углерода, моноэфир полиоксиэтилированного сорбитана жирной кислоты и 75%-й водный раствор щелочной соли диалкилсульфосукцината, массовый процент указанной соли в пересчете на сухую соль и сухую смесь составляет примерно от 35 до 40 процентов, а весовое соотношение указанного сложного моноэфира сорбитана жирной кислоты к указанного моноэфира полиоксиэтилированного сорбитана жирной кислоты составляет от 60:40 до 40:60, причем указанная смесь имеет ГЛБ в диапазоне от 9 до 10,5 и от 35 до 25 масс. % и не содержащей углеводородов растворитель, состоящий из воды и моноэфира гликоля, весовое отношение воды к указанному эфиру в указанной смеси составляет от 60:40 до 40:60, общее количество воды в указанной композиции составляет от 20 до 27,5 масс. %, и указанная композиция имеет вязкость в от 475 до 575 сСт при -10°С. Композиция по п. 1, в которой указанный простой моноэфир гликоля представляет собой моноалкиловый эфир гликоля, выбранный из группы, состоящей из эфира моноэтиленгликоля, эфира диэтиленгликоля, эфира монопропиленгликоля и эфира дипропиленгликоля; указанный алкильный радикал содержит от 1 до 4 атомов углерода. Композиция по п. 4, в которой указанный алкильный радикал представляет собой метальный радикал. Композиция по п. 4, в которой указанный алкильный радикал представляет собой бутильный радикал. Композиция по п. 4, в которой указанный простой моноэфир гликоля выбран из группы, состоящей из монобутилового эфира моноэтиленгликоля, монобутилового эфира диэтиленгликоля и монометилового эфира диэтиленгликоля. Композиция для диспергирования нефтяных пленок, состоящая из 70-75 весовых процентов смеси моноэфира сорбитана олеиновой кислоты, моноэфира полиоксиэтилированного сорбитана олеиновой кислоты и 75%-ного водного раствора натриевой соли ди(этилгексил)сульфосукцината, массовый процент указанной соли в пересчете на сухую соль и сухую смесь составляет от 35 до 40 процентов, а массовое отношение сложного моноэфира сорбитана олеиновой кислоты к указанному полиоксиэтилированному сорбитану составляет примерно 55:45, причем указанная смесь имеет ГЛБ в диапазоне от 9 до 10,5 и от 30 до 25 масс. %, не содержащего углеводородов растворителя, состоящего из смеси воды и моноалкилового эфира гликоля, выбранного из группы, включающей эфир моноэтиленгликоля, эфир диэтиленгликоля, эфир монопропиленгликоля и эфир дипропиленгликоля, в которых алкильный радикал содержит от 1 до 4 атомов углерода, общее количество воды в указанной композиции составляет от 20 до 27,5 масс. %, и указанная композиция имеет вязкость в диапазоне от примерно 475 до 575 сСт при -10°С. Композиция по п. 9, в которой указанный алкильный радикал представляет собой метальный радикал. Композиция по п. 9, в которой указанный алкильный радикал представляет собой бутальный радикал. Композиция по п. 9, отличающаяся тем, что указанный простой гликолевый моноэфир выбран из группы, состоящей из монобутилового эфира моноэтиленгликоля, монобутилового эфира диэтиленгликоля и простого монометилового эфира диэтиленгликоля.

Недостатками прототипа по сравнению с заявленным техническим решением являются:

- высокая токсичность: в составе прототипа в качестве растворителей используются эфиры гликолей, которые являются токсичными и несут угрозу вторичного загрязнения моря. Так, ПДК монобутилового эфира этиленгликоля (бутилцеллозольва) для водных объектов рыбохозяйственного значения составляет 0,01 мг/дм³ и он относится 3-му классу опасности. В заявленном техническом решении в качестве растворителя используется менее токсичный растворитель, состоящий из смеси гликолей (С₃ - С₅), например, пропиленгликоля, с водой. ПДК пропиленгликоля равен 0,3 мг/дм³ и его относят к 4-му классу опасности;

- низкая биоразлагаемость (скорость биоразложения): в составе прототипа в качестве растворителей используются эфиры гликолей, в частности монобутиловый эфир этиленгликоля (бутилцеллозольв), период полураспада которого составляет 7-28 дней [Howard РН, Boethling RS, Jarvis WF, Meylan WM, Michalenko EM (1991) Handbook of enviro nmental degradation rates. Chelsea, MI, Lewis Publishers Inc. (cited in ATSDR, 1996)], в то время как период полураспада растворителя пропиленгликоля, используемого в заявленном техническом решении, составляет 1-4 дня [West, RJ. Biodegradability relationships among propylene glycol substances in the organization for Economic Cooperation and Development ready- and seawater biodegradability tests / J.W. Davis, L.H. Pottenger, M.I. Banton, C. Graham // Environmental Toxicology and Chemistry. Vol. 26. No. 5. pp. 862-871.2007.];

- более высокая температура замерзания (-28°С), что ограничивает область его использования в арктических условиях указанной температурой окружающего воздуха;

- меньшая (для ряда составов сопоставимая) эффективность диспергирования при различных плотностях нефти, при различной температуре, при различной солености воды.

Целью и техническим результатом заявленного технического решения является устранение недостатков прототипа, а именно - разработка диспергента для ликвидации разливов нефти, в том числе в арктических условиях, обладающего:

- низкой токсичностью за счет использования менее токсичных растворителей. Так, растворитель, состоящий из смеси гликолей (С₃ - C₅), например, пропиленгликоля, с водой, имеет ПДК 0,3 мг/дм³ (4-й класс опасности) по сравнению с 3 классом опасности у прототипа;

- более высокой биоразлагаемостью за счет высокой скорости полураспада растворителей, составляющей 1-4 дня;

- низкой температурой замерзания (минус 40°С), что позволит использовать его не только при плюсовой температуре воды и воздуха - до 20°С и выше, но и в арктических условиях, а именно - при температуре воды, близкой к температуре замерзания (0°С), и температуре воздуха до минус 40°С;

- большей (для ряда составов сопоставимой, но не менее 50%) эффективностью диспергирования при различных плотностях нефти, при различных температурах, при различной солености воды (что позволит использовать его в морях с различной соленостью).

Сущностью заявленного технического решения является диспергент для ликвидации разливов нефти, содержащий диоктилсульфосукцинат натрия - 10-30 масс. %, моноолеат полиоксиэтиленсорбитана - 20-30 масс. %, моноолеат сорбитана - 10-20 масс. %, растворитель - остальное, отличающийся тем, что растворитель состоит из смеси воды и гликолей С₃ - С₅: пропиленгликоль, бутиленгликоль, пентиленгликоль, в соотношении гликоль : вода = 40-60:60-40 масс. %.

Заявленное техническое решение иллюстрируется Таблицами 1-4.

В Таблице 1 представлены составы (столбцы 2-7) и эффективность диспергирования при температурах 0°С и 20°С (столбцы 8-13) заявленного диспергента с пропиленгликолем в качестве растворителя.

В Таблице 2 представлены составы (столбцы 2-7) и эффективность диспергирования при температурах 0°С и 20°С (столбцы 8-13) заявленного диспергента с бутиленгликолем в качестве растворителя.

В Таблице 3 представлены составы (столбцы 2-7) и эффективность диспергирования при температурах 0°С и 20°С (столбцы 8-13) заявленного диспергента с пентиленгликолем в качестве растворителя.

В Таблице 4 представлена эффективность диспергирования заявленного диспергента с использованием вод с различной соленостью на примере диспергента с пропиленгликолем в качестве растворителя при температуре 0°С.

Заявленный диспергент содержит в своем составе:

- поверхностно-активные вещества: диоктилсульфосукцинат натрия, моноолеат сорбитана и моноолеат полиоксиэтиленсорбитана. В окружающей среде моноолеат сорбитана и моноолеат полиоксиэтиленсорбитана распадаются на отдельные соединения (сорбит и жирная кислота);

- растворители - пропиленгликоль, или бутиленгликоль, или пентиленгликоль в смеси с водой, для снижения вязкости смеси эмульгатора и диспергаторов и стабилизации их фазового состояния.

Пример 1. Получение заявленного диспергента (Таблица 1, состав 1).

Масс. % каждого компонента в отдельности, приведенные в Примере 1, являются процентом от суммарной массы компонентов.

В коническую колбу объемом, например, 2000 мл при комнатной температуре загружают 25 масс. % (например, 150 г) дистиллированной воды и 25 масс. %, (например, 150,0 г) пропиленгликоля, включают перемешивающее устройство, например, верхнеприводную лопастную мешалку, устанавливают скорость вращения лопастей 100-500 об/мин и постепенно загружают 10 масс. % (например, 60,0 г) моноолеат сорбитана. Затем загружают 30 масс. % (например, 180,0 г) моноолеата полиоксиэтиленсорбитана. Затем загружают 10 масс. % (например, 60,0 г) диоктилсульфосукцината натрия.

После загрузки всех компонентов перемешивают раствор в течение 2-х часов при комнатной температуре. Получают заявленный диспергент по составу 1.

Составы заявленного диспергента №2 - 12 получают по алгоритму, описанному в Примере 1, меняя количество (масс. %) компонентов.

Составы 1-12 приведены в Таблице 1, столбцы 2-7.

Диспергенты с использованием в качестве растворителей бутиленгликоля и пентиленгликоля получают по алгоритму, описанному в Примере 1, заменяя пропиленгликоль на бутиленгликоль и пентиленгликоль соответственно. Составы полученных диспергентов приведены в Таблицах 2 и 3, столбцы 2-7 соответственно.

Пример 2. Получение диспергента по прототипу (Таблица 1).

Получают состав по алгоритму, описанному в патенте на изобретение US 4469603.

Полученный раствор по внешнему виду представляет собой однородную прозрачную жидкость светло-коричневого цвета без комков, взвесей, пленок и других признаков неполного растворения сырьевых компонентов.

Оценка эффективности составов заявленного диспергента, представленных в Таблицах 1, 2, 3 столбцы 2-7 проводилась по результатам оценки эффективности диспергирования. Эффективность диспергирования заявленного диспергента оценивалась на трех типах нефтей с плотностями 0,816 г/см³, 0,865 г/см³, 0,932 г/см³ (Таблица 1, 2, 3, столбцы 8-13). Испытания проводились при температуре воды и окружающей среды 0°С и 20°С.

Кроме этого, для исследования возможности использования заявленного диспергента в различных морях (имеющих различную соленость) проведено изучение эффективности диспергирования заявленного диспергента с использованием вод с различность соленостью - 15 г/л, 25 г/л и 35 г/л (Таблица 4). Изучение проведено на примере составов диспергента с растворителем пропиленгликолем, поскольку результаты предыдущих испытаний показали близкие значения эффективности диспергирования составов диспергента с различными растворителями. Изучение проведено при температуре 0°С, то есть при более жестких условиях по сравнению с 20°С, так как результаты предыдущих испытаний показали, что эффективность диспергирования при 20°С выше, чем при 0°С.

Соотношение диспергент: нефть во всех испытаниях составляла 1:20.

Для испытаний составов использовали модель морской воды, которая представляет собой водный раствор смеси солей в следующем соотношении:

NaCl - 75.71 масс. %;

CaCl₂ - 3.31 масс. %;

KCl - 2.26 масс. %;

MgCl₂ - 14.83 масс. %;

Na₂SO₄ - 3.89 масс. %.

Оценка эффективности диспергирования проводилась по известной методике BFT (Baffled Flask Test) [A.D. Venosa, D.W. King, G.A. Sorial The Baffled Flask Test for Dispersant Effectiveness: A Round Robin Evaluation of Reproducibility and Repeatability // Spill Science & Technology Bulletin, Vol. 7, Nos. 5-6, pp. 299-308, 2002].

Согласно методике, сначала необходимо приготовить стандартные растворы. Для этого в виалу последовательно добавляют 18 мл дихлорметана, 2 мл нефти и исследуемый диспергент в количестве 1:20 по отношению к нефти. Далее содержимое виалы встряхивают до получения однородного раствора. После приготовления определяют плотность получившегося раствора.

Для получения шеститочечной калибровочной зависимости выполняют следующую процедуру. В шесть делительных воронок объемом 120 мл приливают по 30 мл модельной морской воды и добавляют соответственно 20, 50, 100, 150, 200 и 300 мкл приготовленного заранее стандартного раствора. Затем из каждой смеси модельной морской воды и стандартного раствора трижды экстрагируют нефть и диспергент, используя по 5 мл дихлорметана, встряхивая каждый раз воронку в течение 2-х минут. После полного разделения слоев в делительных воронках нижний слой дихлорметана собирают и объединяют в виалах с винтовой крышкой. Общий объем экстракта в виалах доводят до 20 мл добавлением дихлорметана. Полученные шесть экстрактов при необходимости можно хранить при температуре 5°С не более 5 суток.

Далее определяют оптическую плотность экстрактов при длинах волн 340, 370 и 400 нм. Используя полученные значения, строят зависимость оптической плотности от длины волны и рассчитывают площадь под ней. Для этого применяют метод трапеций, используя соответствующее уравнение:

Полученные значения площади (Area) наносят на график зависимости от концентрации нефти и используют для определения количества (мг) диспергированной нефти (ДН):

где V_дхм - объем экстрагента (дихлорметан), мл;

V_к - объем модельной морской воды в колбе, мл;

V_э - объем модельной морской воды, отобранной для экстрагирования, мл;

tgα - тангенс угла наклона калибровочной зависимости площади (Area) от концентрации нефти.

Для определения процентного содержания диспергированной нефти используют следующую формулу:

где ρ_н - плотность исследуемой нефти, мг/мл;

V_н - объем исследуемой нефти, мл.

Предельно допускаемое абсолютное расхождение между четырьмя параллельными результатами испытаний, полученными в условиях воспроизводимости для доверительной вероятности, равно 0,95.

Оценку эффективности диспергирования проводили с использованием модифицированной колбы для трипсинизации, оснащенной носиком в ее нижней части с целью отделения диспергированной нефти без затрагивания верхнего слоя нефти.

Пример 3. Изучение эффективности диспергирования при 0°С.

В колбу добавляют, например, 120 мл модельной морской воды с соленостью, например, 35 г/л. Далее нефть аккуратно вносят на поверхность модельной морской воды. Затем добавляют диспергент в отношении к нефти 1:20. Колбу помещают в климатическую камеру и задают температуру 0°С. После термостатирования в течение не менее 60 минут колбу встряхивают в орбитальном шейкере при 200 об/мин в течение 10 мин. Диспергированную нефть помещают в делительную колбу для ее экстракции дихлорметаном. Экстракцию проводят трижды, используя по 5 мл дихлорметана, встряхивая каждый раз воронку в течение 2-х минут.

Концентрацию нефти определяют спектрофотометрически при длинах волн 340, 370 и 400 нм. Эффективность диспергирования оценивают как отношение количества диспергированной нефти к общему количеству внесенной нефти с учетом естественного диспергирования, выраженное в процентах.

Пример 4. Изучение эффективности диспергирования при 20°С.

Изучение эффективности диспергирования при 20°С проводили аналогично методике по Примеру 3, изменив температуру в климатической камере на 20°С.

Пример 5. Изучение эффективности диспергирования при использовании вод с различной соленостью.

Изучение эффективности диспергирования при использовании вод с различной соленостью (для изучения возможности использования в различных морях) проводили аналогично методике по Примеру 3, варьируя соленость модельной морской воды: 15 г/л, 25 г/л и 35 г/л.

Результаты изучения эффективности диспергирования по Примерам 3 и 4 приведены в Таблицах 1, 2, 3 на Фиг. 1, 2, 3, столбцы 8-13.

Результаты изучения эффективности диспергирования по Примеру 5 приведены в Таблице 4.

Из анализа диспергирующей эффективности составов заявленного диспергента, представленных в Таблицах 1, 2, 3, 4, а также учитывая факт того, что температура замерзания заявленного диспергента равна минус 40°С, можно сделать вывод, что заявленный диспергент обладает эффективностью не менее 50% при его использовании:

- при различных плотностях нефти (Фиг. 1, 2, 3);

- при различной температуре воды (от 0°С до 20°С) и температуре воздуха (от минус 40°С до плюс 20°С) (Фиг. 1, 2, 3). При этом заявитель делает вывод, что заявленный диспергент можно использовать при ликвидации разливов нефти в арктических условиях, то есть при температуре воды, близкой к температуре замерзания (0°С) (см. результаты в Таблицах 1, 2, 3) и температуре воздуха до минус 40°С, исходя из температуры замерзания диспергента. Кроме этого, заявитель делает логический вывод, что, исходя из тенденции увеличения эффективности диспергирования при повышении температуры, заявленный диспергент будет проявлять высокую эффективность диспергирования и при температурах выше 20°С;

- при различной солености воды, что позволяет использовать его в морях с различной соленостью.

При этом лучшей эффективностью диспергирования всех составов заявленного диспергента является эффективность при соотношении гликоль (пропиленгликоль, бутиленгликоль, пентиленгликоль): вода = 40-60:60-40 масс. %.

Таким образом, из описанного выше можно сделать вывод, что разработан диспергент для ликвидации разливов нефти, в том числе в арктических условиях, обладающий:

- низкой токсичностью за счет использования менее токсичных растворителей. Так, растворитель, состоящий из смеси гликолей (С₃ - C₅), например, пропиленгликоля, с водой, имеет ПДК 0,3 мг/дм³ (4-й класс опасности) по сравнению с 3 классом опасности у прототипа;

- более высокой биоразлагаемостью за счет высокой скорости полураспада растворителей, составляющей 1-4 дня;

- низкой температурой замерзания (минус 40°С), позволяющий использовать диспергент не только при плюсовой температуре воды и воздуха до 20°С и выше, но и в арктических условиях, а именно - при температуре воды, близкой к температуре замерзания (0°С), и температуре воздуха до минус 40°С;

- большей (для ряда составов сопоставимой, но не менее 50%) эффективностью диспергирования при различных плотностях нефти, при различных температурах, а также при различной солености воды (что позволяет использовать его в морях с различной соленостью) (см. Таблицы 1-4).

Изобретение относится к диспергентам на основе поверхностно-активных веществ, предназначенным для ликвидации аварийных разливов нефти путем диспергирования плавающей нефтяной пленки. Изобретение касается диспергента для ликвидации разливов нефти, содержащего моноолеат полиоксиэтиленсорбитана - 20-30 масс. %, диоктилсульфосукцинат натрия - 10-30 масс. %, моноолеат сорбитана - 10-20 масс. %, растворитель – остальное. Растворитель состоит из смеси воды и гликолей С₃-C₅: пропиленгликоль, бутиленгликоль, пентиленгликоль, в соотношении гликоль : вода = 40-60:60-40 масс. %. Технический результат - диспергент, обладающий низкой токсичностью, более высокой биоразлагаемостью, низкой температурой замерзания, что позволит использовать его также и в арктических условиях, большей эффективностью диспергирования при различных плотностях нефти, при различных температурах, при различной солености воды. 4 табл., 5 пр.

Диспергент для ликвидации разливов нефти, содержащий моноолеат полиоксиэтиленсорбитана - 20-30 масс. %, диоктилсульфосукцинат натрия - 10-30 масс. %, моноолеат сорбитана - 10-20 масс. %, растворитель - остальное, отличающийся тем, что растворитель состоит из смеси воды и гликолей С₃-С₅: пропиленгликоль, бутиленгликоль, пентиленгликоль, в соотношении гликоль : вода = 40-60:60-40 масс. %.