Керамика горячего прессования для режущего инструмента Советский патент 1987 года по МПК C04B35/58 C04B35/5831 

11

Изобретение относится к области получения высокотвердых керамических материалов для режущего инструмента Известен керамический материал на основе карбида бора кубической модификации и 30%-ного карбида жаропрочного металла (титана, тантала, вольфрама или их смеси) с металлическим связующим материалом, причем размер частиц нитрида бора превышает 80 мкм Материал имеет структуру, сложенную относительно крупными зернами нитрида бора, непосредственно связанными друг с другом.

Материал при его использовании в качестве режущего инструмента не обладает достаточной стойкостью при резании высокозакаленной стали.

Целью изобретения является повышение износостойкости.

Поставленная цель достигается за счет того, что керамика горячего пресования для режущего иj cтpyмeнтa, содержащая нитрид бора кубической или вюртдитной модификации и тугопл вкий карбид и/или нитрид, или борид или силицид переходного металла из группы: Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, W, содержит нитрид бора с размером частиц ilO мкм, диспергированный в матрице тугоплавкого карбида и/или нитрида, или борида, или силицида указанного переходного металла при следующем соотношении компонентов, обЛ:

Нитрид бора с размером частиц 10 мкм 10-80 Тугоплавкий карбид и/или нитрид, или борид, или силицид переходного металла из группы: Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, W20-90

Кроме того, она содержит карбид

При использовании, например. Нитридов состава (где Me - Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, W, ax означает существование либо вакансии, либо лишнего атома) найдено, что некоторые нитриды со значением х в ограниченном диапазоне (х 0,97) проявляют лучнгую степень спекания. Тонкий порошок из частиц BN в несколько микрон 35 или еще меньше содержит сравнительно большое количество кислорода, большая часть которого обычно присутствует в виде гидроокиси или т.п. При нагревании этого гидроокисного соединения оно расщепляется с образованием газов. Если материал, подвергаемый спеканию, не полностью уплотнен, то удалить газы из системы не трудно. Однако при спекании под сверхвысокии/или нитрид переходного металла со- - ми давлениями, как в изобретении, нестава

МеА

1iX где Me - переходный металлу

А - С и/или Nj 1+х 0,97. Для того, чтобы придать керамике горячей прессовки на основе кубического BN свойства, нужные для инструвозможно .удалить газы из системы. В этом случае обычно предварительно обезгаживают материал, как известно по порошковой металлургии. Однако, если при обезгаживании нельзя использовать высокие температуры, как в этом случае, то возникает проблема. Таким образом, температуры нагрева ограничены из-за реконверсии кубичесмента механической обработки, например для режущего инструмента, необхо- кого BN в форму низкого давления нит- димым связывающий материал, обладаю- рида бора. .

щнй более высокой теплопроводностью. Процесс обезгаживаъгия тонкого по- теплостойкостью, твердостью, сопро- рошка осуществляют следующим образом.

5

тивлением к истиранию, вязкостью, антиреакционностью к обрабатываемой детали, чем указанные известные связующие металлы, такие как кольбат.

В изобретении в .качестве связующих материалов, удовлетворяющих указанным требованиям, выбраны карбиды, нитриды, карбонитриды, бориды и силициды металлов переходных групп 1Уа (Ti, Zr, llf,), Va (V, Nb, Та, W) периодической таблицы, их смеси, а также соединения их твердых растворов. Эти соединения обладают главным образом высокими значениями твердости, температуры сварки и теплопроводности, близкой по величине к теплопроводности металлов.Установлено, что нижний предел содержания кубического (вюртцитного) 0 BN составляет 10%. При меньщем его 7содержании керамика не проявляет в инструменте свойств, присущих кубическому BN; при содержании последнего более 80% невозможно получить ма териал требуемой структуры.

При использовании, например. Нитридов состава (где Me - Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, W, ax означает существование либо вакансии, либо лишнего атома) найдено, что некоторые нитриды со значением х в ограниченном диапазоне (х 0,97) проявляют лучнгую степень спекания. Тонкий порошок из частиц BN в несколько микрон 5 или еще меньше содержит сравнительно большое количество кислорода, большая часть которого обычно присутствует в виде гидроокиси или т.п. При нагревании этого гидроокисного соединения оно расщепляется с образованием газов. Если материал, подвергаемый спеканию, не полностью уплотнен, то удалить газы из системы не трудно. Однако при спекании под сверхвысоки3

0

0

50

возможно .удалить газы из системы. В этом случае обычно предварительно обезгаживают материал, как известно по порошковой металлургии. Однако, если при обезгаживании нельзя использовать высокие температуры, как в этом случае, то возникает проблема. Таким образом, температуры нагрева ограничены из-за реконверсии кубичес кого BN в форму низкого давления нит- рида бора. .

Сначала удаляют при низких температурах физически адсорбированные газ и воду. Затем отщепляют химически адсорбированные газ и гидраты окисей. Наконец остаются окислы. В силу того, что кубический BN стабиле при температурах ниже , его можно предварительно нагреть хотя бы до этой точки. Поэтому, если предварительная обезгаживающая обработка проведена, оставшиеся газовые KONOIO- ненты находятся в виде окислов. Однако в силу того, что нужно, чтобы пресованная керамика содержала как мож- но меньше газообразных компонентов, предпочтительно удалять воду и водород с помощью предварительной обработки .

В описанном процессе все материалы по изобретению подвергают обезга- живанию в вакууме при давлении ниже 10 мм.рт.ст. при температурах свьпие в течение свьше 10 мин.

Причины, благодаря которым можно получить лучщую прессованную керами- ку при добавлении N., заключаются в следующем.

Окислы в виде BjOj существуют на поверхностях порошка кубического BN даже после указанной обезгаживающей обработки. Когда это В20з,часть Me, соответствующая (-х) из MeN,, вступает в реакцию

., + + ЗМеО,

при этом не образуется газ и Me имеет такую же кристаллическую структуру, как и MeN, посредством чего образуется твердый ра.створ. Это может быть причиной, благодаря которой нитриды Ti, Zr и Hf, изображаемые в виде MeN,(, проявляют более высокую степень спекания.

Указанные соображения применимы не только к нитридам, но также и к карбидам- формулы , карбонитри- дам формулы Me(C,N)+;, их смесям, а также к соединениям их твердых растворов.

Установлено, что когда соединения Ti, Zr, Hf, V, Mb и Та, W формул , MeC.jj+y и Me(C,N). имеют значения (1+х) меньше, чем 0,97, они проявляют отличную степень спекания.

Кроме того, получены различные материалы из , значение (1+х) в.котором изменялось в широких пределах. Каждый из материалов смешивали

г 10 . f5

20

25

30 35

40

45

0

55

с кубическим BN и спекали при -высоких температурах под высоким давлением, чтобы получить керамику горячей прессовки, В результате исследования свойств каждой прессованной керамики найдено, что.во всех случаях плотно сконцентрированная прессованная керамика обладает высокой твердостью, причем постоянная решетки TiN в прессованной керамике бьша вьгазе, чем постоянная решетка TiN в порошковом материале,

П р и м ер 1, Порошок кубического BN со средним размером частиц 7 мкм и порошок TiNpg. со среднип размером частиц 1 мкм тщательно перемешали при объемном соотношении 60:40 в ступке. Порошковую смесь после до- : бавления 2 вес,% камфоры в расчете на полньш вес смеси отформовали в необожженную прессовку внешним диаметром 10 мм и высотой 1,5 мм. Необожженную прессовку поместили в капсулу из нержавеющей стали. Капсулу нагревали при в течение 20 мин в вакууме 10 мм рт.ст, для обезгажи- вания в вакуумной печи. Капсулу помещают в аппарат сверхвысокого давления поясного типа, использующего пирофиллит в качестве прессовальной среды, а графитовую трубу.- в качестве нагревателя. Пространство между образцом и нагревателем заполняют хлористым натрием. Сначала давление поднимают до 55 кбар, затем повышают температуру до 1400 - С, После подъема в течение 30 мин температуру снижают и постепенно снимают дваление , чтобы получить керамику горячей прессовки по изобретению внешним диаметром 10мм и толщиной 1 мм.

Полученную таким образом керамику горячей прессовки шлифуют алмазным диском, чтобы получить плоскую поверхность, которую затем полируют алмаз,- ной пастой. В результате рентгено- структорного анализа обнаружено не большое количество TiBj,.наряду с кубическим BN и TiN. Средняя твердость керамики горячей прессовки составляла 3200 кг/мм (согласно результатам микротвердометра Викерса).

Керамику горячей прессовки разрезали алмазным резаком на рабочий конец режущего инструмента. Рабочий конец припаяли твердым припоем к. стальной основе, В испытаниях по резанию сталь JiS SNCM9 твердостью HRC

54 после термической обработки резали инструментами при следующих условиях: скорость резания 120 м/мин, глубина резания 0,2 мм и подача О, 12 мм на оборот. Режущий инструмент цементированного сплава по изобретению был способен к непрерывному резанию в течение 35 мин до того, как ширина износа на выступающей поверхности кромки инструмента достигла 0,2 мм.

Пример 2, Порощок кубического BN со средним размером частиц 4 мкм и порошок Ti(C(, N,4 )о90 ° средним размером частиц 1 мкм перемешали при объемном соотношении 70: :30 и отформовали в керамику горячей прессовки аналогично примеру 1.

Керамику горячей прессовки отшпи- фовали алмазным диском и припаяли твердым припоем к цементированному карбидному концу фрезеровального инструмента.

Для испытания резания отливку из стали JiS FC 25 шириной 80 мм и длиной 300 мм разрезали в продольном направлении цилиндрической фрезой, используя водорастворимое масло для резки, при условиях: скорость резания 500 м/мин, глубина резания 1 мм

ответственно. Испытания резания проводили при условиях: скорость резания 150 М/1-ГИН, глубина резания 0,5мм и подача О,1 мм на оборот, на стержне

5 из стали JiSS45C, подвергнутой термическому рафинированию, чтобы исследовать шероховатость обработанной поверхности. Все испытываемые режущие инструменты имели режуп1ую кромку

0 радиусом 0,8 мм. При использовании режущего инструмента образцов 3,4 или 5 согласно изобретению, шероховатость обработанной поверхности составляла 2-3 мкм, но когда использо 5 вали режуш те инструменты из керамики горячей прессовки, состоящей только из TiN и из обычного цементированного.карбида, соответствующего JIS PIO, то шероховатость бьота в пределах 4 20 6 и 6 - 12 мкм соответственно.

Пример 4. Порошок вюрттдитно- го BN, содержащий 0,7 мас.% кислорода со средним размером частиц менее 2 мкм, полученный так называемым ме- тодом ударной волны, смешивали в шаровой мельнице в течение 48 ч с порошком TiNgg со средним размером частиц 1 мкм, содержащим 18,1 вес.% азота, в весовом соотношении 60:40,

и подача 2800 мм/мин. Режуш 1й инстру- используя ацетон в качестве растворимент согласно изобретению смог прорезать 500 проходов.

Пример 3. Смесь порошка кубического BN со средним размером частиц 4 мкм и одного из связующих соединений в объемном соотношении, указанном в табл.1, отформовали в необожженную прессовку таким же способом, как в примере 1.

Необожженную прессовку затем поместили в молибденовую капсулу и после предварительного нагревания подвергли спеканию с помощью аппарата

700°С

теля. Порошковую смесь отформовали в необожженную прессовку с наружным диаметром 10 мм и толщиной 1,5 мм, а затем ее поместили в железную кап35 сулу в форме цилиндра, снабженного донной частью. Капсулу поместили в вакуумную печь и нагревали при в течение 20 мин под. давлением 10 мм рт.ст. для ее обезгаживания.

Обезга-женньм продукт поместили в аппарат сверхвысокого давления поясного типа с пирофиллитом в качестве прессовальной среды и графитовой трубкой в качестве нагревателя, присверхвысокого давления, причем темпе- чем зазор между образцом и нагреваратуру при спекании поддерживали в течение 20 мин, как и в примере 1,

Каждой из указанных керамик прессовки придали плотную структуру. Рателем был заполнен хлористым натрием Сначала давление повысили до 55 кбар затем подняли температуру и удержива ли ее при 1200 с в течение 30 мин.

бочий конец режущего инструмента из- После этого температуру понизили и готовили либо из образца 3, из образ- постепенно убрали давление, получив ца 4 или из образца 5, полученных выше, и для сравнения два режущих инкерамику горячей прессовки по изобр тению.

струмента изготовили из керамики горячей прессовки из порошка TiNjjqo , отпрессованного при Т 700 С в течение 15 мин под давлением 200 кг/см и из цементированного карбида JiS PIO соответственно. Испытания резания проводили при условиях: скорость резания 150 М/1-ГИН, глубина резания 0,5мм и подача О,1 мм на оборот, на стержне

из стали JiSS45C, подвергнутой термическому рафинированию, чтобы исследовать шероховатость обработанной поверхности. Все испытываемые режущие инструменты имели режуп1ую кромку

радиусом 0,8 мм. При использовании режущего инструмента образцов 3,4 или 5 согласно изобретению, шероховатость обработанной поверхности составляла 2-3 мкм, но когда использовали режуш те инструменты из керамики горячей прессовки, состоящей только из TiN и из обычного цементированного.карбида, соответствующего JIS PIO, то шероховатость бьота в пределах 4 6 и 6 - 12 мкм соответственно.

Пример 4. Порошок вюрттдитно- го BN, содержащий 0,7 мас.% кислорода со средним размером частиц менее 2 мкм, полученный так называемым ме- тодом ударной волны, смешивали в шаровой мельнице в течение 48 ч с порошком TiNgg со средним размером частиц 1 мкм, содержащим 18,1 вес.% азота, в весовом соотношении 60:40,

используя ацетон в качестве раствори700°С

теля. Порошковую смесь отформовали в необожженную прессовку с наружным диаметром 10 мм и толщиной 1,5 мм, а затем ее поместили в железную капсулу в форме цилиндра, снабженного донной частью. Капсулу поместили в вакуумную печь и нагревали при в течение 20 мин под. давлением 10 мм рт.ст. для ее обезгаживания.

Обезга-женньм продукт поместили в аппарат сверхвысокого давления поясного типа с пирофиллитом в качестве прессовальной среды и графитовой трубкой в качестве нагревателя, прителем был заполнен хлористым натрием. Сначала давление повысили до 55 кбар, затем подняли температуру и удерживали ее при 1200 с в течение 30 мин.

После этого температуру понизили и постепенно убрали давление, получив

55

керамику горячей прессовки по изобретению.

Полученная таким образом керамика горячей прессовки после шлифования алмазным кругом была отполирована притиркой алмазной пастой. Твердость по Викерсу притертой поверхности прессованной керамики составляла AQO кг/мм. Рентгенострукный а нализ притертой поверхности дает .слабые пики,, которые можно приписать TiBj наряду с пиками, соответствующими вюртцитному BN и твердому раствору Ti(N,0).

Пример 5. Тот же самый порошок вюртцитного BN, который использован в примере 4, смешали с одним W из связующих соединений в определенном объемном соотношении и отформовали в керамику горячей прессовки по изобретению, имеющую плотную структуру, поддерживая величины темпера- 15 туры и давления в течение 30 мин, Затем измерили твердость керамики горячей прессовки. Результаты приведены в табл.2.

20

; Т1 (Со,8С , 0,if )o,9J . Ti (с 0,5 , No,3 )о,8 nil0,7 , )No,9 .

( , Mo 0,1 ) С 0,9 .

( , Wo, ) Co,9 .

(Tio,8 ,2 0, 0,4

Пример 6. TOT же самый порошок вюртцитного BN, который использовали в примере 3, смешали с порошком

более высокое значение, чем максимальное значение для TiN.,.. Причина из-за которой изменяется постоянная решетки в прессованной керамике по изобретению, заключается в следующем Известно, что существует большое , количество атомных пустот в Ti и N формулы TiN/i + ,f даже в том случае, если TiN

25

N rt ) 0,9

д является стехиометричес- ким соединением. , используемый для получения экспериментальных результатов на фиг.1, имеет большее- количество атомных пустот N, чем Ti, в которых также должны находиться атомные пустоты. На Лиг.1 кривой А показаны, постоянные кристаллической решетки прессованных керамик, которые получали спеканием порошкового TiN|j-j2 ие содержащего кубического BN под давлением 55 кбар при различных температурах. В этом случае постоянные решетки TiN также становятся вьш1е, чем в порошковом материале TiN, из-за обработки высокой TeNffie- ратурой и давле1шем. Поэтому чем выше cteneHb атомной пустоты, тем мень ше постоянная решетки кристапла. Изменение степени атомной пустоты может происходить из-за движения атомTiC(j|-9s в объемном соотношении, ука- 30 „ух пустот в пределах кристалличес- занном в табл.3.кой решетки под действием обработки

высокими температурами и давлением, посредством чего степень пустоты уменьшается до некоторой величины.

На фиг.1 показаны.результаты измерения с помощью рентгеноструктурного

анализа постоянных решетки TiN в кера55 опр еделяемой температурой и давлени- миках горячей прессовки, которые по- ем, что бьшо с TiO с такой же кристал-- под давлением 55 кбар при различных температурах посредством смешивания 60 об.% порошкового кубического BN, имеющего частицы трех раз- личных размеров, и 40 об.%

(содержание азота 17,4% в TiN), имеющего средний размер частиц 1 мкм. На фиг.1 светлыми квадратами показана керамика кубического BN при использовании частиц со средним размером 1 мкм, .светлыми треугольниками -3 мкм, а светлыми кружками.-5 мкм, линией А показаны постоянные решетки

лической структурой, как и TIN.

Таким образом, каждая точка, нанесенная на фиг.1, является значением измерения керамики горячей прессовки, которая была плотно сконцен45

трирована и обладала высокой твер- дость(о. В измеренном диапазоне постоянные решетки TiN в керамиках горячей прессовки по изобретению вьш1е постоянных кристаллической решетки как порошкового материала TiN, так и керамики, состоящей только из TiN. При этом чем выше температура спекакерамики из одного TiNp, , а линией 50 тем больше постоянная решетки, Б - постоянная решетки порошкового которая обычно достигает постоянно- материала . .

Постоянная решетки материала

TiN

0,72

составляла 4,232 А , в то

время как в прессованной керамике ку бического BN и .TiNp постоянные решетки TiN (в качест ве матрицы для кубического BN) были больше и имели

-55го значения, и чем мельче размер частиц используемого порошкового материала кубического BN, тем больше постоянная решетки при низких температурах. Это объясняется тем, что ,во время спекания части, сравнительно обогащенной Ti, в порошковом матери

W1520

81938

более высокое значение, чем максимальное значение для TiN.,.. Причина, из-за которой изменяется постоянная решетки в прессованной керамике по изобретению, заключается в следующем. Известно, что существует большое , количество атомных пустот в Ti и N формулы TiN/i + ,f даже в том случае, если TiN

25

д является стехиометричес- ким соединением. , используемый для получения экспериментальных результатов на фиг.1, имеет большее- количество атомных пустот N, чем Ti, в которых также должны находиться атомные пустоты. На Лиг.1 кривой А показаны, постоянные кристаллической решетки прессованных керамик, которые получали спеканием порошкового TiN|j-j2 ие содержащего кубического BN под давлением 55 кбар при различных температурах. В этом случае постоянные решетки TiN также становятся вьш1е, чем в порошковом материале TiN, из-за обработки высокой TeNffie- ратурой и давле1шем. Поэтому чем выше cteneHb атомной пустоты, тем меньше постоянная решетки кристапла. Изменение степени атомной пустоты может происходить из-за движения атом опр еделяемой температурой и давлени- ем, что бьшо с TiO с такой же кристал--

лической структурой, как и TIN.

Таким образом, каждая точка, нанесенная на фиг.1, является значением измерения керамики горячей прессовки, которая была плотно сконцен

трирована и обладала высокой твер- дость(о. В измеренном диапазоне постоянные решетки TiN в керамиках горячей прессовки по изобретению вьш1е постоянных кристаллической решетки как порошкового материала TiN, так и керамики, состоящей только из TiN. При этом чем выше температура спекан я тем больше постоянная решетки, которая обычно достигает постоянно-

50 тем больше постоянная решетки, которая обычно достигает постоянно-

55го значения, и чем мельче размер частиц используемого порошкового материала кубического BN, тем больше постоянная решетки при низких температурах. Это объясняется тем, что ,во время спекания части, сравнительно обогащенной Ti, в порошковом матери9 .1308193

але TiN.,. образуется TiB или TiB npvj реакции TiN и BN, который является твердым компонентом прессованной керамики по изобретению, и в то же время N в BN диффундирует в 5 матрицы, заполняя атомные пустоты, сравнительно обедненные N в , . В этом случае, если используют более мелкий порошок кубического BN, становится больше площадь шенной износостойкости. такта с порошком , что способствует указанной реакции при низких температурах. Согласно изобретению при реакции на поверхностях контакта между частицами TiN и кубического BN, являющегося твердым компонентом, можно получить очень твердую,

10

На фиг,2 показана из режущего инструмента с лученной по изобретению влияние содержания BN п фикации на время, в теч керамика изнашивается н ную величину.

Таким образом,содерж делах 10-80% является о

Формула изоб

15

1,Керамика горячего для режущего инструмент нитрид, бора .кубической ной МОДИФИКАЦИИ и тугоп и/или нитрид, или борид переходного металла из Zr, Hf, V, Nb, Та, W, о щаяся тем, что, с шения износостойкости, нитрид бора с размером ч диспергированный в матри кого карбида и/или нитри да, или силицида указанн ного металла при следующ нии компонентов, об,%:

плотно сконцентрированную прессованную керамику, в которой частицы кубического BN крепко связаны вместе матрицей кристаллов TiN,

Используя порошковые материалы с различными значениями (1+х) найдено, что температурные условия, в которых можно получить плотно сконцентрированную керамику, сдвигаются в сторону более высоких значений по мере того, как.значение (1+х) становится больше. Причина состоит в том, что уменьшается сравнительный избыток Ti, который участвует в реакции с частицами кубического BN, а также степень атомной пустоты N по мере того, как значение (1+х) становится больше.

Однако если спекание осуществляют в устройстве сверхвысокого давления, как в изобретении, наиболее предпочтительно проводить процесс при более низких температурах, так как в этом случае можно продлить срок службы устройства и уменьшить взаимодействие керамики горячей прессовки с окружающим материалом.

Указанные результаты можно, кроме , применить к Ti(C,N)v|,

35 30

Tic

0,97

TiN

0,73

шенной износостойкости.

10

На фиг,2 показана изностойкость режущего инструмента с керамикой,полученной по изобретению на фиг.З - влияние содержания BN плотной модификации на время, в течение которого керамика изнашивается на определенную величину.

Таким образом,содержание BN в пределах 10-80% является областью повышенной износостойкости.

Формула изобретения

шенной износостойкости.

1,Керамика горячего прессования для режущего инструмента, содержащая нитрид, бора .кубической или вюртцит- ной МОДИФИКАЦИИ и тугоплавкий карбид и/или нитрид, или борид, или силицид переходного металла из группы: Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, W, отличающаяся тем, что, с целью повышения износостойкости, она содержит нитрид бора с размером частиц :10мкм, диспергированный в матрице тугоплавкого карбида и/или нитрида, или бори- да, или силицида указанного переходного металла при следующем соотношении компонентов, об,%:

Нитрид бора с размером частиц 10 мкм 10-80

Тугоплавкий карбид

и/или нитрид, или борид, или силицид переходного металла из группы Ti, Zr, Hf, V, Nb, Та, W 20-90

2,Керамика поп,1, отличающаяся тем, что она содержит карбид и/или нитрид переходного металла состава

МеА,.

(где Me - металл; А - С и/или NJ 1 + X 0,97.

Таблица 1

50

40

1500 1300

11

Образец

15 35 35 35 35

TiN, ZrN

we

ТаС ZrB

0,73

0,89

0,92

1308193

12 Продолжение табл.1

85 65 65 65 65

30 50 50 50 55

1100 1350 1400 1600 1600

Таблица 2

13

TiBAtmpamypa спекания СО 8. 1

130819314

Т а б л и ц а 3

510 O ЗО O дО

Время резания {мын.) (Рие.

О

го W бо 80 ioo

Содержание вюрцитпиого BN (объемные %} (Риз. 3

Редактор М.Келемеш

Составитель Н.Соболева

Техред М.Ходанич Корректор Т.Колб

Заказ 1644/58 Тираж 588Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР

по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Дроизводственно-лолиграфическое предприятие, г.Ужгород, ул.Проектная,4

Изобретение относится к области получения высокотвердых керамических материалов для режзпдего инструмента. С целью повышения износостойкости инструмента смесь, содержащую 10-80 об.% нитрида бора кубической или вюртцит- ной модификации с размером частиц 10 мкм и 20-90 об.% тугоплавкого карбида и/или нитрида, или бор1еда, или силицида переходного металла из группы Ti, Zr, Hf, V, Nb, W, Та, подвергают горячему прессованию. При этом карбид и/или нитрид переходного металла имеет состав MeAif+x где Ме- металл;А- углерод и/или азот, ,97. При использовании температуры 1400- и давления 55-60 кбар получают материал твердостью 3400-6000 кг/мм. 1 з.п. ф-лы, 3 табл., 3 ил. СО оо о оо CD 00 О4