(54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ГАЗООБРАЗНЫХ НЕНАСЫЩЕННЫХ И АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ ,атомарных жидких продуктов крекинга в o6лаоти кипения бензина и керосина вследсгвие расщеплецря высококипящих исасодных продуктов среднего молекулярного веса. Предложенный способ иллюстрируется чертежом. Исходное сырье по линии 1 под давлением, созданным в пиролизном реакторе 2, поступает в печь 3, где его нагревают до лгемпературы около 60О С, и затем вместе с добавочным глэом подаваемым по линии 4 через печь 5 для перегрева, и с перегретым водяным паром, который поступает по линии 6, вводит в реактор 2, Продукт пиролиза, выходящий из реактора по линии 7, затем охлаждают и прежде поступит под действием собственного давления на перегонку при низкой температуре и среднем давлении его предварительно разлагают и очищают Часть добавочного газа в качестве охлаждающего газа впрыскивают в 1фодукт шролиза гв соотношении 7 : 3, а другую часть перегревают в печи 5 и подают вмео те с сырьем в реактор для пиролиза в соот ношении 2О : 1. Метан благодаря относительно высокой удельной теплоемкости служит одновременно теплоносителем. Преимуществом предложенного способа, является избирательность процесса пиролиза, протекающего под давлением в присутствии метала. Сильное образсюание метаиа, наблюдаемое при обычном способе пиролиза предложенном способе замедляется и количество нефтяной фракции, превращаемой в метан, значительно сокращается. Тем самым увеличивается выход газообразных олефинов при нормальных условиях в пересчете на долю сырья, которая превращается в продукты расщепления С. Выход ароматических углеводородов, особенно ароматических углеводородов QA возрастает в предложенном способе почти в 2 раза по сравнению-с Известным. Рабочее давление можно регулировать п&ред шш. после перегонки при низкой температуре и среднем давлении. Время выдержки продуктов реакции в реакторе можно легко регулировать путем изменения давления, при-, чем образование гуминовых соединений н кокса сильно замедляется или 1ц едотвращается, ,в результате чего увеличивается срок службы установок. П р и м е р 1. Исходный ароаукт бензин прямой гонки (4О-163°С, и , 0,679). Исхойная температура (Tj) исходное давление (Р. ) 30 атм. СоотношеЯ1 бенз ина ние массы m ппв ivieiiu uBi . ){«О - CHi.оенэ ина 1,6 : 0,4 f 1,О. время выдержки ( Т ) vO,6 сек. Выход (исключается добавочный метая), масс.%: Газ крекинга tE Q 6О Жидкий продукт крекинга 4i2OO C 25 Жидкий продукт крекинга 2ОО-24О С 12 Жидкий продукт крекинга 3 Результаты пиролиза приведены в табл. 1.
| название | год | авторы | номер документа |
|---|---|---|---|
| В П Т Б | 1973 |
|
SU399144A1 |
| УСТАНОВКА ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ЖИДКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ ИЗ БИОМАССЫ | 2018 |
|
RU2674158C1 |
| СПОСОБ ГИДРОПИРОЛИЗА УГЛЕВОДОРОДНОГО СЫРЬЯ | 2003 |
|
RU2249611C1 |
| СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ НИЗШИХ ОЛЕФИНОВ И АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ | 2004 |
|
RU2263132C1 |
| СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ОЛЕФИНОВЫХ УГЛЕВОДОРОДОВ | 1971 |
|
SU309505A1 |
| Способ очистки ароматических углеводородов | 1973 |
|
SU533581A1 |
| СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ УГЛЕВОДОРОДСОДЕРЖАЩЕГО СЫРЬЯ | 1995 |
|
RU2112008C1 |
| СПОСОБ ПИРОЛИЗА ЖИДКИХ И ГАЗООБРАЗНЫХ УГЛЕВОДОРОДОВ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ | 2019 |
|
RU2701860C1 |
| СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТИ И ГАЗОВОГО КОНДЕНСАТА | 2008 |
|
RU2395560C2 |
| СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ДИХЛОРЭТАНА | 2004 |
|
RU2264374C1 |
Т а б л и а а 1 пример 2. Исходные продукты, температура, давление, а также время вьндержки те же, что в примере 1. Соогношение масс: ТП , : гп : m бензина 0,8 : 0,64 : О,6, Выход {исключается добавочный метан), масс,%: Газ крекинга ig
. П р и м е р 3. Исходным продуктом слу жит дизельное топливо прямой гонки (240гЗбО С; d4° 0,836). Тд 700°С;, Т. -i 87ОС, Рд ЗО атм, Ч О,8сек. Соотао-, .шение масс: tn : тл,, -О,8:О,6:1, Г Выход (исключается добавочный метан) сс.%:TAI Т,2
:1аз крекинга С48 58 52
Таблица 2
Жидкий И)одукт дрекин1-а
Жидкий продукт крекинга 2ОО-240°С23 12
.Жидкий продукт крекинга
24b°C11 5
Результаты пиролиза приведены в табл. 3,
Таблица 3 о Жидкий продукт крокишп 200°С Жидкий продукт крекинга 200-240°С9 Жидкий продукт крекикга э. 2000С3 Результаты пиролизг приведены в табЛ| 2,
Пример 4. Исходные продукты, давление, а также время выдержки те же,
что в примере 3. Тд , Соотношение масс: н..2:0.2:1.1
Выход (исключается добавочный метан) масс.%:
Газ крекинга Сл, . 62,0
Пример 5, Исходный .продукт тот же, что в примере 3. Тд 725°С;. 1 1О атм; Рд 35 агм, Г 0.8 сек. Соотношение .: тп ,8-.0,S:Jl|.
Выход Отключается добавочный метан),.
А. масс.
Газ крекит « С52 45,5 «О
1 Продолжение табл. 3
Жидкий продукт крекинга
S
Жидкий продукт крекинга 200-240 С
Жидкий продукт крекинга
240°Результаты пиролиза приведены
Табл.ица 4
Жидкий продукт крекинга
«
Жидкий продукт крекинга 200и.240°с
Жидкий продукт крекинга
Результаты пиролиза прив
П р иМ е р 6. Исходный продукт тот же что в примере 3. Тд 730 С, Р 26 атм: Соотношение масс: т .)Т ,8 : 0,5 : О,5сек..
Выход (исключается добавочной метан ) масс. %:
Газ крекинга 4 С 58
о
Зависимость образования метана, . на и жидкого продукта крекинга 24О С от давления и от соотношония пар: меган при расщеплении сырого, дизельногй гОплива в
Т а б-л и ц а. о
Жидкий продукт крекинга
200°С
Жидкий продукт крекинга 200 240°С
Жидкий продукт крекинга
240°С
Результаты пиролиза приведены
Таблица G
.соотношении масс тп ; (НгО сн ) 1:2 при Г 0,6 сек и Тд 86 С представлена в табл. 7.
a я s t;
Ю
« H
Формула изобретения
/ .)
Способ получения газообразных ненасыщеш ых и ароматических углеводородов пиролизом углеводородного сырья в прнсутствин водяного пара при 7ОО-1ООО С, о т
ААЛЛг
ЛЛЛЛ
л к ч е юшийся тем, что, с целью .снижения коксообразования и увеличения выхода целевых продуктов, процесс ведут под давлением 10-50 атм в при.сутствии метана или метансодержащеI го газа.
и i j t k t t
.H
