Изобретение относится к литейному производству, а именно к центробежному литью чугунных валков.
Известен способ нанесения покрытий вручную при помощи распылителя [1]. Таким способом получают покрытия толщиной 0,3-0,8 мм, при плотности покрытия 1,1-1,25 г/см2.
Кроме того получение равномерного покрытия и качественного покрытия вручную практически невозможно.
Для получения более качественного покрытия известен способ подготовки кокилей для отливки чугунных прокатных валков[2]. Слой теплоизолирующей краски наносят центробежной прямоточной форсункой с расходом краски 0,023-0,070 л/с при частоте вращения форсунки 23,4-83,5 об/с и скорости перемещения вдоль рабочей поверхности кокиля 0,022-0,068 м/с. Данный способ позволяет получать более равномерное покрытие по площади рабочей поверхности кокиля за счет его механизированного нанесения.
Недостатком данного способа является невозможность нанесения покрытий с относительно высокой плотностью и вязкостью (паст и намазок).
Технической задачей заявляемого технического решения является разработка параметров нанесения покрытия, позволяющих надежно получать равномерное теплоизолирующее покрытие по всей длине рабочей поверхности кокиля для смесей, имеющих разные физические свойства (плотность, вязкость, состав наполнителя и т.д.)
Поставленная техническая задача достигается тем, что покрытия с расходом смеси 0,257-0,78 л/с наносят центробежным распылителем строго по технологическим параметрам.
Частоту вращения распылителя выдерживают соотношением
,
где
т - частота вращения распылителя c-1;
f - коэффициент;
ν - кинематическая вязкость теплоизолирующего покрытия в см2/с.
Величина коэффициента f определена эмпирически и составляет 0,35 - 0,42 см2/с2.
Указанные значения коэффициента являются существенно важными для получения качественного покрытия. При значениях коэффициента ниже нижнего предела покрытие получают неравномерным в связи с тем, что смесь не успевает распределиться по тарелке распылителя и вылетает "пакетами", что приводит к неравномерности покрытия по высоте. Если значение коэффициента выше верхнего предела, смесь вылетает с тарелки распылителя с большой кинематической энергией, что приводит к смещению предыдущих слоев последующими. В результате покрытие получается неравномерным по толщине.
Скорость перемещения распылителя вдоль рабочей поверхности кокиля в вертикальной выдерживается в соответствии с формулой
v = αkp,
где
v - скорость вертикального перемещения распылителя, дм/с;
α - коэффициент расхода покрытий, зависящий от температуры кокиля и равный 0,75-0,91;
k - коэффициент расхода покрытия на единицу площади кокиля -0,36-0,42 дм-2;
p - расход покрытия, л/с.
Величины коэффициентов α и k определены эмпирически.
Коэффициент α определяет величину потерь смеси на оплывание и пропорционален температуре кокиля. Каждые 10oС температуры кокиля свыше 50oC увеличивают коэффициент на 0,04.
Значение коэффициента определяет качество покрытия по длине рабочей поверхности кокиля. При значении коэффициента k ниже нижнего предела покрытие получается с наплывами в связи со стеканием смеси. Если значение коэффициента k больше верхнего предела, покрытие получается бугристым с несплошностями.
Таким образом, заявляемый способ нанесения теплоизолирующих покрытий на кокили в совокупности признаков, изложенных в формуле изобретения, позволяет решить новую задачу - получить качественное покрытие рабочей поверхности кокилей для смесей с разными физическими свойствами.
Пример. На рабочую поверхность кокиля наносили теплоизоляционное покрытие вязкостью 0,032 см2/с. Расход покрытия составлял 0,45 л/с. Температура кокиля равнялась 80oC.
Необходимая частота вращения распылителя для получения качественного покрытия составила
0,35oC0,42 см2/с:0,032 см2= 10,94oC13,125 с-1;
Скорость вертикального перемещения распылителя вдоль рабочей поверхности кокиля составила
0,87•3,6oC4,2 дм-2•0,45 л/с=1,4094oC1,6443 дм/с.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет добиться нанесения теплоизоляционный покрытий с разными физическими свойствами и за счет этого получать отливки высокого качества.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
ФОРМА ДЛЯ ЛИТЬЯ ВАЛКОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫМ СПОСОБОМ | 1998 |
|
RU2148472C1 |
УСТРОЙСТВО ДЛЯ НАНЕСЕНИЯ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ ПОКРЫТИЙ | 2000 |
|
RU2172225C1 |
УСТРОЙСТВО ДЛЯ НАНЕСЕНИЯ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННОГО ПОКРЫТИЯ НА ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЛИТЕЙНЫЕ ФОРМЫ | 1995 |
|
RU2100141C1 |
СПОСОБ ЦЕНТРОБЕЖНОГО ЛИТЬЯ ДВУХСЛОЙНЫХ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ С РАБОЧИМ СЛОЕМ ИЗ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННОГО ЧУГУНА | 1998 |
|
RU2148471C1 |
СПОСОБ ЛИТЬЯ ДВУХСЛОЙНЫХ ЧУГУННЫХ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ | 2004 |
|
RU2280534C2 |
СПОСОБ ЦЕНТРОБЕЖНОГО ЛИТЬЯ ДВУХСЛОЙНЫХ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ | 2004 |
|
RU2254960C1 |
Способ подготовки кокилей для отливки чугунных прокатных валков | 1986 |
|
SU1468650A1 |
ЦЕНТРОБЕЖНАЯ ЛИТЕЙНАЯ МАШИНА | 2000 |
|
RU2173607C1 |
Форма для центробежного литья двухслойных чугунных валков | 1991 |
|
SU1787672A1 |
Литейная форма для отливки чугунных прокатных валков | 1987 |
|
SU1447558A1 |
Изобретение может быть использовано в литейном производстве при центробежном литье чугунных валков. Кокиль для отливки валков подогревают до 50 - 90oС и наносят на его рабочую поверхность теплоизоляционное покрытие при расходе смеси в 0,257-0,78 л/с. Частоту вращения распылителя определяют по формуле где f - коэффициент, равный 0,35 - 0,42 см2/с2; ν - кинематическая вязкость покрытия, см2/с. Скорость перемещения распылителя в вертикальной плоскости определяют по формуле V=αkp, где α - коэффициент, зависящий от температуры кокиля, равный 0,75 - 0,91; k - коэффициент расхода покрытия на единицу площади кокиля, равный 0,36-0,42 дм-2; р - расход покрытия, л/с. Обеспечивается получение равномерного покрытия по всей длине рабочей поверхности кокиля.
Способ нанесения теплоизолирующего покрытия на кокили для отливки чугунных прокатных валков, включающий его подогрев и нанесение на его рабочую поверхность теплоизолирующего покрытия с помощью центробежного распылителя, перемещаемого в вертикальной плоскости, отличающийся тем, что подогрев кокиля осуществляют до 50 - 90oС, а расход теплоизолирующего покрытия составляет 0,257 - 0,78 л/с при частоте вращения распылителя, определяемой по формуле
где n - частота вращения распылителя, с- 1;
f - коэффициент, равный 0,35 - 0,42 см2/с2;
ν - вязкость теплоизолирующего покрытия, см2/с,
и скорости перемещения распылителя вдоль рабочей поверхности кокиля в вертикальной плоскости, определяемой по формуле
V = αkp,
где V - скорость вертикального перемещения распылителя, м/с;
α - коэффициент расхода покрытия, зависящий от температуры кокиля и равный 0,75 - 0,91;
k - коэффициент расхода покрытия на единицу площади кокиля, равный 0,636 - 0,42 дм- 2;
p - расход покрытия, л/с.
Печь для непрерывного получения сернистого натрия | 1921 |
|
SU1A1 |
Будагьянц Н.А., Карский В.Е | |||
Литые прокатные валки | |||
М., "Металлургия", 1983 | |||
Аппарат для очищения воды при помощи химических реактивов | 1917 |
|
SU2A1 |
SU, авторское свидетельство N 1468650, кл | |||
Машина для добывания торфа и т.п. | 1922 |
|
SU22A1 |
Авторы
Даты
1998-03-27—Публикация
1996-08-28—Подача