БАНДАЖИРОВАННЫЙ ОПОРНЫЙ ВАЛОК Российский патент 1998 года по МПК B21B27/03 

Изобретение относится к производству листового проката и может быть использовано в оборудовании толстолистовых и широкополосных станов горячей и холодной прокатки.

Известен бандажированный опорный валок, состоящий из оси и насаженного на нее бандажа (см. А.с. СССР N 147977, кл. B 21 B 7/00, 1961).

Недостатком валка является возникновение процесса фреттинг-коррозии сопряженных посадочных поверхностей оси и бандажа из-за их относительного проскальзывания, особенно у торцов бандажа, где амплитуда проскальзывания и контактные давления, вызванные краевым эффектом изгибающего момента, действующего на валок, максимальны. Кроме того, из-за высоких контактных давлений у торцов бандажа снижается его усталостная прочность, что приводит к снижению долговечности и разрушению бандажа.

Наиболее близким техническим решением (прототипом) является бандажированный опорный валок, включающий ось с бочкой, на которую по посадке с натягом посажен бандаж, и шейками для подшипников валка, соединенными с бочкой переходящими коническими участками. На концевых участках посадочных поверхностей бочки оси и бандажа в противоположные стороны выполнены скосы, уменьшающие диаметр посадочной поверхности бочки и увеличивающие диаметр посадочной поверхности бандажа (см. Полухин П.А., Николаев В.А., Полухин В.П. и др. Прочность прокатных валков. Из-во "Наука" Казахской ССР, 1984 г. с. 225 - 227. Рис. 89). Скосы обеспечивают снижение натяга, концентрации напряжений на концевых участках и повышение прочности бандажа.

К недостаткам прототипа относится увеличение фреттинг-коррозии и снижение прочности бочки оси на концевых участках, что ведет к поломкам оси по сечениям, расположенным в пределах этих участков.

В процессе эксплуатации валка фреттинг-коррозия распространяется в направлении к центру бочки неравномерно, что ведет к сползанию бандажа с оси и выходу валка из строя.

В прототипе переходные конические участки, соединяющие шейки для подшипников валка с бочкой оси, начинаются непосредственно от бочки, то есть больший диаметр этих участков со стороны примыкания к бочке равен диаметру бочки. Исследования заявителя показали, что при выполнении скосов на концевых участках бочки и посадочной поверхности бандажа и переходе от бочки непосредственно к коническим участкам, соединяющим бандаж с шейками для подшипников, сечение с максимальным коэффициентом концентрации напряжений, вызываемых краевым эффектом изгибающего момента, расположено по торцу бандажа, а максимальные изгибающие напряжения в оси возникают в зоне расположения скосов на оси и бандаже. Эти напряжения в основном и являются причиной усталостного разрушения и поломок оси на этих участках. Поломки осей снижают срок службы валков и их надежность, а также сводят на нет эффект от их бандажирования, заключающийся в возможности повторного использования осей и снижения расходов на валки.

Целью настоящего изобретения является повышение надежности и снижение расходов на валки за счет уменьшения фреттинг-коррозии, повышения прочности и долговечности осей и возможности их повторного использования.

Поставленная цель достигается тем, что бочка оси выполнена большего диаметра, чем диаметр переходных конических участков, соединяющих бочку с шейками валка, причем диаметр бочки определяется по соотношению:
Д_б = (1,08 - 1,2) Д_к
где
Д_б - диаметр бочки;
Д_к - диаметр переходных конических участков со стороны примыкания к бочке.

Изобретение поясняется чертежами, на которых изображены:
фиг. 1 - бандажированный опорный валок, общий вид;
фиг. 2 - фрагмент валка 1 на фиг. 1 в увеличенном виде;
фиг. 3 - зависимость относительного коэффициента концентрации напряжений q от отношения толщины наружного слоя к диаметру Д_к переходного конического участка со стороны примыкания к бочке.

Бандажированный опорный валок включает ось 1 с бочкой 2, на которую по посадке с натягом посажен бандаж 3. Ось снабжена шейками для подшипников валка, например коническими шейками 4 для установки на них втулок-цапф подшипников жидкостного трения (ПЖТ). Шейки с бочкой соединены переходными коническими участками 5, в зоне которых расположены водоотражательные затворы подшипников, на концевых участках посадочных поверхностей бочки оси и бандажа в противоположные стороны выполнены скосы, уменьшающие диаметр посадочной поверхности бочки и увеличивающие диаметр посадочной поверхности бандажа. Благодаря этому при посадке бандажа на бочку перераспределяется величина натяга по длине посадочной поверхности и снижается коэффициент концентрации напряжений на концевых участках бочки оси.

Исследования показали, что прочность оси может быть повышена при увеличении диаметра бочки по сравнению с диаметром Д_к со стороны примыкания к ней переходного конического участка. По мере увеличения толщины h_н наружного слоя бочки над ее поверхностью, соответствующей диаметру Д_к переходного участка, снижается максимальный коэффициент концентрации изгибных напряжений и их максимальная величина в зоне расположения скосов. Благодаря этому снижаются амплитуда относительного проскальзывания бочки оси и бандажа на концевых участках при действии изгибающего момента, интенсивность и скорость распространения к центру бочки фреттинг-коррозии. В результате повышается прочность и сокращаются поломки оси, увеличивается срок службы валков и их надежность, снижается вероятность сползания бандажа с бочки, обеспечивается повторное использование оси и снижение расходов на валки.

Интенсивность снижения максимального коэффициента концентрации и величины изгибающего момента в оси по мере увеличения толщины h_н наружного слоя бочки уменьшается, и при некотором значении h_н снижение максимального коэффициента и изгибающего момента прекращается. Дальнейшее увеличение h_н не приводит к снижению этих характеристик. Установлено, что наиболее характерно изменение величины максимальных напряжений отражает безразмерный график зависимости относительного коэффициента концентрации напряжений q от отношения толщины наружного слоя металла бочки h_н к диаметру Д_к переходного конического участка со стороны примыкания к бочке. В качестве коэффициента q принято отношение , где σ_н - максимальные изгибающие напряжения в бочке в местах расположения скосов на посадочных поверхностях бочки и бандажа при наличии наружного слоя h_н; σ_к - то же при диаметре бочки, равном диаметру Д_к - переходного конического участка со стороны примыкания к бочке, т.е. σ_к является постоянной величиной, а коэффициент q характеризует изменение максимальных изгибных напряжений при увеличении.

На фиг. 3 показан график q = f(h_н/Д_к), полученный в результате обработки результатов исследований бандажированных опорных валков толстолистовых станов 3000 и 3600, а также непрерывного широкополосного стана 2600 горячей прокатки АО "Северсталь". Из графика следует, что при соотношении h_н/Д_к в пределах 0,04-0,1 относительный коэффициент концентрации q принимает максимальное значение, что соответствует и минимальным изгибающим напряжениям в оси.

Диаметр бочки оси Д_б (посадочной поверхности бочки) Д_б = Д_к + 2h_н. Из графика (фиг. 3) следует, что относительный коэффициент концентрации q достигает минимума при значениях h_н/Д_к = 0,04-0,1, т.е. при h_н = (0,04-0,1) Д_к. Подставляя это выражение в вышеприведенное соотношение, мы получим значение диаметра бочки, при котором значения максимальных изгибающих напряжений σ_н будут минимальными Д_б = (1,08-1,2) Д_к.

Это значение и принимается в прилагаемом изобретении в качестве оптимального.

Эффект снижения напряжений при наличии на бочке наружного слоя металла h_н достигается благодаря их затуханию и снижению способности к образованию и распространению усталостных микротрещин вглубь оси. Это и способствует повышению прочности оси и достижению поставленной цели изобретения.

Особенно эффективно применение осей утолщенной бочкой в соответствии с изобретением в случае повторного использования отработавших кампанию цельных опорных валков в качестве осей.

В этом случае после выработки рабочего слоя валка его протачивают на размер, соответствующий диаметру посадочной поверхности бочки, т.е. превращают использованный валок в ось, и на бочку насаживают новый бандаж. Например, на стане 2000 горячей прокатки полосы АО "Северсталь" использованные опорные валки протачивают на диаметр бочки Д_б = 1220 мм и насаживают бандаж наружным диаметром 1600 мм, соответствующим начальному диаметру валка. Диаметр переходных конических участков оси под ПЖТ со стороны примыкания к бочке Д_к = 1700 мм, т. е. Д_б = 1,14 Д_к, что находится в пределах предложенного выше соотношения между Д_б и Д_к.

Использование отработавших кампанию опорных валков на стане 2000 АО "Северсталь" позволило значительно повысить надежность и сократить затраты на валки.

Изобретение относится к производству листового проката и может быть использовано в оборудовании толстолистовых и широкополосных станов горячей и холодной прокатки. Задача изобретения - повышение надежности и снижение расходов на валки. В бандажированном опорном валке, включающем ось с бочкой, на которую по посадке с натягом посажен бандаж, и шейками для подшипников валка, соединенными с бочкой переходными коническими участками, при этом на концевых участках посадочных поверхностей бочки и бандажа в противоположные стороны выполнены скосы, уменьшающие диаметр посадочной поверхности бочки и увеличивающие диаметр посадочной поверхности бандажа, бочка выполнена большего диаметра, чем диаметр конических участков со стороны примыкания к бочке, причем диаметр бочки определяется из соотношения: Д_б = (1,08-1,2) Д_к, где Д_б - диаметр бочки; Д_к _ диаметр конических участков со стороны примыкания к бочке. 3 ил.

Бандажированный опорный валок, включающий ось с бочкой, на которую по посадке с натягом посажен бандаж, и шейками для подшипников валка, соединенными с бочкой переходными коническими участками, при этом на концевых участках посадочных поверхностей бочки и бандажа в противоположные стороны выполнены скосы, уменьшающие поверхности бочки и увеличивающие диаметр посадочной поверхности бандажа, отличающийся тем, что бочка выполнена большего диаметра, чем диаметр конических участков со стороны примыкания к бочке, причем диаметр бочки определяется из соотношения:
Д_б = (1,08 - 1,2)Д_к,
где Д_б - диаметр бочки;
Д_к - диаметр конических участков со стороны примыкания к бочке.