СТАЛЬ ДЛЯ КОРПУСОВ АТОМНЫХ РЕАКТОРОВ ПОВЫШЕННОЙ НАДЕЖНОСТИ И РЕСУРСА Российский патент 2001 года по МПК C22C38/60 

Описание патента на изобретение RU2166559C2

Изобретение относится к металлургии конструкционных сталей и сплавов, содержащих в качестве основы железо с различным сочетанием легирующих элементов, и может быть использовано в энергетическом и химическом машиностроении при производстве корпусов водоохлаждаемых атомных реакторов, сосудов давления и нефтехимического оборудования.

Известны металлические материалы, применяемые в указанных областях техники (например, стали марок 10Х2НМА, 15Х2МФА, а также другие аналоги, указанные в патентной и научно-технической литературе /1-2/. Однако известные материалы не обеспечивают требуемого уровня и стабильности основных физико-механических и служебных свойств полуфабрикатов, что снижает эксплуатационную надежность и срок службы реакторного оборудования.

Наиболее близкой к заявляемой композиции по назначению и составу компонентов является сталь марки 15Х2НМФА-А по ТУ 108.765-78 /1,2/, содержащая в мас.%:
углерод - 0,13-0,18
кремний - 0,17-0,37
марганец - 0,30-0,60
хром - 1,8-2,3
никель - 1,0-1,5
молибден - 0,5-0,7
ванадий - 0,10-0,12
медь - ≅0,08
сера - ≅0,012
фосфор - ≅0,010
мышьяк - ≅0,010
сурьма - ≅0,005
олово - ≅0,005
(P+Sb+Sn) - ≅0,015
кобальт - ≅0,030
железо - остальное
Данную марку стали рекомендуется использовать в качестве конструкционного материала для изготовления корпусных конструкций в общем, энергетическом и атомном машиностроении, а также нефтехимическом машиностроении.

Однако известная сталь характеризуется рядом недостатков, не позволяющих иметь ресурс корпуса реактора свыше 30-40 лет.

Проектирование современных АЭС с новыми реакторами базируется на условии ресурса основного оборудования, в том числе корпуса реактора, не менее 50-60 лет с возможностью пролонгации срока службы на больший срок. Ресурс корпуса реактора определяется, в основном, сопротивлением материала корпуса реактора радиационному и тепловому охрупчиванию в процессе эксплуатации при температуре до 350°С и облучении быстрыми нейтронами флюенсом (Ф) до 2,8•10 н/см2. Охрупчивание материала при совместном воздействии температурного и нейтронного облучения выражается в сдвиге в сторону положительных температур критической температуры хрупкости Тко, определяемой при сериальных испытаниях ударных образцов. При значительном сдвиге критической температуры хрупкости в сторону положительных температур (этот предел решается индивидуально для каждого корпуса с учетом модели его эксплуатации) возникает реальная опасность хрупкого разрушения корпуса реактора при аварийном расхолаживании и гидроопрессовке при регламентных работах.

Целью настоящего изобретения является создание стали, обладающей более высоким сопротивлением хрупкому разрушению с учетом снижения склонности к охрупчиванию при тепловом и радиационном воздействии в процессе эксплуатации, по сравнению с известным материалом, что обеспечивает повышение эксплуатационной надежности и ресурса корпусов атомных реакторов.

Кроме того, с учетом больших толщин заготовок корпуса необходимо обеспечить прокаливаемость при термической обработке, особенно в местах активной зоны и патрубковой зоны.

Поставленная в заявке цель достигается дополнительным введением натрия, титана алюминия, азота, магния, кальция, изменением соотношения легирующих элементов и оптимизацией контролируемого количества примесных элементов, существенно влияющих на свойства стали, таких как медь, сера, фосфор, мышьяк, сурьма, свинец, висмут, олово, кислород, кобальт.

Предлагается сталь, содержащая в мас.%:
углерод - 0,12-0,20
кремний - 0,15-0,40
марганец - 0,25-0,55
хром - 2,60-3,30
никель - 0,50-0,90
молибден - 0,50-0,90
(P+Sb+Sn) - 0,003-0,015
ванадий - 0,20-0,35
медь - 0,01-0,08
сера - 0,001-0,010
фосфор - 0,001-0,010
мышьяк - 0,001-0,010
сурьма - 0,001-0,010
свинец - 0,0003-0,010
висмут - 0,0003-0,010
олово - 0,001-0,010
кальций - 0,005-0,03
магний - 0,005-0,03
азот - 0,0001-0,01
алюминий - 0,005-0,05
титан - 0,01-0,04
кислород - 0,001-0,005
кобальт - 0,005-0,025
натрий - 0,002-0,01
железо - остальное.

Соотношение указанных легирующих элементов выбрано таким образом, чтобы сталь после соответствующей термической обработки обеспечивала требуемый уровень и достаточную стабильность важнейших физико-механических свойств, определяющих работоспособность материала при нормированных условиях эксплуатации. Указанное соотношение хрома и никеля в сочетании с данным содержанием молибдена способствует достижению прокаливаемости в больших сечениях при термической обработке, свойственных корпусу реактора (250-300 мм в заготовках активной зоны и опорной обечайки и до 650 мм в зоне патрубков и фланцевой части). Пониженное, по сравнению с прототипом, содержание никеля способствует снижению радиационного охрупчивания в процессе эксплуатации. Увеличение количества ванадия повышает отпускоустойчивость стали при отпуске в процессе основной термической обработки и после сварки, позволяя иметь достаточно высокую температуру отпуска при сварке корпуса. Это позволяет снизить послесварочные напряжения и улучшить свойства металла шва и зоны термического влияния. Ограничение содержания в заданных пределах "примесных вредных" элементов существенно повышает сопротивление стали радиационному и тепловому охрупчиванию.

Введение в заявляемую композицию микролегирующих добавок азота в указанном соотношении с углеродом и другими элементами улучшает ее структурную стабильность и способствует образованию при отпуске в достаточном количестве карбидных и нитридных фаз, термодинамически устойчивых в широком интервале температур технологических и сварочных отпусков, что способствует снижению структурной неоднородности в приграничных областях зерен и повышает сопротивление металла хрупкому разрушению в условиях статического и динамического нагружений. При этом, обеспечение требуемого уровня прочностных и пластических свойств стали в состоянии после закалки с высоким отпуском достигается за счет формирования устойчивой дислокационной структуры, определяющей число активных плоскостей скольжения в процессе пластической деформации. Увеличение содержания углерода и азота выше указанного в формуле изобретения предела снижает дисперсность образующихся фаз внедрения и затрудняет равномерность их распределения по объему зерна, что приводит к снижению характеристик пластичности и вязкости стали.

Выбор системы комплексного легирования заявляемой композиции предусматривает ограничение содержания ряда элементов (никеля, меди и кобальта), образующих при нейтронном облучении долгоживущие изотопы и радионуклиды с высокой энергией γ-излучения. Выбранное количество указанных элементов обеспечивает получение требуемого уровня активационных характеристик и наведенной активности. Это позволяет сократить сроки утилизации и период захоронения радиоактивных отходов, что обеспечивает экологическую безопасность и снижение радиоактивного загрязнения окружающей среды до требований международных норм и стандартов. Превышение содержания вводимых элементов сверх указанного предела приводит к возрастанию наведенной активности, что повышает радиационную опасность и дозовые нагрузки на обслуживающий персонал при ремонте и демонтаже отработавшего реакторного оборудования. Кроме этого фактора повышенное содержание, сверх указанного в заявке, никеля и меди способствует охрупчиванию стали при радиационном воздействии флюенсом до 2,8•1020 н/см2.

Важное значение для сталей указанного типа структуры имеет форма и размер неметаллических включений. Введение в заявляемую композицию микродобавок алюминия, натрия и кальция обусловлено необходимостью регулирования формы и дисперсности образующихся избыточных фаз, в частности, сфероидизацией оксидов и сульфидов. При этом происходит более равномерное распределение легирующих элементов и неметаллических включений по сечению слитка, металл эффективнее очищается от вредных примесей и газов, тоньше и чище становятся границы зерна, увеличивается прочность межкристаллитной связи, что, в целом, приводит к повышению пластичности и вязкости стали. Кроме того, комплексное микролегирование стали алюминием, натрием и кальцием улучшает ее технологичность на стадии металлургического передела, повышая выход годного при получении толстостенных массивных полуфабрикатов и крупногабаритных поковок. Введение рассматриваемых элементов в заявляемую композицию вне указанных в формуле изобретения пределов снижает эффективность их положительного влияния на весь комплекс физико-механических свойств и приводит к снижению эксплуатационных характеристик материала.

Полученный более высокий уровень основных механических, технологических и служебных свойств заявляемой стали обеспечивается комплексным легированием композиции в указанном соотношении с другими элементами.

В ЦНИИ КМ "Прометей" совместно с ОАО "Ижорские заводы" и ОКБ "Гидропресс" в соответствии с планом научно-исследовательских работ отрасли проведен комплекс лабораторных и опытно-промышленных работ по выплавке, пластической и термической обработкам осваиваемой марки стали. Металл выплавлялся в мартеновской печи с вакуумированием и обработкой на УВРВ и разливкой в вакууме в слитки массой до 137 т. Полученный металл подвергался обработке давлением на промышленном кузнечно-прессовом оборудовании.

Химический состав исследованных материалов, а также результаты определения необходимых механических и служебных свойств представлены в табл.1 и 2.

Ожидаемый технико-экономический эффект от использования новой марки стали выразится в повышении эксплуатационной надежности и безопасности, а также общего ресурса работы корпусных конструкций атомных энергоустановок нового поколения и сосудов давления.

Список литетатуры
1. Правила и нормы в атомной энергетике. Правила устройства и безопасной эксплуатации оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г-7-008-69. - М.: Энергоатомиздат, 1990.

2. Технические условия ТУ 108.765-78 "Заготовки из стали марок 15Х2НМФА и 15Х2НМФА-А для корпусов и крышек и других узлов реакторных установок".

Похожие патенты RU2166559C2

название год авторы номер документа
СВАРОЧНАЯ ПРОВОЛОКА ДЛЯ СВАРКИ КОРПУСОВ АТОМНЫХ РЕАКТОРОВ И ДРУГИХ СОСУДОВ ДАВЛЕНИЯ ДЛЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ 2002
  • Карзов Г.П.
  • Галяткин С.Н.
  • Михалева Э.И.
  • Цуканов В.В.
  • Яковлева Г.П.
  • Грекова И.И.
  • Ворона Р.А.
RU2217284C1
СТАЛЬ ДЛЯ КОРПУСНЫХ КОНСТРУКЦИЙ АТОМНЫХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК 2010
  • Карзов Георгий Павлович
  • Теплухина Ирина Владимировна
  • Грекова Ирина Ивановна
  • Бурочкина Ирина Михайловна
  • Савельева Ирина Геннадьевна
RU2448196C2
МАЛОАКТИВИРУЕМАЯ РАДИАЦИОННО СТОЙКАЯ СТАЛЬ 1998
  • Горынин И.В.
  • Рыбин В.В.
  • Карзов Г.П.
  • Николаев В.А.
  • Курсевич И.П.
  • Лапин А.Н.
  • Филимонов Г.Н.
  • Бережко Б.И.
RU2135623C1
СОСТАВ СВАРОЧНОЙ ЛЕНТЫ И ПРОВОЛОКИ 2000
  • Горынин И.В.
  • Карзов Г.П.
  • Галяткин С.Н.
  • Михалева Э.И.
  • Воловельский Д.Э.
  • Морозовская И.А.
  • Юрчак А.В.
  • Волков В.В.
  • Петров В.В.
  • Серебренников Г.С.
RU2188109C2
СТАЛЬ ДЛЯ КОРПУСНЫХ КОНСТРУКЦИЙ АТОМНЫХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК ПОВЫШЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ И НАДЕЖНОСТИ 1998
  • Горынин И.В.
  • Карзов Г.П.
  • Цуканов В.В.
  • Филимонов Г.Н.
  • Богданов В.И.
  • Грекова И.И.
  • Бережко Б.И.
  • Яновский Г.В.
  • Повышев И.А.
  • Орлова В.Н.
  • Панов Ю.К.
  • Носов Г.Ф.
  • Романцов А.А.
  • Васильев В.Г.
  • Соболев Ю.В.
  • Петров В.В.
  • Сулягин В.Р.
  • Ильин Ю.В.
RU2139952C1
СОСТАВ СВАРОЧНОЙ ПРОВОЛОКИ 2000
  • Горынин И.В.
  • Карзов Г.П.
  • Журавлев Ю.М.
  • Галяткин С.Н.
  • Михалева Э.И.
  • Лебедева А.Ю.
  • Яковлева Г.П.
  • Ермакова Е.Н.
RU2194602C2
СОСТАВ СВАРОЧНОЙ ПРОВОЛОКИ 2008
  • Карзов Георгий Павлович
  • Галяткин Сергей Николаевич
  • Михалева Эмма Ивановна
  • Яковлева Галина Петровна
  • Ворона Роман Александрович
RU2373037C1
МАЛОАКТИВИРУЕМЫЙ РАДИАЦИОННОСТОЙКИЙ СВАРОЧНЫЙ МАТЕРИАЛ 2002
  • Горынин И.В.
  • Рыбин В.В.
  • Карзов Г.П.
  • Щербинина Н.Б.
  • Козлов Р.А.
  • Бурочкина И.М.
  • Галяткин С.Н.
  • Зубова Г.Е.
  • Курсевич И.П.
  • Лапин А.Н.
  • Подкорытов Р.А.
RU2212323C1
СТАЛЬ ДЛЯ КОРПУСНЫХ КОНСТРУКЦИЙ АТОМНЫХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК 2008
  • Горынин Игорь Васильевич
  • Карзов Георгий Павлович
  • Теплухина Ирина Владимировна
  • Грекова Ирина Ивановна
  • Савельева Ирина Геннадьевна
  • Бурочкина Ирина Михайловна
RU2397272C2
СВАРОЧНАЯ ПРОВОЛОКА ДЛЯ АВТОМАТИЧЕСКОЙ СВАРКИ ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫХ СТАЛЕЙ ПЕРЛИТНОГО КЛАССА 2010
  • Карзов Георгий Павлович
  • Галяткин Сергей Николаевич
  • Михалева Эмма Ивановна
  • Яковлева Галина Петровна
  • Морозовская Ирина Анатольевна
  • Ворона Роман Александрович
RU2446036C2

Иллюстрации к изобретению RU 2 166 559 C2

Реферат патента 2001 года СТАЛЬ ДЛЯ КОРПУСОВ АТОМНЫХ РЕАКТОРОВ ПОВЫШЕННОЙ НАДЕЖНОСТИ И РЕСУРСА

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано в энергетическом и химическом машиностроении при производстве корпусов водоохлаждаемых атомных реакторов, сосудов давления и нефтехимического оборудования. Предложена сталь для корпусных конструкций атомных энергоустановок повышенной безопасности, надежности и ресурса, содержащая компоненты в следующем соотношении, мас.%: углерод 0,12 - 0,20, кремний 0,15 - 0,40, марганец 0,25 - 0,55, хром 2,60 - 3,30, никель 0,50 - 0,90, молибден 0,50 - 0,90, ванадий 0,20 - 0,35, медь 0,01 - 0,08, сера 0,001 - 0,010, фосфор 0,001 - 0,010, мышьяк 0,001 - 0,010, сурьма 0,001 - 0,010, свинец 0,0003 - 0,010, висмут 0,0003 - 0,010, олово 0,001 - 0,010, кальций 0,005 - 0,03, магний 0,005 - 0,03, азот 0,0001 - 0,01, алюминий 0,005 - 0,05, титан 0,01 - 0,04, кислород 0,001 - 0,005, кобальт 0,005 -0,025, натрий 0,002 - 0,01, железо - остальное, при этом P+Sb+Sn = 0,003 - 0,015. Техническим результатом изобретения является повышение эксплуатационной надежности и безопасности, а также общего ресурса работы корпусных конструкций атомных энергоустановок и сосудов давления. 2 табл.

Формула изобретения RU 2 166 559 C2

Сталь для корпусных конструкций атомных энергоустановок повышенной безопасности, надежности и ресурса, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, медь, кобальт, серу, фосфор, мышьяк, сурьму, олово и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит нормированное количество свинца, висмута, кальция, магния, азота, алюминия, титана, кислорода и натрия при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод - 0,12 - 0,20
Кремний - 0,15 - 0,40
Марганец - 0,25 - 0,55
Хром - 2,60 - 3,30
Никель - 0,50 - 0,90
Молибден - 0,50 - 0,90
Ванадий - 0,20 - 0,35
Медь - 0,01 - 0,08
Сера - 0,001 - 0,010
Фосфор - 0,001 - 0,010
Мышьяк - 0,001 - 0,010
Сурьма - 0,001 - 0,010
Свинец - 0,0003 - 0,010
Висмут - 0,0003 - 0,010
Олово - 0,001 - 0,010
Кальций - 0,005 - 0,03
Магний - 0,005 - 0,03
Азот - 0,001 - 0,01
Алюминий - 0,005 - 0,05
Титан - 0,01 - 0,04
Кислород - 0,001 - 0,005
Кобальт - 0,005 - 0,025
Натрий - 0,002 - 0,01
Железо - Остальное
(P+Sb+Sn) = 0,003 - 0,015.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2001 года RU2166559C2

Приспособление для останова мюля Dobson аnd Barlow при отработке съема 1919
  • Масленников А.П.
SU108A1
SU 1669207 А1, 27.05.1996
Сталь 1979
  • Долбенко Е.Т.
  • Астафьев А.А.
  • Бобков В.В.
  • Карк Г.С.
  • Марков С.И.
  • Савуков В.П.
  • Зубченко А.С.
  • Лобода А.С.
  • Соболев В.В.
  • Соболев Ю.В.
  • Литвак В.А.
  • Ривкин С.И.
  • Нечаев В.А.
  • Шабунин В.Г.
  • Ходосевич А.А.
  • Столяров В.Н.
  • Пыхтарь Л.К.
  • Белоросова А.С.
SU944378A1
СТАЛЬ ДЛЯ СТРАХОВОЧНЫХ КОРПУСОВ И ЗАЩИТНЫХ ОБОЛОЧЕК АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ 1997
  • Горынин И.В.
  • Карзов Г.П.
  • Филимонов Г.Н.
  • Цуканов В.В.
  • Богданов В.И.
  • Яновский Г.В.
  • Повышев И.А.
  • Бережко Б.И.
  • Коркунов В.Н.
  • Просвирин А.В.
  • Васильев В.Г.
  • Ильин Ю.В.
  • Коновалов И.А.
  • Егоров М.Ф.
  • Алексеев В.К.
  • Кухтевич И.В.
  • Рубинштейн М.В.
RU2117716C1
EP 0233426 А1, 26.08.1987
US 4585487 А, 29.04.1986
DE 2838094 В2, 16.04.1981
ГЕРМЕТИЧНАЯ ПРОХОДКА ТРУБОПРОВОДА 2011
  • Тарасов Юрий Дмитриевич
  • Николаев Александр Константинович
RU2461760C1

RU 2 166 559 C2

Авторы

Горынин И.В.

Карзов Г.П.

Филимонов Г.Н.

Бережко Б.И.

Цуканов В.В.

Грекова И.И.

Орлова В.Н.

Николаев В.А.

Повышев И.А.

Просвирин А.В.

Цыканов В.А.

Голованов В.Н.

Красноселов В.А.

Петров В.В.

Черняховский С.А.

Сулягин В.Р.

Титова Т.И.

Драгунов Ю.Г.

Банюк Г.Ф.

Комолов В.М.

Даты

2001-05-10Публикация

1999-07-13Подача