СПОСОБ КРЕКИНГА УГЛЕВОДОРОДОВ Российский патент 2007 года по МПК C10G47/02 

Описание патента на изобретение RU2300552C1

Изобретение относится к технологии углубленной переработки углеводородного, в том числе и нефтяного сырья для получения дистиллятных фракций, пригодных для использования в качестве моторных топлив.

Известен способ каталитического крекинга углеводородов с температурой кипения 360-520°С (560°С) в присутствии стационарного катализатора и катализатора в кипящем слое. При этом достигается выход 50-62% бензиновых фракций, 15-20% легкого газойля с температурой кипения до 360°С, как компонента дизельного топлива, а также тяжелого газойля с температурой кипения выше 360°С, который используется как сырье для производства технического углерода (Oil and Gas Journal, Aug. 12, 1996, p.71-80).

Однако этому способу свойственны недостатки. В частности, процесс в кипящем слое мелкозернистого катализатора осуществляется при относительно высокой температуре - 525-535°С и при большом отношении катализатор-сырье, равном 1:6-1:8. При этом образуется кокс в количестве 4-5%, который выжигают с поверхности катализатора в регенераторе. Реактор и регенератор на промышленных установках имеют большие размеры. При производительности 125 т/час диаметр аппаратов достигает 4,5-5,0 м, а высота - 13-30 м. Используемые в промышленности установки крекинга со стационарным слоем катализатора имеют производительность 5-10 т/час и малоэффективны.

Этот способ не приемлем для мини заводов производительностью 2-3 т/час, которая не может быть обеспечена существующей технологией. Поэтому на мини заводах глубина переработки нефти в светлые нефтепродукты не превышает 50-60% и ограничена отбором прямогонных дистиллятов с температурой кипения до 360°С, а остаток используется в качестве котельного топлива.

Наиболее близким к настоящему изобретению является способ крекинга углеводородов, включающий введение раствора катализатора и крекинг под давлением в присутствии водорода (патент РФ №2095394, МКИ C10G 47/02,1997 год).

Недостатком известного способа является необходимость использования дорогостоящих катализаторов, применение которых в известном способе не эффективно, так как происходит коксование.

Исходя из вышеуказанного, в настоящем изобретении достигается следующий технический результат - повышение выхода светлых углеводородов, исключение образования кокса и снижение потребления молекулярного водорода от внешнего источника.

Технический результат достигается за счет того, что в способе крекинга углеводородов, включающем введение раствора катализатора и крекинг под давлением в присутствии водорода, катализатор выбран в виде водорастворимого соединения кремния, а крекинг ведут при температуре и давлении, обеспечивающих взрывообразный переход раствора катализатора в паровую фазу, а также за счет того, что

- раствор катализатора вводят в количестве 0,5-5,0 мас.% от массы углеводорода;

- раствор катализатора диспергируют или эмульгируют в углеводороде до образования суспензии или эмульсии с размерами частиц не более 50 мкм;

- в качестве водорастворимых соединений кремния используют водорастворимые соли кремния в количестве 0,2-1,0 мас.% от массы углеводорода;

- в качестве водорастворимых соединений кремния используют соединения кремния, содержащие добавки цеолита и/или соединений бария или кобальта или редкоземельных элементов;

- взрывообразный переход раствора катализатора в паровую фазу в частицах эмульсии или дисперсии выполняют путем нагрева суспензии или эмульсии от 90-95°С до 380-450°С со скоростью 0,01-0,1°С/сек.

Катализатор вводится в углеводородное сырье единовременно и рециркулирует в системе в смеси с рециркулятом - фракциями сырья с температурой кипения выше 360°С в количестве 30-50% от исходного сырья. Могут использоваться соли, алюмосиликаты или другие водорастворимые соединения кремния, в том числе в виде суспензии или геля.

По мере нагрева суспензии или эмульсии сырья с раствором катализатора происходит образование кристаллитов катализатора нано-размеров 10-100 нм за счет взрывообразного перехода раствора катализатора в паровую фазу и их равномерное распределение в объеме сырья и далее при 420-450°С собственно крекинг сырья.

Для перемешивания сырья в нагревательных трубах в систему вводится небольшое количество (100-150 м3/т) рециркулирующего газа. Для обеспечения протекания процесса, в основном в жидкой фазе, применяется давление не более 3,0 МПа. Поскольку процесс осуществляется при относительно низкой температуре - до 450°С, образование кокса не наблюдается и регенерации катализатора не требуется.

Настоящее изобретение поясняется примерами 1-6 и таблицами 1 и 2.

Пример 1. Крекинг вакуумного газойля с температурой кипения 360-520°С осуществляли в пустотелом проточном реакторе под давлением 0,3 МПа газа-носителя (азот) в количестве 120 л/л сырья, температуре 450°С, объемной скорости подачи сырья 2,0 час-1. Применяли 10%-ный водный раствор катализатора К2SiO3 (табл.1), который добавляли в сырье в количестве 2,9 мас.% и смешивали с сырьем в дисковом диспергаторе для получения эмульсии следующего дисперсного состава (мас.%): менее 0,5 мкм - 2,9; 0,5-1,0 мкм - 11,1; 1,0-2,0 мкм - 8,4; 2,0-4,0 мкм - 15,1; 4,0-5,0 мкм - 18,2; 5,0-10,0 мкм - 24,1; 10,0-20,0 мкм - 10,4; 20,0-30,0 мкм - 5,1; выше 30 мкм - 4,7. При нагреве эмульсии от 90°С до 380°С со скоростью 0,01°С/сек происходил взрывообразный переход раствора катализатора в паровую фазу в частицах эмульсии с образованием кристаллитов катализатора. Выход жидких продуктов составлял 98,5%, газа - 2,6%, в том числе углеводородов C1-C4 - 2,36%. Степень превращения исходного газойля во фракции с температурой кипения до 360°С составляла 66,3%. Кокс не образовывался.

Примеры 2-5. Крекинг вакуумного газойля с температурой кипения 360-520°С осуществляли в условиях, аналогичных примеру 1. Применяли водную суспензию следующих катализаторов с добавками: силикат церия, кобальт-алюмосиликат, барий-алюмосиликат, суспензии цеолита HY в растворе алюмосиликата натрия (табл.1). Катализатор вводили в количестве 1% на сырье смешением в дисковом диспергаторе. Нагрев эмульсии от 90°С до 390°С со скоростью 0,05°С/сек обеспечивал взрывообразный переход раствора (суспензии) катализатора в паровую фазу и образование кристаллитов катализатора. Выход жидких продуктов составлял 95,6-97,7%, газа - 3,4-5,0%, в том числе углеводородов С14 - 3,1-4,8%. Степень превращения исходного газойля во фракции с температурой кипения до 360°С составляла 63,5-69,0%. Кокс не образовывался.

Пример 6. Крекинг сырья осуществляли в виде смеси (60:40) исходного газойля и фракций с температурой кипения выше 360°С, полученных от предыдущих циклов, в которых содержалось 1,0-1,2 мас.% катализатора от предыдущих циклов в виде мелкодисперсных частиц нано-размеров (табл.1). Первоначально катализатор на основе К2SiO3 вводился аналогично примеру 1 со скоростью нагрева эмульсии от 95°С до 400°С - 0,1°С/сек. Процесс осуществляли под давлением 0,6 МПа газа-носителя (азот) в количестве 100 л/л сырья, температуре 450°С, объемной скорости подачи сырья 2,0 час-1. Выход жидких продуктов составлял 95,1%, газа - 4,9%, в том числе углеводородов С14 - 4,2%. Степень превращения сырья во фракции с температурой кипения до 360°С составляла 54,8%. В составе катализата присутствовало 24,2% бензиновых фракций с температурой кипения до 180°С (октановое число по моторному методу 80 пунктов), 37,4% дизельных фракций с температурой кипения 180-360°С и 38,4% остатка (рециркулята) с температурой кипения выше 360°С. Кокс не образовывался.

Процесс протекает с низким газообразованием (выход газа не превышает 5%) и высоким выходом компонентов моторных топлив (выше 90%), в том числе бензина свыше 30%.

Бензины содержат умеренное количество ароматических углеводородов - до 16%, что обеспечит выполнение современных требований к их химическому составу.

Повышенное количество ароматических углеводородов в дизельной фракции с температурой кипения 180-360°С потребует их частичного удаления путем гидрирования.

Важным обстоятельством, положительно характеризующим процесс, является практическое отсутствие в газах водорода (менее 0,01%), который при каталитическом крекинге перераспределяется в основном между бензиновой и дизельной фракциями и не теряется с топливным газом. Потеря водорода на образование газа не превышает 1,0% потенциального содержания его в сырье.

При каталитическом крекинге смеси (70:30) исходного сырья - вакуумного газойля и остатка с температурой кипения выше 360°С от предыдущего цикла (табл.2) достигнуто превращение сырья, достаточное для осуществления технического процесса с рециркуляцией остатка. При этом свежий катализатор в смесь не добавлялся, а использовался остаток от предыдущего цикла в составе рециркулята.

При изучении роли температуры в процессе каталитического крекинга (табл.2) показано, что удовлетворительные результаты достигаются при температуре 450°С. Степень превращения сырья во фракции моторного топлива за один проход превышает 60%, а при полном его превращении с рециркуляцией остатка - свыше 90%.

Таблица 1ПоказателиИсходное сырьеБез катализатора№ примера123456КатализаторыГазойль: рециркулят =60:40К2SiO3Се2(SiO3)2Co-Al-SiNa-Al-Si+HYBa-Al-SiВзято, мас.%:1.Сырье-100,0100,0100,0100,0100,0100,0100,02.Водный раствор катализатора--2,93,12,82,63,0-ИТОГО:-100,0102,9103,1102,8102,6103,0100,0Получено, мас.%:1.Жидкие продукты-93,098,595,697,196,397,795,12.Газ-4,92,65,03,44.34,54,93.Вода+потери-2,11,82,52,32,01,8-ИТОГО:-100,0102,9103,1102,8102,6103,0100,0Характеристика жидких продуктовПлотность катализата при 20°С, г/см30,91100,88630,86100,86780,86650,86590,86170,9273Фракционный состав катализата, мас.%:температура начала кипения, °С22735273628323135выкипает до 180°С-16,629,230,027,629,532,024,2180-360°С15,141,142,242,541,440,641,737,4выше 360°С84,942,328,627,531,029.926,338,4Степень превращения сырья в дистиллятные фракции с т.кип. до 360°С, мас.%50,266,367,663,564,869,054,8

Таблица2ПоказателиИсходное сырье газойльТемпература, °С420 газойль450газойльгазойль: рециркулят =70:30Баланс крекингаВзято, мас.%1.Сырье-100,0100,0100,02. Водный раствор катализатора-0,40,4-ИТОГО:-100,4100,4100,0Получено, мас.%1.Жидкие продукты-92,992,692,82.Газ, в том числе:-7,07,57,0C1-C4-5,36,05,83.Катализатор + потери-0,50,30,2ИТОГО:-100,4100,4100,0Характеристика жидких продуктовПлотность при 20°С, г/см30,91100,87100,86420,8724Фракционный состав, мас.%:н.кип., °С227605934до 180°С-7,211,622,4180-360°С15,122,742,943,5выше 360°С84,970,145,534,1Йодное число во фракциях с т.кип., °С:до 180-23,118,810,9180-3602,57,77,15,7Содержание ароматических углеводородов во фракциях с т.кип. °С, мас.%:до 180-8,57,514,0180-36052,151,138,555,8

Похожие патенты RU2300552C1

название год авторы номер документа
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ УГЛЕВОДОРОДОВ 2006
  • Озеренко Алексей Анатольевич
  • Заманов Владимир Васильевич
RU2312127C1
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТИ 2004
  • Заманов В.В.
  • Кричко А.А.
  • Озеренко А.А.
  • Озеренко Е.А.
  • Фросин С.Б.
RU2255959C1
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ КАМЕННОУГОЛЬНОЙ СМОЛЫ 2004
  • Заманов В.В.
  • Кричко А.А.
  • Озеренко А.А.
  • Озеренко Е.А.
  • Фросин С.Б.
RU2255956C1
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СУСПЕНЗИИ КАТАЛИЗАТОРА ГИДРОКОНВЕРСИИ ТЯЖЕЛОГО НЕФТЯНОГО СЫРЬЯ 2017
  • Хаджиев Саламбек Наибович
  • Кадиева Малкан Хусаиновна
  • Кадиев Хусаин Магамедович
RU2652122C1
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СУСПЕНЗИИ МОЛИБДЕНСОДЕРЖАЩЕГО КОМПОЗИТНОГО КАТАЛИЗАТОРА ГИДРОКОНВЕРСИИ ТЯЖЕЛОГО НЕФТЯНОГО СЫРЬЯ 2018
  • Кадиев Хусаин Магамедович
  • Максимов Антон Львович
  • Кадиева Малкан Хусаиновна
RU2675249C1
СПОСОБ КОНВЕРСИИ ТЯЖЕЛОГО УГЛЕВОДОРОДНОГО СЫРЬЯ И КАТАЛИЗАТОР ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 1997
  • Хосе Карасса
  • Педро Перейра
  • Нельсон Мартинес
RU2137806C1
СПОСОБ КОНВЕРСИИ УГЛЕВОДОРОДНОГО СЫРЬЯ, СОДЕРЖАЩЕГО СЛАНЦЕВОЕ МАСЛО, ПУТЕМ ГИДРОКОНВЕРСИИ В КИПЯЩЕМ СЛОЕ, ФРАКЦИОНИРОВАНИЯ С ПОМОЩЬЮ АТМОСФЕРНОЙ ДИСТИЛЛЯЦИИ И ЭКСТРАКЦИИ ЖИДКОСТЬ/ЖИДКОСТЬ В ТЯЖЕЛОЙ ФРАКЦИИ 2011
  • Алес Кристоф
  • Леруа Элен
  • Морель Фредерик
  • Плен Сесиль
RU2592690C2
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ПЕРЕРАБОТКИ ВЫСОКОМОЛЕКУЛЯРНОГО УГЛЕРОДСОДЕРЖАЩЕГО СЫРЬЯ В БОЛЕЕ ЛЕГКИЕ СОЕДИНЕНИЯ 2008
  • Пармон Валентин Николаевич
  • Танашев Юрий Юрьевич
  • Удалов Евгений Игоревич
  • Болотов Василий Александрович
  • Боброва Людмила Николаевна
  • Черноусов Юрий Дмитриевич
RU2385344C1
СПОСОБ КАТАЛИТИЧЕСКОЙ КОНВЕРСИИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО КОЛИЧЕСТВА ДИЗЕЛЬНОГО ТОПЛИВА И ПРОПИЛЕНА 2010
  • Куи Шоуе
  • Ксу Юхао
  • Ху Жихай
  • Гонг Джианхонг
  • Ксие Чаоганг
  • Чен Юн
  • Жанг Жиганг
  • Донг Джианвей
RU2562238C2
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОГО КРЕКИНГА ТЯЖЕЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ ИТЭР 2007
  • Щукин Владимир Анатольевич
RU2354681C1

Реферат патента 2007 года СПОСОБ КРЕКИНГА УГЛЕВОДОРОДОВ

Использование: нефтепереработка и нефтехимия. Сущность: в углеводороды вводят раствор катализатора и проводят крекинг под давлением в присутствии водорода. Катализатор выбирают в виде водорастворимого соединения кремния, а крекинг ведут при температуре и давлении, обеспечивающих взрывообразный переход раствора катализатора в паровую фазу. Получают, в основном, компоненты моторных топлив. Технический результат - упрощение процесса каталитического крекинга с повышением выхода товарных продуктов, возможность создания промышленных установок небольшой единичной мощности для переработки 0,5-1,0 млн тонн нефти в год. 5 з.п. ф-лы, 2 табл.

Формула изобретения RU 2 300 552 C1

1. Способ крекинга углеводородов, включающий введение раствора катализатора и крекинг под давлением в присутствии водорода, отличающийся тем, что катализатор выбран в виде водорастворимого соединения кремния, а крекинг ведут при температуре и давлении, обеспечивающих взрывообразный переход раствора катализатора в паровую фазу.2. Способ по п.1, отличающийся тем, что раствор катализатора вводят в количестве 0,5-5,0 мас.% от массы углеводорода.3. Способ по п.1, отличающийся тем, что раствор катализатора диспергируют или эмульгируют в углеводороде до образования суспензии или эмульсии с размерами частиц не более 50 мкм.4. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве водорастворимых соединений кремния используют водорастворимые соли кремния в количестве 0,2-1,0 мас.% от массы углеводорода.5. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве водорастворимых соединений кремния используют соединения кремния, содержащие добавки цеолита и/или соединений бария или кобальта или редкоземельных элементов.6. Способ по п.1, отличающийся тем, что взрывообразный переход раствора катализатора в паровую фазу в частицах суспензии или эмульсии выполняют при нагреве суспензии или эмульсии от 90-95 до 380-450°С со скоростью 0,01-0,1°С/с.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2007 года RU2300552C1

СПОСОБ ГИДРОКОНВЕРСИИ ТЯЖЕЛЫХ УГЛЕВОДОРОДОВ ПРИ НИЗКОМ ДАВЛЕНИИ (ВАРИАНТЫ) 1997
  • Шервуд Дейвид Эдвард Мл.
  • Портер Майкл Кевин
RU2181751C2
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ БИТУМИНОЗНЫХ ВЫСОКОСЕРНИСТЫХ НЕФТЕЙ 1992
  • Теплякова Г.А.
  • Бухтенко О.В.
  • Грожан М.М.
  • Алексеева Л.Д.
RU2095394C1
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ТЯЖЕЛЫХ НЕФТЯНЫХ ОСТАТКОВ 2001
  • Синицин С.А.
  • Королева Н.В.
RU2208625C2
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТИ 2004
  • Заманов В.В.
  • Кричко А.А.
  • Озеренко А.А.
  • Озеренко Е.А.
  • Фросин С.Б.
RU2255959C1
US 4770764 A, 13.09.1988
US 5935419 A, 10.08.1999.

RU 2 300 552 C1

Авторы

Заманов Владимир Васильевич

Кричко Андрей Анатольевич

Озеренко Алексей Анатольевич

Малолетнев Анатолий Станиславович

Зекель Леонид Абрамович

Фросин Сергей Борисович

Даты

2007-06-10Публикация

2006-04-10Подача