ДВУТАВРОВЫЙ ПРОКАТНЫЙ ПРОФИЛЬ Российский патент 2010 года по МПК B21B1/08 

Описание патента на изобретение RU2383401C2

Предлагаемое изобретение относится к металлическим конструкциям промышленных и гражданских зданий с балочными перекрытиями и каркасами, а также к мостовым конструкциям.

Известен двутавровый прокатный профиль Гост 26020-83 [1]. Сортамент горячекатаных двутавров с параллельными гранями полок. Примем этот профиль за прототип.

Недостаток профилей прототипа в том, что гибкость стенки профиля (, где hст - высота стенки; tст - толщина стенки) переменная и колеблется для разных номеров двутавров.

Так для двутавра I 90 Б1 - λст=57,

I 60 Б1 - λст=53,5,

I 100 Б1 - λст=57,8,

I 100 Б4 - λст=48,6.

Для двутавра I 100 Б4 высота сечения h=101,3, толщина полки его tп=3,25, толщина стенки t=1,95, высота стенки h=94,8, гибкость стенки λст=94,8/1,95=48,6.

По действующим нормам устойчивость стенок балок не требуется проверять, если условная гибкость стенок где 2,5 - при наличии местных напряжений в профиле [2, с.27].

Для малоуглеродистой стали В Ст3 Сп5, Гост 2-777-2-88 при толщинах t=20…40 мм, расчетное сопротивление равно Ry=230 МПа, модуль упругости Е=206000 МПа.

Тогда условная гибкость стенки

Отсюда предельная гибкость стенки, когда не требуется укрепление ее промежуточными ребрами жесткости, будет равна λст.пред.=2,5·29,927=74,8.

С некоторым запасом для малоуглеродистой стали назначаем гибкость стенки двутаврового прокатного профиля равной λст=70.

Для легированных сталей, например 09Г2С, 14Г2, 15ХСНД по Гост 19282-73* [2, с.64], расчетное сопротивление равно Rу=300 МПа.

Тогда условная гибкость стенки Отсюда предельная гибкость для легированных сталей равна λст.пред.=2,5·26,2=65,5.

С некоторым запасом назначаем гибкость λст для легированных сталей равную λст.=60.

Оптимальное распределение материала по сечению балки

Значительное снижение материалоемкости двутаврового прокатного профиля достигнуто рациональным распределением металла по сечению балок. Поставим задачу прокатать балку (фиг.1) наибольшей прочности, то есть с максимальным моментом сопротивления max Wx из заготовки площадью поперечного сечения А см2 такой же, как у прототипа.

Очевидно, что уменьшение толщины стенки tст приводит к увеличению высоты балки h и увеличению момента сопротивления Wx. Материал должен быть оптимально распределен между стенкой и поясами балки.

Введем коэффициент К, определяющий материалоемкость стенки.

Введем постоянный коэффициент гибкости стенки:

Где h - расстояние между центрами тяжести поясов; t - толщина стенки; Аст=h t - площадь сечения стенки; Аn - площадь сечения одного пояса; А=2Аnст - площадь всего сечения.

Отсюда

Тогда высота сечения h (расстояние между центрами тяжести поясов) будет зависеть только от коэффициента материалоемкости стенки К:

Площадь поперечного сечения двух поясов

Пренебрегая собственными моментами инерции поясов балки, запишем главный момент инерции относительно оси X (см. фиг.1)

Поделив (6) на h/2, найдем момент сопротивления Wx на высоте центра тяжести пояса:

Итак, момент сопротивления зависит только от материалоемкости К стенки. Определим экстремум Wx, взяв производную по К.

Отсюда

Следовательно, при материалоемкости стенки 50% К=0,5 оптимальная высота сечения равна

Этой высоте соответствует наибольший момент сопротивления, равный

и соответствующая гибкость стенки

Подставив (12) в (11), получим момент сопротивления в зависимости от tст и А

и соответствующую минимальную площадь всего сечения балки

Или в зависимости от гибкости стенки

Тогда толщина стенки

Легко убедиться, что радиус ядра сечения r в этом случае будет равен ρ=h/3.

Проанализируем материалоемкость профиля и гибкость стенки прототипа. Например, для двутавров по Гост 26020-83 с высотой сечения 100 см. Размеры в табл.1 даны в см, а площади в см2.

Таблица 1 Сравнение коэффициентов гибкости и материалоемкости стенки прототипа h b tст tn А hст λст Аст К 100Б1 99 32 1,6 2,1 293,82 94,8 59,25 151,68 1,52 100Б2 99,8 32 1,7 2,5 328,9 94,8 55,76 161,16 0,49 100Б3 100,6 32 1,8 2,9 364 94,8 52,67 170,64 0,519 100Б4 101,3 32 1,95 3,25 400,6 94,8 48,62 184,86 0,562

Анализ показывает, что материалоемкость стенки отличается от оптимальной К=0,5, а гибкость стенки меньше предельной λст<70.

Таким образом, имеются резервы для снижения материалоемкости.

Технологическая задача изобретения - максимальное снижение материалоемкости двутаврового прокатного профиля путем оптимального распределения материала между поясами и стенкой профиля, обеспечивающего достижение моментом сопротивления сечения профиля относительно главной оси X своего максимального значения.

Техническая задача решена тем, что двутавровый прокатный профиль содержит полки с параллельными гранями и стенку, соединяющую полки.

Отличие в том, что каждый из профилей выполнен с постоянной гибкостью стенки, не превышающей ее предельную величину: для малоуглеродистой стали назначим гибкость стенки, равную 70, а для легированной стали - гибкость стенки, равную 60. Причем площадь сечения профиля распределена по сечению балки в следующей пропорции: 50% - на стенку профиля по 25% на каждый из поясов, при этом толщина стенки профиля определяется из уравнения

,

где А - площадь поперечного сечения профиля, λст - гибкость стенки балки, обеспечивающая устойчивость ее без постановки промежуточных ребер жесткости.

Высота стенки находится из формулы

Ширина полки и толщина ее назначается такой, чтобы отношение ширины полки к ее толщине не превышало предельное отношение, обеспечивающее местную устойчивость плоского пояса. Главный момент инерции профиля относительно оси X определяется по формуле

,

где b - ширина полки профиля;

h - высота поперечного сечения профиля;

tст - толщина стенки;

h - высота стенки;

а главный момент сопротивления равен

.

На чертеже показано поперечное сечение двутаврового прокатного профиля, содержащего полки 1 с параллельными гранями и соединяющую их стенку 2.

Полки 1 имеют ширину b. Толщина полки tn. Высота сечения профиля равна h. Стенка 2 имеет высоту h. Толщина стенки равна tст. Площадь сечения каждой из полок равна An=b·tn. Площадь сечения стенки равна A=h·t. Площадь всего сечения равна А=2Аnст.

Пример конкретной реализации

Повысим прочность двутавра I 100 Б4 по Гост 26020-83 [1]. Основные размеры профиля и его характеристики приведены в табл.1. По формуле 12 найдем необходимую толщину стенки нового двутаврового профиля.

Находим . Примем гибкость стенки такой же, как в действующем СНиП II-23-81* [2] λ=70.

Площадь сечения оставляем неизменной А=400,6 см2.

Находим площадь сечения стенки Аст=0,5А.

Затем округляем .

Находим Аст ф=hст·tст.

Находим площадь сечения одной полки Аn=0,25·А.

Ширину полки оставляем такой же bn.

Находим толщину полки и округляем ее.

Находим фактическую площадь сечения полки и высоту сечения балки

Находим суммарную площадь сечения балки ΣA=2Апф+Aст.

Находим главный момент инерции

Находим момент сопротивления

По сортаменту I 100 Б4 A=400,6 см2.

Назначаем λ=70.

Находим толщину стенки .

Принимаем tст=1,69 см. На стенку 50% площади Аст=0,5А=200,3 см2.

Тогда .

Принимаем hст=118,52.

Тогда Аст ф=118,52·1,69=200,3 см2.

Аn=0,25·А.

Оставляем ширину пояса bn=32, тогда

Вся высота балки h=hст+2tn=118,52+2·3,13=124,78.

Главный момент инерции нового профиля

У прототипа главный момент инерции был Jx=655400 см4 (100%).

Момент сопротивления

У прототипа главный момент был 12940 см3 (100%).

Из той же заготовки ΣА=200,3+2·32·3,13=400,62 см2 получен двутавр, имеющий главный момент инерции на 48,9% больший, чем раньше, то есть жесткость повышена на 48,9%. А момент сопротивления на 20,9% больший, чем раньше, то есть прочность при изгибе повышена на 20,9%.

Гибкость стенки

Список литературы

1. Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Сортамент. Гост 26020-83. Переиздание. Октябрь 1998, 9 с.

2. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции, Госстрой СССР, М., 1999, 96 с.

Похожие патенты RU2383401C2

название год авторы номер документа
СПОСОБ ПРОКАТА ДВУТАВРОВОГО ПРОФИЛЯ СЕЧЕНИЯ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ 2011
  • Нежданов Кирилл Константинович
  • Нежданов Алексей Кириллович
  • Гарькин Игорь Николаевич
RU2486972C2
ПРОКАТНАЯ БАЛКА 2001
  • Нежданов К.К.
  • Нежданов А.К.
  • Туманов В.А.
  • Маскаев А.С.
RU2227069C2
БАЛКА 2002
  • Нежданов К.К.
  • Туманов В.А.
  • Нежданов А.К.
  • Лаштанкин А.С.
RU2232125C2
ДВУТАВРОВЫЙ ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ КОЛОННЫЙ ПРОФИЛЬ 2009
  • Нежданов Кирилл Константинович
  • Нежданов Алексей Кириллович
  • Каледин Константин Иванович
RU2411091C1
РЕЛЬСОБАЛОЧНЫЙ БЛОК КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ РЕЛЬСОВЫХ ПУТЕЙ 2005
  • Нежданов Кирилл Константинович
  • Туманов Вячеслав Александрович
  • Кузьмишкин Алексей Александрович
  • Нежданов Алексей Кириллович
RU2288886C2
ПРОКАТНАЯ БАЛКА 1995
  • Нежданов К.К.
  • Нежданов А.К.
  • Ершов В.В.
  • Васильев А.В.
RU2140477C1
ВЫСОКОРЕСУРСНАЯ ПОРТАЛЬНАЯ ДВУХСТЕНЧАТАЯ ПОДКРАНОВАЯ БАЛКА 2016
  • Нежданов Кирилл Константинович
  • Клейменов Александр Сергеевич
  • Маслов Алексей Дмитриевич
RU2677375C1
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ НЕСИММЕТРИЧНОЙ В СЕЧЕНИИ ПОДКРАНОВОЙ КОНСТРУКЦИИ 1998
  • Нежданов К.К.
  • Нежданов А.К.
  • Попченков И.В.
RU2196100C2
ЗЕТОБРАЗНЫЙ ПРОФИЛЬ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ 1995
  • Нежданов К.К.
  • Нежданов А.К.
  • Васильев А.В.
RU2108279C1
СПОСОБ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ НА ИЗГИБ 2005
  • Нежданов Кирилл Константинович
  • Туманов Вячеслав Александрович
  • Нежданов Алексей Кириллович
  • Рубликов Сергей Геннадьевич
RU2304479C2

Иллюстрации к изобретению RU 2 383 401 C2

Реферат патента 2010 года ДВУТАВРОВЫЙ ПРОКАТНЫЙ ПРОФИЛЬ

Изобретение предназначено для снижения материалоемкости двутаврового прокатного профиля. Двутавровый профиль выполнен из стали и содержит полки с параллельными гранями и стенку. Рациональное распределение стали по сечению балки обеспечивается за счет того, что гибкость его стенки, равная отношению высоты стенки к ее толщине, не превышает предельную величину гибкости λст, обеспечивающую устойчивость стенки без промежуточных ребер жесткости, и составляет 70 для малоуглеродистой стали и 60 для легированной стали, толщина, высота стенки, ее предельная гибкость регламентируются математическими зависимостями, площадь сечения профиля распределена по сечению в пропорции: 50% - стенка профиля, 25% - каждая из полок, отношение ширины полки к ее толщине не превышает предельное отношение, обеспечивающее местную устойчивость полки, при этом главный момент инерции профиля и главный момент сопротивления регламентированы, 1 ил., 1 табл.

Формула изобретения RU 2 383 401 C2

Двутавровый прокатный профиль из стали, содержащий полки с параллельными гранями и стенку, соединяющую полки, отличающийся тем, что гибкость его стенки, равная отношению высоты стенки к ее толщине, не превышает предельную величину гибкости λст, обеспечивающую устойчивость стенки без промежуточных ребер жесткости, и составляет 70 для малоуглеродистой стали и 60 для легированной стали, толщина стенки tct равна

где А - площадь поперечного сечения профиля, см2;
λст - предельная гибкость стенки профиля,
высота стенки равна

площадь сечения профиля распределена по сечению в пропорции: 50% - стенка профиля, 25% - каждая из полок, отношение ширины полки к ее толщине не превышает предельное отношение, обеспечивающее местную устойчивость полки, при этом главный момент инерции профиля Jx относительно оси X равен

где b - ширина полки профиля, см;
h - высота поперечного сечения профиля, см;
tст - толщина стенки, см;
hст - высота стенки, см,
а главный момент сопротивления Wx равен

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2010 года RU2383401C2

Двутавровый профиль 1977
  • Царенко Анатолий Иванович
SU801909A1
Двутавровый профиль 1989
  • Ескин Валентин Иванович
  • Полатовский Борис Семенович
  • Киселев Вячеслав Васильевич
  • Васильев Евгений Борисович
  • Герман Илья Максович
  • Кольвах Владимир Викторович
  • Ескин Алексей Валентинович
SU1692693A1
Способ изготовления двутавров 1982
  • Вавилов Николай Юрьевич
  • Грицук Николай Федорович
  • Приходько Валерий Павлович
  • Курандо Игорь Григорьевич
  • Юхновский Юлий Моисеевич
  • Казырский Олег Лаврентьевич
  • Друзин Вячеслав Иванович
  • Беспалов Владимир Николаевич
SU1045961A1
WO 8404263 А1, 08.11.1984
УСТРОЙСТВО для ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЛИНЕНИЯ ИЗВИТОЙНИТИ 0
SU348913A1

RU 2 383 401 C2

Авторы

Нежданов Кирилл Константинович

Нежданов Алексей Кириллович

Эйдлин Андрей Михайлович

Даты

2010-03-10Публикация

2007-10-01Подача