СПОСОБ ВЫПЛАВКИ НИЗКОФОСФОРИСТОЙ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ Российский патент 2012 года по МПК C21C5/28 

Описание патента на изобретение RU2459874C1

Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере.

Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий подачу в конвертер жидкого чугуна и твердой металлошихты, продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства, подачу в конвертер охладителя, а в качестве шлакообразующих материалов извести, определение химического состава расплава (см. способ выплавки низкофосфористой стали в конвертере, известный из SU 1560561 A1, C21C 5/28,30.04.1990).

Недостатком известного способа является неконтролируемое снижение окисленности шлака в конце продувки, замедление темпа роста основности шлака в конце продувки плавки, получение нестабильного перегрева металла в момент первой повалки и некоторое восстановлениие фосфора.

Это объясняется несбалансированностью материально-теплового баланса плавок, так как наведение известково-железистого шлака оптимального химического состава в необходимом количестве для проведения глубокой дефосфорации в конвертере невозможно без использования специальных добавок, позволяющих интенсифицировать процессы растворения извести и формирования шлака.

Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении эффективности удаления фосфора и получении расплава после окончания продувки в конвертере с массовой долей фосфора в диапазоне 0,001-0,005% с целью получения марок сталей с заданной массовой долей фосфора 0,010% и менее.

Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки низкофосфористой стали в конвертере включает подачу в конвертер жидкого чугуна и твердой металлошихты, продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства, подачу в конвертер охладителя, а в качестве шлакообразующих материалов извести, определение химического состава расплава, отличающийся тем, что в конвертер присаживают теплоноситель, расход которого устанавливают по зависимости

M1=K1·(K2·[P]ч-[P]p)·(K3·Tч-K4·Mч·[Si]ч+A);

где M1 - расход теплоносителя, кг/ т расплава;

K1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный 20÷80 %-1;

K2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный 10÷20; безразмерный;

[Р]ч - массовая доля фосфора в жидком чугуне, равная 0,01÷0,15, %;

[Р]р - заданная массовая доля фосфора в расплаве после продувки, равная 0,001÷0,005%;

K3 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,0÷2,0)·10-4, кг/т·°С;

Tч - температура жидкого чугуна, °С;

K4 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный

(1,8÷3,0)·10-4, %-1;

Мч - расход жидкого чугуна кг/ т расплава;

[Si]ч - массовая доля кремния в жидком чугуне, %;

А - эмпирическая величина, характеризующая физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равная (2,0÷3,5)·10-3, кг/т,

расход извести определяют по зависимости

М2=K5·[Si]ч+K6·М1ч+В;

где M2 - расход извести, кг/ т расплава;

K5 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности растворения извести, равный 60÷70, кг/т·°%;

K6 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности растворения извести, равный 100÷600, кг/т;

[Si]ч - массовая доля кремния в жидком чугуне, %;

В - эмпирическая величина, характеризующая физико-химические закономерности растворения извести, равная 40-70, кг/т,

расход охладителя определяют по зависимости

М3=K7·М1·Мч;

где K7 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,0÷5,0)·10-3, т/кг,

прекращают продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства при достижении массовой доли углерода в расплаве не более 12·[Р]р.

В качестве теплоносителя используют ферросилиций с содержанием кремния 40-80 мас.% или смесь ферросилиция с содержанием кремния 40-80 мас.% и алюминийсодержащего материала с содержанием алюминия 40-100 мас.% при следующем соотношении в ней компонентов, мас.%:

ферросилиций 50-90, алюминийсодержащий материал 3-50.

В качестве охладителей используют железорудные окатыши или железную руду.

Повышение эффективности удаления фосфора и получение расплава после окончания продувки в конвертере с массовой долей фосфора в диапазоне 0,001÷0,005% и получение массовой доли фосфора в готовой стали 0,010% и менее будет происходить вследствие установления расхода теплоносителя, извести и охладителей с учетом массовой доли фосфора в чугуне и заданной массовой доли фосфора в расплаве.

Диапазон значений массовой доли фосфора в жидком чугуне [Р]ч в пределах 0,01÷0,15% объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации. При меньших значениях расход шлакообразующих материалов будет сверх допустимых значений. При больших значениях дефосфорация расплава в конвертере при использовании одношлакового режима будет недостаточна для получения массовой доли фосфора в расплаве после окончания продувки в диапазоне 0,001÷0,005%.

Диапазон значений массовой доли фосфора в расплаве после продувки [Р]р в пределах 0,001÷0,005% объясняется требованиями по содержанию фосфора в готовой стали и физико-химическими закономерностями рефосфорации металла при раскислении и легировании в процессе внепечной обработки. При меньших значениях расход шлакообразующих материалов будет сверх допустимых значений. При больших значениях получение массовой доли фосфора в готовой стали 0,010% и менее будет затруднено.

Диапазон значений эмпирического коэффициента K1 изменяется в пределах 20÷80%-1 и объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации расплава. При меньших значениях дефосфорация расплава будет недостаточной. При больших значениях расход теплоносителя и шлакообразующих материалов будет сверх допустимых значений. Указанный диапазон устанавливают в пропорциональной зависимости от массовой доли фосфора в чугуне и физического и химического теплосодержания чугуна.

Диапазон значений эмпирического коэффициента K2 изменяется в пределах 10÷20 и объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации расплава. При меньших значениях дефосфорация расплава будет недостаточной. При больших значениях расход теплоносителя будет сверх допустимых значений. Указанный диапазон устанавливают в пропорциональной зависимости от массовой доли фосфора в чугуне и заданной массовой доли фосфора в расплаве после продувки.

Диапазон значений эмпирического коэффициента K3 изменяется в пределах (1,0÷2,0)·10-4 кг/т·°С и объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации расплава. При меньших значениях дефосфорация расплава будет недостаточной. При больших значениях расход теплоносителя будет сверх допустимых значений. Указанный диапазон устанавливают в пропорциональной зависимости от массовой доли фосфора в чугуне и физического и химического теплосодержания чугуна.

Диапазон значений эмпирического коэффициента K4 изменяется в пределах (1,8÷3,0)·10-4 %-1 и объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации расплава. При меньших значениях дефосфорация расплава будет недостаточной. При больших значениях расход теплоносителя будет сверх допустимых значений. Указанный диапазон устанавливают в пропорциональной зависимости от массовой доли фосфора в чугуне и физического и химического теплосодержания чугуна.

Диапазон значений эмпирической величины А в пределах (2,0÷3,5)·10-3 кг/т и объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации расплава. При меньших значениях расход теплоносителя будет сверх допустимых значений. При больших значениях дефосфорация расплава будет недостаточной. Указанный диапазон устанавливают в пропорциональной зависимости от массовой доли фосфора в чугуне и физического и химического теплосодержания чугуна.

Диапазон значений эмпирического коэффициента K5 изменяется в пределах 60÷70 кг/т·% и объясняется физико-химическими закономерностями растворения извести. При меньших значениях расход шлакообразующих материалов будет недостаточным. При больших значениях расход шлакообразующих материалов будет сверх допустимых значений. Указанный диапазон устанавливают в пропорциональной зависимости от массовой доли кремния в чугуне и расхода теплоносителя.

Диапазон значений эмпирического коэффициента K6 изменяется в пределах 100÷600 кг/т и объясняется физико-химическими закономерностями растворения извести. При меньших значениях расход шлакообразующих материалов будет недостаточным. При больших значениях расход шлакообразующих материалов будет сверх допустимых значений. Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от расхода теплоносителя.

Диапазон значений эмпирической величины В в пределах 40÷70 кг/т и объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации расплава. При меньших значениях расход шлакообразующих материалов будет недостаточным. При больших значениях расход шлакообразующих материалов будет сверх допустимых значений. Указанный диапазон устанавливают в пропорциональной зависимости от массовой доли кремния в чугуне и расхода теплоносителя.

Диапазон значений эмпирического коэффициента K7 изменяется в пределах 0,04÷0,12 и объясняется физико-химическими закономерностями дефосфорации расплава. При меньших значениях расход теплоносителя будет сверх допустимых значений. При больших значениях дефосфорация расплава будет недостаточной. Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от расхода извести.

Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "новизна".

Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.

Способ выплавки низкофосфористой стали в конвертере осуществляют следующим образом.

Пример. В конвертер после подачи твердой металлошихты присаживают теплоноситель, расход которого определяют по зависимости

M1=K1·(K2·[P]ч-[P]p)·(K3·Tч-K4·Mч·[Si]ч+A),

где M1 - расход теплоносителя, кг/ т расплава;

K1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный 20÷80 %-1;

K2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный 10÷20, безразмерный;

[Р]ч - массовая доля фосфора в жидком чугуне, равная 0,01÷0,15%;

[Р]р - заданная массовая доля фосфора в расплаве после продувки, равная 0,001÷0,005%;

K3 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,0÷2,0)·10-4 кг/т·°С;

Тч - температура жидкого чугуна, °С;

K4 -эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,8÷3,0)·10-4 %-1;

Mч - расход жидкого чугуна кг/ т расплава;

[Si]ч - массовая доля кремния в жидком чугуне, %;

А - эмпирическая величина, характеризующая физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равная (2,0÷3,5)·10-3, кг/т,

затем в конвертер заливают жидкий чугун и начинают продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства и в процессе продувки присаживают известь и охладитель и при этом расход извести определяют по зависимости

М2=K5·[Si]ч+K6·M1/Mч+В,

где М2 - расход извести, кг/ т расплава;

K5 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности растворения извести, равный 60÷70 кг/т·%;

K6 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности растворения извести, равный 100÷600 кг/т;

[Si]ч - массовая доля кремния в жидком чугуне, %;

В - эмпирическая величина, характеризующая физико-химические закономерности растворения извести, равная 40÷70, кг/т,

а расход охладителя определяют по зависимости

М3=K7·М1·Мч,

где K7 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,0÷5,0)·10-3 т/кг,

прекращают продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства при достижении значений массовой доли углерода не более 12·[Р]р на основе использования показаний газоанализатора о содержания окиси углерода и двуокиси углерода в отходящих дымовых газах.

При этом в процессе продувки расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства создаются благоприятные условия для окисления фосфора и наведения необходимого количества рафинировочного шлака с заданными физико-химическими свойствами для ассимиляции окислов фосфора, что приводит к повышению эффективности дефосфорации расплава и к получению в расплаве после окончания продувки в конвертере массовой доли фосфора в диапазоне 0,001÷0,005% с целью получения марок сталей с заданной массовой долей фосфора 0,010% и менее.

В таблице приведены примеры осуществления способа выплавки низкофосфористой стали в конвертере с различными технологическими параметрами.

В 1-м и 5-м примерах не обеспечивается необходимая массовая доля фосфора в расплаве после продувки вследствие несоблюдения необходимых технологических параметров.

В оптимальных примерах 2-4 вследствие соблюдения необходимых технологических параметров достигается необходимая массовая доля фосфора в расплаве после продувки и в готовой стали.

Похожие патенты RU2459874C1

название год авторы номер документа
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 2002
  • Ламухин А.М.
  • Зинченко С.Д.
  • Ордин В.Г.
  • Филатов М.В.
  • Фогельзанг И.И.
  • Лятин А.Б.
  • Горшков С.П.
  • Шагалов А.Б.
  • Загорулько В.П.
  • Логинов В.Н.
  • Гуркин М.А.
  • Лебедев В.И.
RU2215793C2
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КИСЛОРОДНОМ КОНВЕРТЕРЕ 2009
  • Тахаутдинов Рафкат Спартакович
  • Ушаков Сергей Николаевич
  • Федонин Олег Владимирович
  • Николаев Олег Анатольевич
  • Бодяев Юрий Алексеевич
RU2386703C1
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 1999
  • Лисин В.С.
  • Скороходов В.Н.
  • Настич В.П.
  • Кукарцев В.М.
  • Мизин В.Г.
  • Захаров Д.В.
  • Савченко В.И.
  • Филяшин М.К.
  • Хребин В.Н.
  • Суханов Ю.Ф.
RU2159289C1
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ С КОМБИНИРОВАННОЙ ПРОДУВКОЙ 2019
  • Титов Александр Васильевич
  • Тюленев Евгений Николаевич
  • Зернов Евгений Евгеньевич
  • Возчиков Андрей Петрович
  • Борисова Татьяна Викторовна
  • Демидов Константин Николаевич
  • Носенко Владимир Игоревич
  • Филатов Александр Николаевич
RU2729692C1
СПОСОБ ОБРАБОТКИ НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ В КОВШЕ 2011
  • Суханов Юрий Федорович
  • Долгих Юрий Николаевич
RU2465341C2
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 1998
  • Кукарцев В.М.
  • Захаров Д.В.
  • Хребин В.Н.
  • Суханов Ю.Ф.
  • Савченко В.И.
  • Королев М.Г.
  • Щелканов В.С.
  • Ярошенко А.В.
  • Лебедев В.И.
RU2133279C1
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 2001
  • Ламухин А.М.
  • Зинченко С.Д.
  • Филатов М.В.
  • Ордин В.Г.
  • Лятин А.Б.
  • Фогельзанг И.И.
  • Загорулько В.П.
  • Горшков С.П.
RU2202626C2
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 1999
  • Настич В.П.
  • Казаджан Л.Б.
  • Савченко В.И.
  • Пономарев Б.И.
  • Таран В.Г.
  • Щелканов В.С.
  • Лебедев В.И.
RU2154679C1
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 1997
  • Настич В.П.
  • Кукарцев В.М.
  • Хребин В.Н.
  • Суханов Ю.Ф.
  • Захаров Д.В.
  • Филяшин М.К.
  • Караваев Н.М.
  • Щелканов В.С.
  • Савченко В.И.
  • Лебедев В.И.
RU2112045C1
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 1997
  • Комратов Ю.С.
  • Кузовков А.Я.
  • Аршанский М.И.
  • Чернушевич А.В.
  • Ильин В.И.
  • Минеев В.Н.
  • Когородский В.Г.
  • Югов П.И.
  • Зинько Б.Ф.
  • Лебедев В.И.
RU2124567C1

Реферат патента 2012 года СПОСОБ ВЫПЛАВКИ НИЗКОФОСФОРИСТОЙ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ

Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере. Способ выплавки низкофосфористой стали в конвертере включает подачу в конвертер жидкого чугуна и твердой металлошихты, продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства, подачу в конвертер извести, охладителя, теплоносителя, определение химического состава расплава после продувки расплава. Перед подачей материалов в конвертер устанавливают расход теплоносителя в зависимости от физико-химических закономерностей дефосфорации расплава, температуры и расхода жидкого чугуна и массовой доли кремния в жидком чугуне, расход извести определяют в зависимости от физико-химических закономерностей растворения извести, массовой доли кремния в жидком чугуне и расхода теплоносителя и жидкого чугуна, расход охладителя определяют в зависимости от расхода теплоносителя и жидкого чугуна. Продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства прекращают при достижении массовой доли углерода в расплаве не более 12·[Р]р. В качестве теплоносителя используют ферросилиций или его смесь с алюминийсодержащим материалом. Использование изобретения обеспечивает получение массовой доли фосфора в готовой стали 0,010%. 2 з.п. ф-лы.

Формула изобретения RU 2 459 874 C1

1. Способ выплавки низкофосфористой стали в конвертере, включающий подачу в конвертер жидкого чугуна и твердой металлошихты, продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства, подачу в конвертер охладителя, а в качестве шлакообразующих материалов извести, определение химического состава расплава, отличающийся тем, что в конвертер присаживают теплоноситель, расход которого устанавливают по зависимости M1=K1·(K2·[P]ч-[P]p)·(K3·Tч-K4·Mч·[Si]ч+A),
где M1 - расход теплоносителя, кг/т расплава;
K1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный 20÷80%-1;
K2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный 10÷20, безразмерный;
[Р]ч - массовая доля фосфора в жидком чугуне равная 0,01÷0,15%;
[Р]р - заданная массовая доля фосфора в расплаве после продувки, равная 0,001÷0,005%;
K3 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,0÷2,0)·10-4 кг/т·°С;
Тч - температура жидкого чугуна, °С;
K4 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,8÷3,0)·10-4%-1;
Мч - расход жидкого чугуна кг/т расплава;
[Si]ч - массовая доля кремния в жидком чугуне, %;
А - эмпирическая величина, характеризующая физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равная (2,0÷3,5)·10-3 кг/т, при этом расход извести определяют по зависимости М2=K5·[Si]ч+K6·М1ч+В,
где М2 - расход извести, кг/т расплава;
K5 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности растворения извести, равный 60-70 кг/т·%;
K6 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности растворения извести, равный 100-600 кг/т;
В - эмпирическая величина, характеризующая физико-химические закономерности растворения извести, равная 40-70, кг/т, расход охладителя определяют по зависимости
М3=K7·М1·Мч,
где K7 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности дефосфорации расплава, равный (1,0÷5,0)·10-3 т/кг,
прекращают продувку расплава кислородом сверху и нейтральным газом через донные продувочные устройства при достижении массовой доли углерода в расплаве не более 12·[Р]р.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве теплоносителя используют ферросилиций с содержанием кремния 40÷80 мас.% или смесь ферросилиция с содержанием кремния 40÷80 мас.% и алюминийсодержащего материала с содержанием алюминия 40÷100 мас.% при следующем соотношении в ней компонентов, мас.%:
ферросилиций 50÷90 алюминийсодержащий материал 3÷50

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве охладителя используют железорудные окатыши или железную руду.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2012 года RU2459874C1

Способ выплавки стали в конвертере с комбинированной продувкой 1988
  • Волович Михаил Ильич
  • Айзатулов Рафик Сабирович
  • Гальперин Григорий Соломонович
  • Чернышева Наталья Анатольевна
  • Дорошенко Вадим Александрович
  • Никитин Юрий Петрович
  • Янковский Александр Самуилович
  • Воронин Николай Иванович
SU1560561A1
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ НИЗКОФОСФОРИСТОЙ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 2003
  • Наконечный Анатолий Яковлевич
  • Урцев В.Н.
  • Хабибулин Д.М.
  • Аникеев С.Н.
RU2228369C1
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КОНВЕРТЕРЕ 2000
  • Чумаков С.М.
  • Демидов К.Н.
  • Клочай В.В.
  • Смирнов Л.А.
  • Луканин Ю.В.
  • Пляка В.П.
  • Зинченко С.Д.
  • Орлов Е.П.
  • Филатов М.В.
  • Кузнецов С.И.
  • Мильбергер Т.Г.
  • Школьник Я.Ш.
  • Кобелев В.А.
  • Потанин В.Н.
  • Возчиков А.П.
RU2164952C1
KR 20050023960, 10.03.2005
JP 2004143492 A, 20.05.2004.

RU 2 459 874 C1

Авторы

Суханов Юрий Федорович

Долгих Юрий Николаевич

Даты

2012-08-27Публикация

2011-01-20Подача