СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПРОПИТКИ ОТВЕРЖДАЕМЫМ ПОЛИМЕРНЫМ СОСТАВОМ ОБМОТОК ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН Российский патент 2014 года по МПК H02K15/12 

Изобретение относится к электротехнике, а именно к неразрушающим способам контроля качества технологических процессов производства электротехнических изделий, в частности пропитки обмоток электрических машин.

Известен способ контроля качества пропитки обмоток электрических машин, предложенный в работе [2], который заключается в измерении емкости обмотки относительно магнитного сердечника до пропитки С_дп и емкости относительно магнитного сердечника после пропитки и сушки обмотки С_пп, а о качестве пропитки предложено судить по коэффициенту пропитки К_пр, определяемому из выражения

$${К}_{кпр}=\frac{{С}_{пп}}{{С}_{дп}}\text{. }(1)$$

Недостатком способа-аналога является низкая точность контроля, так как величины С_дп и С_пп зависят от расположения витков в обмотке, а также от того, как распределился состав по корпусным полостям обмотки. При попадании одинакового количества (массы) пропиточного состава в две разные однотипные обмотки одной партии К_пр, определяемый по формуле (1), может давать существенно отличающиеся друг от друга значения. Поэтому формула (1) не позволяет объективно судить о насыщенности полостей обмотки пропиточным составом.

Известен способ определения коэффициента пропитки обмоток, описанный в работе [2], частично устраняющий указанные выше недостатки аналога.

Способ-аналог, по которому у каждой обмотки из данной партии измеряют емкости относительно корпуса до пропитки и после пропитки и сушки, одну из обмоток, произвольно выбранную из данной партии, после измерения емкости относительно корпуса до пропитки погружают в пропиточную жидкость с известной диэлектрической проницаемостью обмотки и измеряют емкость относительно корпуса, не вынимая обмотку из пропиточной жидкости, а коэффициент пропитки для каждой из оставшихся обмоток данной партии определяют по формуле

$${К}_{кпр}=\frac{1}{\ln {\epsilon }_{\text{2}}}\ln \frac{{\epsilon }_1{С}_{пп}(\frac{{С}_{пп}^{*}}{{С}_{дп}^{*}}-1)}{\frac{{С}_{пп}^{*}}{{С}_{дп}^{*}}{С}_{дп}({\epsilon }_1-1)-{С}_{пп}({\epsilon }_1-\frac{{С}_{пп}^{*}}{{С}_{дп}^{*}})}\text{, }(2)$$

где С_дп, С_пп - емкости обмотки относительно корпуса соответственно до пропитки и после пропитки и сушки; $${С}_{дп}^{*}$$ - емкость произвольно выбранной обмотки относительно корпуса до пропитки; $${С}_{пп}^{*}$$ - емкость произвольно выбранной обмотки относительно корпуса после выдержки в пропиточной жидкости с известной диэлектрической проницаемостью до полного заполнения ею полостей обмотки; ε₁ - диэлектрическая проницаемость пропиточной жидкости; ε₂ - диэлектрическая проницаемость отвержденного пропиточного состава.

Недостатком способа является необходимость у одной из произвольно выбранных обмоток измерять емкость относительно корпуса до пропитки, затем, после измерения емкости относительно корпуса до пропитки, погружать упомянутую обмотку в пропиточную жидкость с известной диэлектрической проницаемостью и измерять емкость обмотки относительно корпуса, не вынимая обмотку из пропиточной жидкости. Введение этой операции и необходимость двойного измерения емкости до пропитки и после нее усложняет способ.

Кроме того, по упомянутому способу определяют только усредненный коэффициент пропитки прикорпусных полостей обмоток К_кпр. Между тем, не меньшее влияние на качество обмоток оказывает и коэффициент пропитки межвитковых полостей обмоток К_мпр, который по указанному способу не определяют.

Наиболее близким к заявляемому является способ определения коэффициента пропитки отверждаемым полимерным составом обмоток электрических машин, описанный в работе [3].

В способе-прототипе у каждой обмотки из данной партии измеряют емкости относительно корпуса до пропитки и после пропитки полимерным составом и сушки, а одну произвольно выбранную обмотку после измерения емкости относительно корпуса до пропитки погружают в пропиточную жидкость с известной диэлектрической проницаемостью, выдерживают до полного заполнения ею полостей обмотки и измеряют емкость относительно корпуса, не вынимая обмотку из пропиточной жидкости и по результатам измерений определяют коэффициент пропитки прикорпусных полостей обмоток К_кпр, затем у всех обмоток из данной партии и произвольно выбранной обмотки после каждого из всех упомянутых измерений изменяют их собственные емкости, а коэффициент пропитки определяют по выражению

$$\begin{array}{l}{К}_{пр}=\frac{1}{\ln \epsilon }\ln \frac{{С}_{кдп}{С}_{вдп}{С}_{впп}{С}_{кпп}{\epsilon }_1[1-{А}_{в})-{С}_{вдп}({А}_{к}-{А}_{в})]}{{С}_{0дп}{С}_{кдп}{А}_{к}\{{\epsilon }_1(1-{А}_{в})+({А}_{в}-{\epsilon }_1)}\times \\ \times \frac{1}{[{С}_{кдп}{С}_{вдп}{С}_{кпп}-{С}_{кдп}{С}_{впп}{С}_{кпп}-{С}_{вдп}{С}_{кдп}{С}_{впп}+{С}_{вдп}{С}_{впп}{С}_{кпп}]+[{А}_{к}(1-{А}_{в}){С}_{кдп}{С}_{вдп}{С}_{впп}{С}_{кпп}]\}}(3)\end{array}$$

где ε - диэлектрическая проницаемость отвержденного (сухого) пропиточного состава;

С_кдп, С_кпп - емкости обмотки относительно корпуса соответственно до и после пропитки полимерным составом и сушки; С_вдп, С_впп - собственные емкости обмотки, соответственно до и после пропитки полимерным составом и сушки; ε₁ - диэлектрическая проницаемость пропиточной жидкости; $${А}_{к}=\frac{{С}_{кдп}^1}{{С}_{кпп}^1}$$ - постоянный коэффициент; $${С}_{кдп}^1$$ , $${С}_{кпп}^1$$ - емкости произвольно выбранной обмотки относительно корпуса соответственно до пропитки и после выдержки в пропиточной жидкости; $${А}_{в}=\frac{{С}_{вдп}^1}{{С}_{впп}^1}$$ - постоянный коэффициент, $${С}_{вдп}^1$$ , $${С}_{впп}^1$$ - собственные емкости произвольно выбранной обмотки соответственно до пропитки и после выдержки в пропиточной жидкости.

Недостатками способа-прототипа являются:

- необходимость у одной из произвольно выбранных обмоток измерять емкость относительно корпуса и собственную емкость до пропитки, затем погружать упомянутую обмотку в пропиточную жидкость с известной диэлектрической проницаемостью и вновь измерять емкость этой обмотки относительно корпуса и собственную емкость, не вынимая обмотку из пропиточной жидкости, что усложняет способ;

- необходимость у каждой из контролируемых обмоток дважды измерять собственные емкости: до пропитки и после нее, что приводит к дополнительному усложнению способа;

- низкая точность контроля, обусловленная большим разбросом собственных емкостей от одной обмотки к другой, что связано со случайным расположением витков в обмотке, и зависимостью значения собственной емкости обмоток от того, каким образом распределился пропиточный состав, между какими витками обмотки;

- низкая информативность контроля, обусловленная тем, что по формуле (3) определяют усредненный коэффициент пропитки только межвитковых полостей обмотки, а как он распределился внутри обмотки и каков коэффициент пропитки прикорпусных полостей, способом-прототипом не определяют.

Технической задачей, на которую направлено изобретение, является упрощение способа, повышение его информативности и точности.

Поставленная техническая задача решается тем, что в способе определения коэффициента пропитки отверждаемым полимерным составом обмоток электрических машин, при котором у каждой обмотки из данной партии до пропитки и после пропитки полимерным составом и сушки измеряют емкости С_кдп и С_кпп относительно корпуса дополнительно после измерения емкости относительно корпуса у каждой контролируемой обмотки С_кпп после пропитки и сушки, измеряют температуру обмотки T_1пп, затем через провод каждой контролируемой обмотки пропускают постоянный стабилизированный ток I₀, величину которого выбирают в зависимости от площади сечения S жилы провода обмотки в интервале предельно допустимых для материала провода обмотки плотностей тока от j_min до j_max, в диапазоне значений j_minS≤I₀≤j_maxS, причем упомянутый ток I₀ пропускают через обмотку в течение определенного времени t₀ и измеряют падение напряжения на обмотке U_1п в момент подвода к ней стабилизированного тока и падение напряжения на обмотке U_2п в момент упомянутого времени t₀, после чего у каждой контролируемой обмотки по результатам измерений определяют коэффициент пропитки прикорпусных полостей К_ки обмотки и коэффициент пропитки К_мв межвитковых полостей обмотки по формулам

$${К}_{ки}=\frac{1}{\ln {\epsilon }_{\text{пс}}}\times \ln \frac{{С}_{кпп}({С}_{экв}-{С}_{кдп})}{{С}_{кдп}({С}_{экв}-{С}_{кпп})},(4)$$

$${К}_{мв}=\frac{1}{m_{0мв}{c}_{с}}\{I_0\times t_{о}[\frac{U_{1п}(U_{1п}+U_{2п})\alpha }{2(U_{2п}-U_{1п})[1+\alpha ({Т}_1-20)]}-[1+\alpha ({Т}_1-20)]\frac{B_2}{U_{1п}}+B_1\},(5)$$

где $${С}_{экв}=\frac{p{S}_{п}{\epsilon }_0{\epsilon }_{э}{\epsilon }_{к}}{(d_{э}{\epsilon }_{к}+d_{к}{\epsilon }_{э})}$$ - эквивалентная емкость последовательно соединенных емкостей эмали и корпусной изоляции обмотки; р - количество пазов в магнитном сердечнике, в которые всыпается контролируемая часть обмотки; S_п - площадь поверхности паза; ε₀=8,854187·10^-12 - электрическая постоянная; е_э - диэлектрическая проницаемость эмалевой пленки провода обмотки; е_к - диэлектрическая проницаемость корпусной изоляции, d_э - толщина эмалевой изоляции провода; d_к - толщина корпусной изоляции провода, c_с - удельная теплоемкость высохшего пропиточного состава,

$$m_{0мв}=d_c{S}_c{l}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2}-p{S}_{п}^2{e}_0(\frac{{С}_{экв}-{С}_{дп}}{{С}_{дп}{С}_{экв}})$$ - предельная масса сухого пропиточного состава, которую можно разместить в межвитковых полостях обмотки при их 100% заполнении; d_c - плотность высохшего пропиточного состава; S_с - площадь сечения паза; l_w - длина витка обмотки; К_з - коэффициент заполнения паза; α - температурный коэффициент сопротивления провода обмотки; В₁=С_ээм+С_эк - эквивалентная теплоемкость слоев теплоемкостей эмали $${С}_{ээм}={с}_{э}\frac{р(D_{э}^2-D_{пр}^2)}{4}{l}_{пр}{с}_{эм}$$ и корпусной изоляции С_эк=С_ки×П×d_ки×L×р×с_ки; c_э - удельная теплоемкость эмали; D_э - диаметр эмалированного провода обмотки; D_пр - диаметр жилы провода обмотки; l_пр - номинальная длина провода контролируемой части обмотки; с_эм - плотность эмали; с_ки - удельная теплоемкость корпусной изоляции, П - периметр паза; d_ки - толщина корпусной изоляции; L - длина паза; с_ки - плотность корпусной изоляции,

$${В}_2={с}_{пр}\times {\rho }_{20}\times I_0^2{c}_{пр}{l}_{пр}^2$$ - постоянный коэффициент; с_пр - удельная теплоемкость материала жилы провода обмотки; ρ₂₀ - удельное сопротивление материала жилы провода обмотки при 20°С.

На фиг.1 представлено сечение обмотки в одном из пазов, представляющее слоистую систему.

Она состоит из проводов обмотки 1, покрытых слоем эмали 2, корпусной изоляции 3, поверхности паза 4, воздушных полостей между поверхностью обмотки и корпусной изоляцией 5 и воздушных полостей между корпусной изоляцией и поверхностью паза 6, магнитного сердечника (корпус) 7, межвитковых полостей 8.

На фиг.2 изображены емкости обмотки относительно корпуса, которым является магнитный сердечник статора электрической машины, представлены в виде слоистого плоского конденсатора до пропитки (фиг.2А) и после нее (фиг.2Б). На фиг.2А и фиг.2Б введены те же обозначения, только на фиг.2Б вместо позиций 5 и 6 введены позиции 9 и 10, так как воздушные полости обмотки 5 и 6 после пропитки и сушки частично заполняются пропиточным составом. В связи с этим позициями 9 и 10 обозначены те же слои 5 и 6, но заполненные статистически распределенными по этим слоям частицами пропиточного состава. Фиг.1, фиг.2 служат для пояснения сущности изобретения.

Сущность способа заключается в следующем.

Корпусная часть обмотки электрической машины, размещенной в пазы магнитного сердечника, представляет собой слоистую систему (см. фиг.1). Так как толщина d_э эмалевой изоляции 2 провода 1, толщина d_к корпусной изоляции 3 и суммарная толщина d_в воздушных полостей между поверхностью обмотки и корпусной изоляцией 5 и воздушных полостей между корпусной изоляцией и поверхностью паза 6 пренебрежительно малы и составляют несколько микрон, то емкость обмотки относительно корпуса можно с пренебрежительно малой погрешностью представить в виде слоистого плоского конденсатора (см. фиг.2). Емкость непропитанной обмотки относительно магнитного сердечника (корпуса) до пропитки С_дп в соответствии с фиг.2А можно представить в виде следующего соотношения:

$$\frac{1}{{С}_{кдп}}=\frac{1}{{С}_{э}}+\frac{1}{{С}_{к}}+\frac{1}{{С}_{в}},(6)$$

где С_э, С_к, С_в - емкости слоя эмальизоляции, емкости слоя корпусной изоляции, суммарные емкости воздушных слоев 5 и 6 (фиг.2) соответственно.

Следует отметить, что разброс толщин эмалевой и корпусной изоляции однотипных обмоток пренебрежительно мал, поэтому эквивалентные емкости этих слоев в однотипных обмотках можно, с пренебрежительно малой погрешностью, считать одинаковыми и постоянными от одной обмотки к другой обмотке. Разброс емкостей непропитанных С_кдп обмоток в основном обусловлен разбросом эквивалентных емкостей С_в от одной обмотки к другой и связан с разбросом от обмотки к обмотке воздушных полостей 5 и 6 (фиг.1 и фиг.2А).

Эквивалентную емкость С_экв последовательно соединенных слоев эмали и корпусной изоляции можно записать в виде

$${С}_{экв}=\frac{{С}_{э}{С}_{к}}{{С}_{э}+{С}_{к}}.(7)$$

С учетом того, что емкости слоев эмали в соответствии с фиг.2А можно представить в виде соединенных последовательно плоских конденсаторов и с учетом толщины эмали d_э и корпусной изоляции d_к и их диэлектрических проницаемостей е_э и е_к, выражение 7 можно записать

$${С}_{экв}=\frac{p{S}_{п}{\epsilon }_0{\epsilon }_{э}{\epsilon }_{к}}{d_{э}{\epsilon }_{к}+d_{к}{\epsilon }_{э}},(8)$$

где e₀=8,854187817·10^-12 - электрическая постоянная.

Эквивалентную емкость воздушных слоев 5 и 6 (фиг.2А) можно записать

$${С}_{в}=р\times \frac{{\epsilon }_0{\epsilon }_{в}{S}_{п}}{d_{в}},(9)$$

где d_в - суммарная толщина воздушных слоев 5 и 6.

Учитывая выражения (6), (7) и (9), а также тот факт, что диэлектрическая проницаемость воздуха ε_в=1, можно записать формулу для определения суммарной толщины воздушного зазора d_в

$$d_{в}=рS_{п}{\epsilon }_0(\frac{1}{{С}_{дп}}-\frac{1}{{С}_{экв}})=рS_{п}{\epsilon }_0(\frac{{С}_{экв}-{С}_{дп}}{{С}_{дп}{С}_{экв}}).(10)$$

После пропитки и сушки обмоток объемы полостей 5 и 6 частично заполняются пропиточным составом, имеющим диэлектрическую проницаемость ε_п (см. фиг.2А и фиг.2Б)). Так как пропиточный состав не полностью заполняет объемы полостей 9 и 10, а статистически распределен по этим полостям, то в упомянутых полостях образуется бинарная статистическая смесь, состоящая из частиц пропиточного состава и частиц воздуха, с диэлектрической проницаемостью ε*. Диэлектрическая проницаемость бинарной смеси е* подчиняется распределению Лихтенеккера-Ротера [4], в соответствии с которым можно записать

$$\ln \epsilon *=\frac{V_{п}}{V_{0ки}}\ln {\epsilon }_{п}+\frac{V_{0ки}-V_{п12}}{V_{0ки}}\ln {\epsilon }_{в}\text{, }(11)$$

где V_п - объем, который занимают частицы пропиточного состава в слоях 9 и 10,

V_0ки-V_п - объем воздуха в слоях 9 и 10, ε* - диэлектрическая проницаемость статистической смеси в слоях 9 и 10.

Учитывая, что диэлектрическая проницаемость воздуха ε_в=1, a ln ε_в=0, выражение (11) можно записать в виде

$$\ln е*=\frac{V_{п}}{V_{0ки}}\ln {\epsilon }_{п}={К}_{ки}\ln {\epsilon }_{п}\text{. }(12)$$

В выражении (12) отношение $$\frac{V_{п}}{V_{0ки}}$$ есть ничто иное, как коэффициент пропитки К_пр прикорпусных полостей 9 и 10, характеризующий степень заполнения объема полостей V_0ки пропиточным составом.

Если учесть, что после пропитки и сушки пропиточный состав, диэлектрическая проницаемость которого е_п статистически распределился по объемам слоев 9 и 10, то эквивалентная емкость этих слоев можно представить выражением

$${С}_{п}=р\times \frac{{\epsilon }_0\epsilon *S_{п}}{d_{в}}\text{. }(13)$$

Подставив в уравнение (6) вместо С_в величины С_п из выражения (13), можно записать выражение для емкости С_кпп

$$\frac{1}{{С}_{кпп}}=\frac{1}{{С}_{экв}}+\frac{d_{в}}{р{\epsilon }_0\epsilon *S_{п}},(14)$$

Из соотношения (14) выразим суммарную толщину d_в слоев 9 и 10

$$d_{в}=р{\epsilon }_0\epsilon {*}_{12}{S}_{п}(\frac{{С}_{экв}-{С}_{кпп}}{{С}_{кпп}{С}_{экв}}).(15)$$

Так как после пропитки и сушки толщина d_в слоев 9 и 10 в каждой контролируемой обмотке осталась равной суммарной толщине воздушного зазора d_в в непропитанной обмотке, то можно приравнять правые части выражения (10) к правой части выражения (15) и получить

$$е*р{\epsilon }_0{S}_{п}(\frac{{С}_{экв}-{С}_{кпп}}{{С}_{кпп}{С}_{экв}})=рS_{п}{\epsilon }_0(\frac{{С}_{экв}-{С}_{кдп}}{{С}_{кдп}{С}_{экв}}).(16)$$

Из соотношения (16) выразим е* и, преобразовав полученное выражение, запишем

$$\epsilon *=\frac{{С}_{кпп}({С}_{экв}-{С}_{кдп})}{{С}_{кдп}({С}_{экв}-{С}_{кпп})}\text{. }(17)$$

Выразим из соотношения (12) коэффициент пропитки прикорпусных полостей обмотки К_ки, получим

$${К}_{ки}=\frac{\ln \epsilon *}{\ln {\epsilon }_{п}}\text{. }(18)$$

Подставив в выражение (18) значение е* из соотношения (17), получим

$${К}_{ки}=\frac{1}{\ln {\epsilon }_{пс}}\times \ln \frac{{С}_{кпп}({С}_{экв}-{С}_{кдп})}{{С}_{кдп}({С}_{экв}-{С}_{кпп})}\text{. }(19)$$

Таким образом, для определения степени насыщенности прикорпусных полостей обмоток пропиточным составом достаточно у каждой из контролируемых обмоток до пропитки и после пропитки и сушки измерить емкости относительно корпуса С_кдп и С_кпп и определить коэффициенты пропитки прикорпусных полостей обмоток по вышеприведенной формуле (19).

Рассмотрим принцип измерения степени насыщенности пропиточным составом межвитковых 8 (фиг.1) полостей обмотки. Для этого сначала покажем, как, используя тепловой метод, определить общую суммарную массу пропиточного состава, находящегося в межвитковых и прикорпусных полостях обмотки.

До пропитки эквивалентная теплоемкость обмотки С_эдп равняется сумме теплоемкостей

$${С}_{эдп}={С}_{эпр}+{С}_{ээм}+{С}_{эки},(20)$$

где С_эпр=С_пр×m_пр - эквивалентная теплоемкость провода контролируемой обмотки; С_ээм=с_э×m_iэ - эквивалентная теплоемкость эмалевой изоляции провода; С_эки=с_ки×m_ки - эквивалентная теплоемкость провода эмали; с_пр, с_эм, с_ки - удельные теплоемкости материала провода, эмали, корпусной изоляции соответственно; m_прi, m_iэ, m_iки - массы жилы провода, эмали и корпусной и изоляции соответственно.

Так как m_пр>>m_э и m_пр>>m_ки, а эквивалентная теплоемкость непропитанной обмотки из выражения (20) определяется, в основном, величиной С_эпр, то именно эту величину необходимо определять (измерять) с минимальной погрешностью, а допущение о том, что величины С_ээм и С_эки постоянны для всех однотипных обмоток и равны номинальным значениям, не привносят заметных ошибок в контроль качества пропитки. Исходя из этого, можно положить, что

$${С}_{ээм}={с}_{э}\frac{\pi (D_{э}^2-D_{пр}^2)}{4}{l}_{пр}{\rho }_{эм}=const,(21)$$

$${С}_{эки}={с}_{ки}\times П\times d_{ки}\times L\times р\times {\rho }_{ки}=const,(22)$$

где D_э, D_пр - номинальные диаметры эмалированного и оголенного проводов; l_пр - номинальная длина провода контролируемой части обмотки; ρ_эм - плотность эмали; d_ки - номинальная толщина корпусной изоляции; П - периметр паза, L - длина паза; р - число пазов, в которые всыпана обмотка; ρ_ки - плотность корпусной изоляции.

Обозначим сумму С_ээм и С_эки буквой B₁=С_ээм+С_эки=const. С введенным обозначением B₁ выражение (22) можно переписать в виде

$${С}_{эдп}={С}_{эпр}+{В}_1\text{. }(23)$$

Наибольшую погрешность в величину С_эдп, как это отмечено выше, может внести нестабильность (разброс) от обмотки к обмотке величины m_прi за счет разбросов от обмотки к обмотке сечения провода, потому именно величину m_прi в каждой из контролируемых обмоток необходимо контролировать. Покажем, как это можно осуществить. Пусть контроль осуществляется при температуре Т=20°С. Тогда сопротивление обмотки в момент подвода к ней электрической энергии равно R₂₀. Обычно же, особенно после пропитки и сушки обмоток их температура (обозначим ее Т₁) отличается от 20°С. Если температура обмотки в момент подключения к ней греющего тока I₀, равна Т₁ и отличается от Т=20°С, то сопротивление R₂₀ можно определить по формуле

$$R_{20}=\frac{R_1}{1+\alpha ({Т}_1-20)},(24)$$

где α - температурный коэффициент сопротивления.

Разогревать пропитанную обмотку наиболее рационально постоянным стабилизированным током I₀. Величину постоянного стабилизированного тока I₀, выбирают, исходя из допустимых плотностей тока j. Которая, например, для медного провода лежит в диапазоне от j_min=6 А/мм² до j_max=10 А/мм² [5] и площади сечения провода S.

При этом нижняя граница плотность тока, равная, например, для медного провода, j_min=6 А/мм² считается нормальной плотностью, взятой с запасом, а плотность тока верхней границы, равная, например, для медного провода j_max=10 А/мм² - это максимально допустимая плотность, которая пригодна только для кратковременной эксплуатации. В нашем случае, при кратковременном воздействии постоянного стабилизированного тока I₀ на объект контроля (обмотку), целесообразно выбирать плотность тока, близкую к максимально допустимой плотности тока, равной j_max=10 А/мм². Это обусловлено тем, что, во-первых, воздействие тока на провод обмотки в процессе контроля пропитки кратковременно, и, во- вторых тем, что чем выше плотность тока, тем быстрее происходит изменение температуры провода, что сокращает время контроля. Поэтому для разрабатываемого способа контроля качества пропитки обмоток электротехнических изделий следует обузить интервал плотностей тока до значений от j_min=6 А/мм² до j_mах=10 А/мм². Указанный выбранный интервал тока для контроля пропитки обмоток электротехнических изделий, изготовленных из медного провода, обусловлен следующими причинами. Плотность тока для медных проводов более j_max=10 А/мм² не допустима. Значение плотностей тока меньше j_min=6 А/мм² приводит к увеличению времени контроля и точности измерений коэффициентов пропитки.

Для алюминиевого провода пределы допустимых плотностей тока лежат в диапазоне 4-6 ампер на квадратный миллиметр [5]. Поэтому если контролируются обмотки, провод которых выполнен из алюминиевого провода, то выбирать значение стабилизированного постоянного тока I₀ следует, исходя из упомянутых допустимых плотностей тока для алюминия.

Если энергия подается в обмотку в виде стабилизированного тока I₀, величина которого постоянна и известна, то величина R₂₀ может быть определена путем измерения на обмотке, в момент t=0 подвода к ней тока, величины напряжения U_1n из выражений

$$R_1=\frac{U_{1п}}{I_0}\text{. }(25)$$

Подставив в выражение (24) формулу (25), получим

$$R_{20}=\frac{U_{1п}}{[1+\alpha ({Т}_1-20)]I_0},(26)$$

с другой стороны

$$R_{20}={\rho }_{20}\frac{1_{пр}}{S},(27)$$

где ρ₂₀ - удельное сопротивление провода при 20°С; S - площадь сечения провода.

Умножив числитель и знаменатель выражения (27) на плотность материала провода ρ_пр и длину провода l_пр, получим

$$R_{20}={\rho }_{20}\frac{{с}_{пр}{1}_{пр}^2}{m_{пр}}\text{. }(28)$$

Из выражений (28) и (26) следует, что

$$m_{пр}={\rho }_{20}\frac{{с}_{пр}{1}_{пр}^2}{R_{20}}={\rho }_{20}\frac{I_0{\rho }_{пр}{1}_{пр}^2[1+\alpha ({Т}_1-20)]}{U_{1п}}\text{. }(29)$$

Исходя из выражения (29) эквивалентная теплоемкость провода обмотки равна

$${С}_{эпр}={с}_{пр}\times m_{пр}={с}_{пр}{с}_{20}\frac{I_0{\rho }_{пр}{1}_{пр}^2[1+\alpha ({Т}_1-20)]}{U_{1п}}=[1+\alpha ({Т}_1-20)]\frac{B_2}{U_{1п}},(30)$$

где $$B_2={с}_{пр}\times {с}_{20}\times I_0{с}_{пр}{1}_{пр}^2$$ - постоянная величина, характерная для контролируемого типа обмоток, и используемая при контроле величины постоянного стабилизированного тока величины тока I₀. Подставим выражение (30) в (23), получим

$${С}_{эдп}={С}_{эпр}+{В}_1=[1+\alpha ({Т}_1-20)]\frac{B_2}{U_{1п}}+B_1\text{. }(31)$$

Таким образом, в соответствии с выражением (31) для определения эквивалентной теплоемкости любой контролируемой непропитанной обмотки нет необходимости производить какие-либо измерения у непропитанной обмотки, а достаточно измерить лишь температуры обмотки T₁ и напряжение U_1п в момент подачи в пропитанную обмотку (t=0) стабилизированного тока I₀.

Эквивалентная теплоемкость пропитанной обмотки С_эпп увеличивается по сравнению с С_эдп за счет прибавления к ней теплоемкости пропиточного состава и будет равна

$${С}_{эпп}={С}_{эдп}+{с}_{с}\times m_{с},(32)$$

где с_с - удельная теплоемкость пропиточного состава; m_с - масса пропиточного состава в полостях обмотки после ее пропитки.

С другой стороны, С_эпп равна

$${С}_{эпп}=\frac{Q}{\Delta T},(33)$$

где $$Q=I_0\times t_{о}(\frac{U_{1п}+U_{2п}}{2})(34)$$ - энергия, пошедшая на разогрев пропитанной обмотки; U_2п - напряжение на обмотке по истечении времени t_o ее разогрева; ΔТ=Т₂-T₁ - приращение температуры обмотки при разогреве ее энергией Q; Т₂ - температура обмотки в момент времени t_o.

Величина ΔТ может быть определена по изменению напряжения на проводе обмотки в процессе ее разогрева выражений

$$U_{1n}=I_0{R}_{20}[1+\alpha ({Т}_1-20)],(35)$$

$$U_{2n}=I_0{R}_{20}[1+\alpha ({Т}_2-20)].(36)$$

Вычтем U_1n из U_2n, используя выражения (36) и (35), получим

$$U_{2n}-U_{1n}=I_0{R}_{20}[1+\alpha ({Т}_2-20)]-I_0{R}_{20}[1+\alpha ({Т}_1-20)]=I_0{R}_{20}\alpha ({Т}_2-{Т}_1).(37)$$

Из выражения (37) следует

$$\Delta Т={Т}_2-{Т}_1=\frac{U_{2п}-U_{1п}}{\alpha I_0{R}_{20}}=\frac{(U_{2п}-U_{1п})[1+\alpha ({Т}_1-20)]}{\alpha U_{1п}}.(38)$$

Подставив в выражение (33) выражения (34) и (38), получим

$${С}_{эпп}=\frac{Q}{\Delta T}=I_0\times t_{о}[\frac{U_{1п}(U_{1п}+U_{2п})\alpha }{2(U_{2п}-U_{1п})[1+\alpha ({Т}_1-20)]}].(39)$$

Подставив в выражение (32) С_эдп и С_эпп из выражений (31) и (39) и преобразовав полученное выражение относительно m_с, получим

$$m_{с}=\frac{1}{{с}_{с}}\{I_0\times t_{о}[\frac{U_{1п}(U_{1п}+U_{2п})\alpha }{2(U_{2п}-U_{1п})[1+\alpha ({Т}_1-20)]}]-[1+\alpha ({Т}_1-20)]\frac{B_2}{U_{1п}}+B_1\}.(40)$$

Объем прикорпусных полостей обмотки V_0ки можно найти из выражения (10)

$$V_{0ки}=d_{в}\times S_{п}=рS_{п}^2{\epsilon }_0(\frac{{С}_{экв}-{С}_{дп}}{{С}_{дп}{С}_{экв}}).(41)$$

Общий объем полостей в обмотке V₀ находится по формуле [4]

$$V_0=S_c{1}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2},(42)$$

где S_с - площадь сечения паза.

Объем межвитковых полостей в обмотке V_0мв равен

$$V_{0мв}=V_0-V_{0ки}=S_c{1}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2}-рS_{п}^2{\epsilon }_0(\frac{{С}_{экв}-{С}_{дп}}{{С}_{дп}{С}_{экв}}).(43)$$

Масса пропиточного состава, проникшего в прикорпусные полости обмотки, равна

$$m_{к}={К}_{ки}{V}_{0ки}\text{. }(44)$$

Коэффициент пропитки межвитковых полостей в обмотке можно рассчитать по формуле

$${К}_{мв}=\frac{m_{с}-m_{к}}{m_0-m_{0к}},(45)$$

где m₀ - предельная масса пропиточного состава, которую можно разместить в полостях обмотки при их 100% наполненности сухим пропиточным составом

$$m_0=c_c{V}_0=d_c{S}_c{1}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2},(46)$$

где m_0к - предельная масса пропиточного состава, которую можно разместить в прикорпусных полостях обмотки, при их 100% наполненности сухим пропиточным составом

$$m_{0к}=d_c{V}_{0ки}\text{. }(47)$$

Выражение (33) справедливо для идеально теплоизолированной обмотки от магнитного сердечника и окружающей среды, когда вся подведенная энергия к проводу обмотки Q затрачивается только на разогрев обмотки, а потери тепла в магнитный сердечник и окружающую среду отсутствуют. Можно показать, что при времени разогрева обмотки t₀≤0,02 τ, где τ=С_рас(β×So)^-1 - постоянная времени разогрева обмотки; С_рас - суммарная расчетная теплоемкость пропитанной обмотки и магнитного сердечника; β - коэффициент теплоотдачи; S_o - поверхность охлаждения магнитного сердечника и обмотки; потерями тепла из обмотки можно пренебречь и считать ее, с пренебрежительно малой погрешностью, идеально теплоизолированной.

С другой стороны, приращение сопротивления обмотки за время ее разогрева должно быть достаточно большим для того, чтобы его можно было измерить с малой погрешностью, для этого время разогрева обмотки должно быть достаточно большим. Можно показать, что при t₀>0,01 τ, погрешность измерения приращения температуры методом сопротивления пренебрежительно мала.

В реальности же время t₀ выбирается для каждого типа контролируемых обмоток экспериментально, при этом критерием правильно выбранного времени контроля t₀ является минимальная ошибка определения коэффициента межвитковых полостей обмотки:

$$\begin{array}{l}{С}_{пр}=1_{пр}\times \frac{р\times D_{пр}^2\times {с}_{пр}}{4}\times {с}_{пр}=160\times \mathrm{3,14}\times {(}^{\mathrm{1,32}}\times \mathrm{8,93}\times {10}^3\times \mathrm{0,38137}\times {10}^3/4=\\ =\mathrm{745,31}\text{ Дж/град}\text{,}\end{array}$$

ρ₂₀=0,0178 Ом×мм²/м,

$$R_{20}={\rho }_{20}\frac{1_{пр}}{S}=4\times \mathrm{0,0178}\times 160/{(\mathrm{1,32})}^2=\mathrm{1,63}\text{ Ом}$$ ,

U_1n=20,268 В.

Пример. Производилось определение коэффициентов пропитки у пяти обмоток статоров асинхронного электрического двигателя типа 4А112М по способу-прототипу и по заявляемому способу.

У контролируемых обмоток определяли по выражению (6) величину С_экв, исходя из следующих обмоточных данных.

Общее количество пазов в магнитном сердечнике р_общ=36. Обмотка статора была соединена звездой с изолированной нейтралью. При контроле последовательно определялись коэффициенты пропитки каждых двух фаз обмотки. Поэтому количество пазов р, в которые всыпалась контролируемая часть обмотки, равнялась $$р=\frac{2}{3}{р}_{общ}=24$$ .

S_п=5,375×10^-3 м²; d_э=0,04×10^-3 м; d_к=0,1×10^-3 м; ε_э=5,92; ε_к=3,85;

ε_э=2,5; ε_к=2,7; d_э=0,04×10^-3 м; d_к=0,49×10^-3 м.

Исходя из приведенных выше обмоточных данных рассчитывали С_экв в формуле (19)

$$$$ $${С}_{экв}=\frac{рS_{п}{\epsilon }_0{\epsilon }_{э}{\epsilon }_{к}}{d_{э}{\epsilon }_{к}+d_{к}{\epsilon }_{э}}=\frac{24\times \mathrm{5,375}\times {10}^{-3}\times \mathrm{8,854187817}\cdot {10}^{-12}\times \mathrm{3,85}\times \mathrm{5,92}}{\mathrm{3,066}\times {10}^{-3}}=\mathrm{8490,6}\text{ пФ}$$ .

Перед пропиткой измерялись емкости контролируемых обмоток С_эдп относительно магнитного сердечника статора на частоте электрического поля f=1000 Гц мостом Е2-12.

Результаты измерений емкостей С_эдп контролируемых обмоток до пропитки и после нее приведены в таблице 1.

После измерения емкостей обмоток относительно магнитного сердечника (корпуса) они пропитываются лаком КП-34 струйно-капельным методом. После сушки обмоток измерялись вновь емкости обмоток относительно магнитного сердечника статора С_эпп. Результаты измерений С_эпп приведены в таблице 1.

В процессе измерений С_эпп у каждой контролируемой обмотки, перед подачей в нее стабилизированного постоянного тока I₀, измерялась исходная температура Т₁, которая также заносилась в таблицу 1.

Как видно из таблицы 1, значения их температуры T₁ колебались от 25 до 35°С, что было связано с тем, что обмотки после пропитки и сушки не успели остыть до комнатной температуры.

Рассчитывали коэффициент B₁ в формуле (5), используя следующие обмоточные данные:

с_э=984 Дж/кг×град К; D_пр=1,32×10^-3 м; D_э=1,4×10^-3 м; ρ_эм=1230 кг/м³; ρ_ки=810 кг/м³

1_пр=160 м; с_ки=840 Дж/кг×град К; L=0,125 м; П=4,3×10^-2 м.

Эквивалентная теплоемкость эмали равна:

$$\begin{array}{l}{С}_{ээм}=1_{пр}\times \frac{\pi \times (D_{эм}^2-D_{пр}^2)\times {\rho }_{эм}}{4}\times {с}_{эм}=[160\times \mathrm{3,14}\times ({\mathrm{1,4}}^2-{\mathrm{1,32}}^2)\times {10}^{-6}\times \mathrm{1,23}\times {10}^3\times \\ \times 984]/4=\mathrm{33,0787}\text{ Дж/град К}\cong \text{33}\text{,0 Дж/град К}\text{.}\end{array}$$

Эквивалентная теплоемкость корпусной изоляции равна:

С_эки=р×L_п×П×ρ_ки×d_ки×c_ки=24×0,125×4,3×10^-2×810×0,49×10^-3×840=430 Дж/град К;

B₁=С_ээм+С_эки=33+430=463 Дж/град К.

Затем обмотки подвергали электротепловому контролю.

В каждую контролируемую пропитанную обмотку упомянутого выбранного статора подавали постоянный стабилизированный ток I₀ величиной 12,4 А. Величину постоянного стабилизированного тока, выбирали исходя из допустимых плотностей тока j, для медного провода лежащих в диапазоне от j_min=6 А/мм² до i_max=10 А/мм² [5], и площади сечения провода.

При этом плотность тока j_min=6 А/мм² считается нормальной плотностью, взятой с запасом, а плотность тока 10 А/мм² - это максимально допустимая плотность, которая пригодна только для кратковременной эксплуатации. В нашем случае, при кратковременном воздействии постоянного стабилизированного тока I₀ на объект контроля (обмотку), целесообразно выбирать плотность тока, близкую к максимально допустимой плотности тока, равной i_max=10 А/мм². Это обусловлено тем, что, во-первых, воздействие тока на провод обмотки в процессе контроля пропитки кратковременно, и, во-вторых, тем, что чем выше плотность тока, тем быстрее происходит изменение температуры провода, что сокращает время контроля. Поэтому для разрабатываемого способа контроля качества пропитки обмоток электротехнических изделий следует обузить интервал плотностей тока до значений от j_min=6 А/мм² до i_max=10 А/мм². Указанный выбранный интервал тока для контроля пропитки обмоток электротехнических изделий, изготовленных из медного провода, обусловлен следующими причинами. Плотность тока для медных проводов более 10 А/мм² не допустима. Значение плотностей тока меньше j_min=6 А/мм² приводит к увеличению времени контроля и снижению точности измерений коэффициентов пропитки. В данном конкретном случае площадь сечения медного провода контролируемой обмотки была равной 1,7424 мм². Исходя из выбранного диапазона допустимых плотностей тока в диапазоне от j_min=6 А/мм² до i_max=10 А/мм², значение постоянного стабилизированного тока I₀ должно лежать в диапазоне от 10,45 А до 17,424 А. Нами был выбран ток, лежащий в указанном диапазоне, равный 12,4 А.

Рассчитывали коэффициент B₁ в формуле (5), используя следующие обмоточные данные

с_э=984 Дж/кг×град К; D_пp=1,32×10^-3 м; D_э=1,4×10^-3 м; ρ_эм=1230 кг/м³; ρ_ки=810 кг/м³;

1_пр=160 м; с_ки=840 Дж/кг×град К; L=0,125 м; П=4,3×10^-2 м.

Эквивалентная теплоемкость эмали равна:

$$\begin{array}{l}{С}_{ээм}=1_{пр}\times \frac{\pi \times (D_{эм}^2-D_{пр}^2)\times {\rho }_{эм}}{4}\times {с}_{эм}=[160\times \mathrm{3,14}\times ({\mathrm{1,4}}^2-{\mathrm{1,32}}^2)\times {10}^{-6}\times \mathrm{1,23}\times {10}^3\times \\ \times 984]/4=\mathrm{33,0787}\text{ Дж/град К}\cong \text{33}\text{,0 Дж/град К}\text{.}\end{array}$$

Эквивалентная теплоемкость корпусной изоляции равна:

С_эки=р×L_п×П×ρ_ки×d_ки×c_ки=24×0,125×4,3×10^-2×810×0,49×10^-3×840=430 Дж/град К;

B₁=С_ээм+С_эки=33+430=463 Дж/град К.

Исходя из выбранной величины постоянного стабилизированного тока I₀=12,4 А, обмоточных данных с_пр=0,38309×10³ Дж/кг град К, ρ₂₀=0,0178 Ом×мм²/м=0,0178×10^-6 Ом×мм²/м, ρ_пр=8,89×10³ кг/м³, l_пр=160 м, определяли коэффициент В₂ $${В}_2={с}_{пр}\times {с}_{20}\times I_0{\rho }_{пр}{1}_{пр}^2=\mathrm{0,38309}\times {10}^3\times \mathrm{0,0178}\times {10}^{-6}\times \mathrm{8,89}\times {10}^3\times \mathrm{12,4}\times 25600=\mathrm{19243,51}$$

Через каждую контролируемую обмотку пропускали упомянутый постоянный стабилизированный ток I₀=12,4А в течение времени t₀=20 с. Время t₀=20 с определяли экспериментально, исходя из критерия минимальной погрешности определения эквивалентной теплоемкости пропитанных обмоток по формуле (33).

Измеряли напряжение U_1п на обмотке в момент подвода к ней тока I₀=12,4А и напряжение U_2п в момент времени t₀=20 с.

По формуле (40), учитывая, что удельная теплоемкость пропиточного состава с_с=1,652×10³ Дж/кг×°С, а плотность пропиточного состава с_с=1,23×10³ кг/м³, определяли m_с.

Общий объем полостей в обмотке V₀ находили по формуле (42) [4], он был равен

$$V_0=S_c{1}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2}{V}_0=S_c{1}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2}=\mathrm{8,8}\times {10}^{-5}\times \mathrm{0,572}(1-\mathrm{0,53223})\times 12=\mathrm{0,000283}{\text{ м}}^{\text{3}}$$

где S_c=8,8×10^-5 м²; 1_w=0,572; К_з=0,678.

Оценки показывают, что объем прикорпусных полостей обмотки V_0ки согласно выражению (10) составляет порядка V_0ки=(3÷3,2)×10^-6 м³. Общий объем полостей в обмотке V₀ составляет 0,283×10^-3 м³.

Так как V₀>>V_0ки, то из выражений (44) и (45)следует, что масса пропиточного состава, попавшая в межвитковые полости m_с, много больше массы, проникшей в прикорпусные полости обмотки m_к, т.е. m_с>>m_к, и формула (45) для определения коэффициента пропитки межвитковых полостей обмотки К_мв может быть записана в виде

$${К}_{мв}=\frac{m_c}{m_0}\text{. }(48)$$

По формулам (19) и (48) определяли коэффициенты пропитки прикорпусных К_ки и межвитковых К_мв полостей обмоток, которые также внесены в таблицу 1.

Для сравнения со способом-прототипом значения определенных по способу-прототипу коэффициентов пропитки К_пр также занесены в таблицу 1.

Экспериментальные значения, необходимые для определения коэффициентов пропитки, и результаты контроля по заявляемому способу и способу-прототипу внесены в таблицу 1.

Таблица 1 № п/п 1 2 3 4 5 С_кдп, пФ 1600 1590 1670 1610 1650 С_кпп, пФ 2773 2173 2626 2649 2364 К_ки 0,51 0,28 0,42 0,46 0,33 Т₁, °С 25 35 25 30 28 U_1п 20,101 20,502 20,121 20,701 20,202 U_2п 20,321 20,722 20,341 20,931 20,432 К_мв 0,50 0,45 0,63 0,47 0,41 С_эдп 1420,34 1455,2 1432,0 1428 1394, С_эпп 1707,8 1712,6 1796,3 1701 1632,1 К_мв 0,48 0,45 0,63 0,47 0,41 К_пр 0,39 0,36 0,55 0,39 0,76

Из таблицы 1 можно сделать следующие выводы.

Таким образом, заявляемый способ имеет следующие преимущества перед способом- прототипом:

- в заявляемом способе нет необходимости у одной из произвольно выбранных обмоток измерять емкость относительно корпуса и собственную емкость до пропитки, затем погружать упомянутую обмотку в пропиточную жидкость с известной диэлектрической проницаемостью и вновь измерять емкость этой обмотки относительно корпуса и собственную емкость обмотки, не вынимая обмотку из пропиточной жидкости, что упрощает заявляемый способ по сравнению со способом-прототипом;

- в заявляемом способе нет необходимости у каждой из контролируемых обмоток дважды измерять собственные емкости: до пропитки и после нее, что приводит к дополнительному упрощению заявляемого способа;

- способ-прототип имеет низкую точность контроля, обусловленную большим разбросом собственных емкостей от одной обмотки к другой, что связано со случайным расположением витков в обмотке, и зависимостью значения собственной емкости обмоток от того, каким образом распределился пропиточный состав, между какими витками обмотки, в заявляемом же способе значения коэффициента пропитки не зависят от взаимного расположения витков в пазу, что делает заявляемый способ более точным;

- заявляемый способ по сравнению со способом-прототипом имеет более высокую информативность контроля, обусловленную тем, что по формуле (3) в способе-прототипе определяют усредненный коэффициент пропитки только межвитковых полостей обмотки, а заявляемый способ позволяет определить, как пропиточный состав распределился внутри обмотки и каковы коэффициенты пропитки прикорпусных и межвитковых полостей обмоток.

Список использованной литературы

1. Кондратьева Н.Г. и др. Оценка, возможности использования электрической емкости обмотки статоров для контроля качества пропитки статоров электродвигателей низкого напряжения. - Электротехническая промышленность. Серия "Электрические машины", вып. 5/75, 1977.

2. А.с. №1241361. Способ определения коэффициента пропитки обмоток электрических машин / Г.В.Смирнов, Г.Г.Зиновьев. - Опубл. 30.06.86. Бюл. №24.

3. А.с. №1709470. Способ определения коэффициента пропитки отверждаемым полимерным составом обмоток электрических машин / Г.В.Смирнов. - Опубл. 30.06.86. Бюл. №24 - прототип.

4. Г.В.Смирнов. Надежность изоляции обмоток электротехнических изделий. - Томск: Изд-во Том. ун-та, 1990, стр.96 формула 3.3

5. http://www.ura-remontu.ru/raschet-secheniya-provoda-po-toku.html

Изобретение относится к области электротехники, а именно к неразрушающим способам контроля качества технологических процессов производства электротехнических изделий, в частности пропитки обмоток электрических машин. Согласно предлагаемому способу определения коэффициента пропитки отверждаемым полимерным составом обмоток электрических машин у каждой обмотки из данной партии до пропитки и после пропитки полимерным составом и сушки измеряют емкости С_кдп и С_кпп относительно корпуса. Затем после пропитки и сушки обмоток измеряют температуру у каждой обмотки Т_1пп и через провод каждой контролируемой обмотки пропускают постоянный стабилизированный ток I₀, величину которого выбирают в зависимости от площади сечения S жилы провода обмотки в интервале предельно допустимых для материала провода обмотки плотностей тока от j_min до j_max в диапазоне значений j_minS ≤ I₀ ≤ j_maxS. При этом упомянутый выбранный ток I₀ пропускают через обмотку в течение определенного времени t₀ и измеряют падение напряжения на обмотке U_1п в момент подвода к ней стабилизированного тока и падение напряжения на обмотке U_2п в момент упомянутого времени t₀. После упомянутых выше операций у каждой контролируемой обмотки по результатам измерений определяют коэффициент пропитки прикорпусных полостей К_ки обмотки и коэффициент пропитки К_мв межвитковых полостей обмотки по формулам

$${К}_{ки}=\frac{1}{\ln {\epsilon }_{пс}}\times \ln \frac{{С}_{кпп}({С}_{экв}-{С}_{кдп})}{{С}_{кдп}({С}_{экв}-{С}_{кпп})},(4)$$

$${К}_{мв}=\frac{1}{m_{0мв}{с}_{с}}\{I_0\times t_{о}[\frac{U_{1п}(U_{1п}+U_{2п})\alpha }{2(U_{2п}-U_{1п})[1+\alpha ({Т}_1-20]}]-[1+\alpha ({Т}_1-20)]\frac{B_2}{U_{1п}}+B_1\},(5)$$

где $${С}_{экв}=\frac{рS_{п}{\epsilon }_0{\epsilon }_{э}{\epsilon }_{к}}{(d_{э}{\epsilon }_{к}+d_{к}{\epsilon }_{э})}$$ - эквивалентная емкость последовательно соединенных емкостей эмали и корпусной изоляции обмотки; р - количество пазов в магнитном сердечнике, в которые всыпается контролируемая часть обмотки; S_п - площадь поверхности паза; ε₀=8,854187·10^-12 - электрическая постоянная; ε_э - диэлектрическая проницаемость эмалевой пленки провода обмотки; ε_к - диэлектрическая проницаемость корпусной изоляции; d_э - толщина эмалевой изоляции провода; d_к - толщина корпусной изоляции провода; c_с - удельная теплоемкость высохшего пропиточного состава;

$$m_{0мв}=d_c{S}_c{l}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2}-рS_{п}^2{\epsilon }_0(\frac{{С}_{экв}-{С}_{дп}}{{С}_{дп}{С}_{экв}})$$ - предельная масса сухого пропиточного состава, которую можно разместить в межвитковых полостях обмотки при их 100% заполнении; d_c - плотность высохшего пропиточного состава; S_с - площадь сечения паза; l_w - длина витка обмотки; К_з - коэффициент заполнения паза; α - температурный коэффициент сопротивления провода обмотки; B₁ = С_ээм + С_эк - эквивалентная теплоемкость слоев теплоемкостей эмали $${С}_{ээм}={с}_{э}\frac{\pi (D_{э}^2-D_{пр}^2)}{4}{1}_{пр}{\rho }_{эм}$$ и корпусной изоляции С_эк = С_ки × П × d_ки × L × р × с_ки; с_э - удельная теплоемкость эмали; D_э - диаметр эмалированного провода обмотки; D_пр - диаметр жилы провода обмотки; l_пр - номинальная длина провода контролируемой части обмотки; ρ_эм - плотность эмали; с_ки - удельная теплоемкость корпусной изоляции; П - периметр паза; d_ки - толщина корпусной изоляции; L - длина паза; ρ_ки - плотность корпусной изоляции; $${В}_2={с}_{пр}\times {\rho }_{20}\times I_0^2{\rho }_{пр}{l}_{пр}^2$$ - постоянный коэффициент; с_пр - удельная теплоемкость материала жилы провода обмотки; ρ₂₀ - удельное сопротивление материала жилы провода обмотки при 20°С. Технический результат - упрощение способа за счет исключения необходимости у одной из произвольно выбранных обмоток измерять емкость относительно корпуса и собственную емкость до пропитки, затем погружать упомянутую обмотку в пропиточную жидкость с известной диэлектрической проницаемостью и вновь измерять емкость этой обмотки относительно корпуса и собственную емкость обмотки, не вынимая обмотку из пропиточной жидкости, а также исключения необходимости у каждой из контролируемых обмоток дважды измерять собственные емкости: до пропитки и после нее, повышение точности, так как значение коэффициента пропитки не зависит от взаимного расположения витков в пазу, а также повышение информативности контроля, так как данный способ позволяет определить, как пропиточный состав распределился внутри обмотки и каковы коэффициенты пропитки прикорпусных и межвитковых полостей обмоток. 1 табл., 2 ил.

Способ определения коэффициента пропитки отверждаемым полимерным составом обмоток электрических машин, при котором у каждой обмотки из данной партии до пропитки и после пропитки полимерным составом и сушки измеряют емкости С_кдп и С_кпп относительно корпуса, отличающийся тем, что дополнительно после измерения емкости относительно корпуса у каждой контролируемой обмотки С_кпп после пропитки и сушки измеряют температуру обмотки Т_1пп, затем через провод каждой контролируемой обмотки пропускают постоянный стабилизированный ток I₀, величину которого выбирают в зависимости от площади сечения S жилы провода обмотки в интервале предельно допустимых для материала провода обмотки плотностей тока от j_min до j_max, в диапазоне значений j_minS≤I₀≤j_maxS, причем упомянутый ток I₀ пропускают через обмотку в течение определенного времени t₀ и измеряют падение напряжения на обмотке U_1п в момент подвода к ней стабилизированного тока и падение напряжения на обмотке U_2п в момент упомянутого времени t₀, после чего у каждой контролируемой обмотки по результатам измерений определяют коэффициент пропитки прикорпусных полостей К_ки обмотки и коэффициент пропитки К_мв межвитковых полостей обмотки по формулам
$${К}_{ки}=\frac{1}{\ln {\epsilon }_{пс}}\times \ln \frac{{С}_{кпп}({С}_{экв}-{С}_{кдп})}{{С}_{кдп}({С}_{экв}-{С}_{кпп})}$$ ,
$${К}_{мв}=\frac{1}{m_{0мв}{с}_{с}}\{I_0\times t_{о}[\frac{U_{1п}(U_{1п}+U_{2п})\alpha }{2(U_{2п}-U_{1п})[1+\alpha ({Т}_1-20)]}]-[1+\alpha ({Т}_1-20)]\frac{B_2}{U_{1п}}+B_1\}$$
где $${С}_{экв}=\frac{рS_{п}{\epsilon }_0{\epsilon }_{э}{\epsilon }_{к}}{(d_{э}{\epsilon }_{к}+d_{к}{\epsilon }_{э})}$$ - эквивалентная емкость последовательно соединенных емкостей эмали и корпусной изоляции обмотки; р - количество пазов в магнитном сердечнике, в которые всыпается контролируемая часть обмотки; S_п - площадь паза; е₀=8,854187·10^-12 - электрическая постоянная; е_э - диэлектрическая проницаемость эмалевой пленки провода обмотки; е_к - диэлектрическая проницаемость корпусной изоляции; d_э - толщина эмалевой изоляции провода; d_к - толщина корпусной изоляции провода; c_с - удельная теплоемкость высохшего пропиточного состава; $$m_{0мв}=d_{с}{S}_{п}{l}_w(1-\frac{р}{4}{К}_{з})\times \frac{р}{2}-рS_{п}{\epsilon }_0(\frac{{С}_{экв}-{С}_{дп}}{{С}_{дп}{С}_{экв}})\times П$$ - предельная масса сухого пропиточного состава, которую можно разместить в межвитковых полостях обмотки при их 100% заполнении; d_c - плотность высохшего пропиточного состава; l_w - длина витка обмотки; К_з - коэффициент заполнения паза; П - периметр паза; α - температурный коэффициент сопротивления провода обмотки; В₁=С_ээм+С_эк - эквивалентная теплоемкость слоев теплоемкостей эмали $${С}_{ээм}={с}_{э}\frac{\pi (d_{э}^2-d_{пр}^2)}{4}{1}_{пр}{\rho }_{эм}$$ и корпусной изоляции С_эк=С_ки×П×d_ки×L×р×ρ_ки; с_э - удельная теплоемкость эмали; d_э - диаметр эмалированного провода обмотки; d_пр - диаметр жилы провода обмотки; l_пр - номинальная длина провода контролируемой части обмотки; ρ_эм - плотность эмали; с_ки - удельная теплоемкость корпусной изоляции; d_ки - толщина корпусной изоляции; L - длина паза; ρ_ки - плотность корпусной изоляции; $${В}_2={с}_{пр}\times {\rho }_{20}\times I_0^2{\rho }_{пр}{l}_{пр}^2$$ - постоянный коэффициент; с_пр - удельная теплоемкость материала жилы провода обмотки; ρ₂₀ - удельное сопротивление материала жилы провода обмотки при 20°С.