Способ сварки неплавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей Российский патент 2023 года по МПК B23K9/167 B23K9/235 B23K35/362 

Изобретение относится к технологии сварки продольных и кольцевых швов изделий из углеродистых и низколегированных конструкционных сталей толщиной от 3,0 до 20,0 мм.

Известен способ сварки неплавящимся электродом со сквозным проплавлением, при котором металл сварочной ванны удерживают за счет сил поверхностного натяжения из-за нанесенного оксида на поверхность стыка со стороны корня шва, состоящего из монооксида алюминия, магния, циркония. Этот способ служит для повышения качества сварных соединений материалов с поддувом аргона в потолочном и полупотолочном положении изделий из низколегированных и среднелегированных сталей толщиной свыше 3,0 мм до 6,0 мм [патент SU 1123807, МПК В23 К9/16, 29.09.83].

Однако известный способ невозможно использовать для сварки сталей без поддува аргона, вследствие образования на поверхности расплавленной сварочной ванны шлакового слоя переменного состава, который уменьшает поверхностное натяжение и значительно уменьшает момент силы, изгибающий поверхность расплавленного металла в сторону увеличения геометрических параметров обратного валика. Так же стоит отметить не возможность получения слоя в 0,1 мм при размере сита №018 по ГОСТ 3584-73, у которого размер ячейки на просвет составляет 0,18 мм.

Известен способ сварки с помощью поверхностно-инактивных компонентов наносимых на обратную сторону стыка размерностью до 60 мкм и толщиной покрытия 200-300 мкм, который позволяет увеличить объем расплавленного металла сварочной ванны, удерживаемый в разделке [Влияние поверхностно-инактивных веществ на геометрические размеры корневых швов / П.П. Красиков, О.А. Полесский, А.В. Савинов // Известия ВолгГТУ. Серия «Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении». Вып. 9: межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2014. - № 9 (136). - C. 117-119].

Однако при данном способе нанесения покрытия нет возможности проконтролировать толщину и равномерность нанесенного оксидного слоя, что в свою очередь ухудшает формирование обратного валика, а именно приводит к прожогам и неравномерности получаемых геометрических параметров по длине шва, ухудшая механические свойства получаемого соединения.

Наиболее близким является способ сварки корневого шва без разделки с применением флюсовой пасты на основе Y₂O₃ для стабилизации геометрических параметров получаемого сварного соединения [Особенности формирования корневого слоя шва с применением флюс-паст / П.П. Красиков, А.В. Савинов, А.А. Чудин, Д.А. Муругов, А.А. Сазонов // Новые материалы и технологии в машиностроении: сб. науч. тр. / под общ. ред. Е.А. Памфилова; Брянский гос. инженерно-технологический ун-т. - Брянск, 2019. - Вып. 30. - C. 43-47].

Недостатком данного способа является ограниченность применения по толщине изделия и параметрами режима сварки, вследствие отсутствия учета размера частиц и поверхностной плотности нанесенного покрытия. Из-за плохой адгезии между частицами оксида и поверхностью металла происходит его осыпание во время сварки, уменьшение объема сварочной ванны, который может удерживаться в разделке и соответственно, влияет на стабильность получения геометрических параметров обратного валика.

Задачей предлагаемого технического решения является разработка способа сварки неплавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, обеспечивающего минимальный размер обратного валика в широком диапазоне параметров режима сварки и толщин изделия без ухудшения механических свойств сварного соединения.

Технический результат заключается в увеличение области допустимых отклонений заданных параметров сварочного процесса без ухудшения механических свойств сварного соединения для изделий толщиной 3-20 мм.

Технический результат достигается в способе сварки неплавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, при котором аргонодуговая сварка ведется с помощью флюс-пасты на основе порошка оксида, при этом флюс-паста наносится в виде покрытия из порошка Y₂O₃ или CaO с размером зерен до 39 мкм, разведенного в спирте в массовом соотношении 1:3 и нанесенного на свариваемые поверхности с образованием оксидного покрытия плотностью нанесения оксида в 0,045-0,055 г/см² и относительной массовой концентрации оксида в зоне расплава сварочной ванны равной 1,8-2,2%.

Сущность способа заключается в том, что порошок Y₂O₃ или CaO просеивается с помощью сита №004 по ГОСТ6613-86 размерная сетка сита, обеспечивает разную размерность зерен оксида менее 39 мкм. После чего полученный порошок разводится спиртом в массовом соотношении 1 часть оксида к 3 частям спирта. Полученная суспензия при помощи пульверизатора с диаметром сопла 0,5 мм с расстояния 15 см наносится на свариваемые поверхности с обеспечением за одно нажатие пятна нанесенного покрытия площадью 12,6 см² и поверхностной плотностью 0,0225-0,0275 г/см². Далее сопло пульверизатора перемещается на половину диаметра полученного пятна и наносится второй слой покрытия. При этом получают требуемую плотность нанесения оксида в 0,045-0,055 г/см² и относительную массовую концентрацию оксида в зоне расплава сварочной ванны равную 1,8-2,2%. Далее осуществляется аргонодуговая сварка неплавящимся электродом сталей марки Ст3сп толщиной 3 мм с разделкой кромок С2 по ГОСТ 14771-76 и стали 09Г2С толщиной 20 мм с разделкой кромок С17 по ГОСТ 14771-76.

Применение оксидного покрытия плотностью нанесения оксида 0,045-0,055 г/см² и относительной массовой концентрацией в зоне сварочной ванны в диапазоне 1,8-2,2% приводит к получению обратного валика с параметрами, не выходящими за пределы допустимых по ГОСТ 14771-76. При этом повышение поверхностного натяжения на границе между контактирующим оксидом и жидкой сварочной ванны позволяет расширить диапазон параметров режима сварки. При контакте двух фаз с различной работой выхода электрона на границе между двумя точками вблизи границы контакта возникает контактная разница потенциалов, которая препятствует проникновению к границе расплавленной сварочной ванны ионов кислорода О^2- и окислению сварочной ванны с образованием FeO уменьшающего поверхностное натяжение расплавленной сварочной ванны.

Расширение диапазона параметров режима сварки позволяет увеличить диапазон допустимых отклонений заданных параметров сварочного процесса без ухудшения механических свойств сварного соединения, что значительно облегчает сварочный процесс.

Уменьшение концентрации оксида в зоне сварочной ванны ниже заявленного интервала приводит к увеличенному провисанию обратного валика, уменьшению диапазона режимов сварки, в которых параметры обратного валика находятся в допуске. При высоте обратного валика более 1 мм, происходит уменьшение прочности сварного соединения из-за насыщения металла сварочной ванны газами и появления пор в корне шва. Увеличение концентрации оксида в зоне сварочной ванны выше заявленного интервала не приводит к существенному изменению нормируемого показателя высоты обратного валика.

Экспериментальные данные, подтверждающие расширение диапазона параметров режима сварки для пластин из стали марки Ст3сп (разделка по ГОСТ 14771-76-С2) толщиной 3 мм с использованием оксидного покрытия из CaO приведены в таблице 1.

В таблице 1 для пластин из стали марки Ст3сп (разделка по ГОСТ 14771-76-С2) толщиной 3 мм приведены параметры обратного валика, получаемые по прототипу.

Таблица 1

Относительная концентрация оксида в зоне сварочной ванны, % Параметры режима сварки Временное сопротивление разрыва, МПа Высота обратного валика, мм сварочный ток I_св., А напряжение на дуге, U_д., В скорость сварки V_св., м/ч 1,6 120 10 16 -- не сплавление 140 11 460-465 0,7 160 12 1,0 180 13 440-455 1,3 190 14 430-440 2,0 230 15 -- прожог 180 13 5 -- прожог 10 440-455 1,2 15 1,3 20 460-465 0,2 25 -- Не сплавление 1,8 120 10 16 460-465 0,1 140 11 0,45 160 12 0,65 180 13 0,84 210 14 0,95 240 15 1,0 180 13 5 460-465 1,0 10 0,95 15 0,65 20 0,45 25 0,25 2,0 120 10 16 460-465 0,2 140 11 0,3 160 12 0,5 180 13 0,6 210 14 0,8 240 15 1,0 180 13 5 460-465 1,0 10 0,8 15 0,6 20 0,4 25 0,2 2,2 120 10 16 460-465 0,2 140 11 0,3 160 12 0,38 180 13 0,62 210 14 0,78 240 15 0,95 180 13 5 0,95 10 0,81 15 0,62 20 0,38 25 0,18 2,4 120 10 16 460-465 Не сплавление 140 11 0,3 160 12 0,38 180 13 0,61 210 14 0,9 240 15 прожог 180 13 5 прожог 10 0,79 15 0,61 20 0,38 25 не сплавление по прототипу 130 11,0 16 -- не сплавление 150 11,0 0,5 180 11,5 0,7 210 11,6 1,0 220 14 прожог Механические свойства основного материала (Ст3сп) по ГОСТ 535-2005 460-465 - -

Экспериментальные данные, подтверждающие расширение диапазона параметров режима сварки для пластин из стали марки 09Г2С (разделка по ГОСТ 14771-76-С17) толщиной 20 мм с использованием оксидного покрытия из Y₂O₃ приведены в таблице 2.

Нормируемый показатель высоты обратного валика по ГОСТ 14771-76-С2 составляет 0^+1,0 мм, нормируемый показатель высоты обратного валика по ГОСТ 14771-76-С17 составляет 0^+2,0 мм.

Таблица 2

Относительная концентрация оксида в зоне сварочной ванны, % Параметры режима сварки Временное сопротивление разрыва, МПа Высота обратного валика, мм сварочный ток I_св., А напряжение на дуге, U_д., В скорость сварки V_св., м/ч 1,6 150 12 15 -- не сплавление 180 13 480-485 1,0 210 12 2,0 240 14 470-475 3,0 260 15 -- прожог 180 13 5 -- прожог 10 480-485 2,0 15 1,0 20 0,2 25 -- Не сплавление 1,8 150 12 15 480-485 0,6 180 13 1,3 210 12 1,6 240 14 1,8 260 15 2,0 180 13 5 480-485 2,0 10 1,8 15 1,3 20 1,2 25 0,6 2,0 150 12 15 480-485 0,5 180 13 1,2 210 12 1,5 240 14 1,7 260 15 2,0 180 13 5 480-485 2,0 10 1,7 15 1,5 20 1,0 25 0,5 2,2 150 12 15 480-485 0,4 180 13 1,1 210 12 1,4 240 14 1,6 260 15 1,9 180 13 5 2,0 10 1,8 15 1,4 20 1,2 25 0,4 2,4 150 12 15 -- не сплавление 180 13 480-485 1,1 210 12 1,4 240 14 1,6 260 15 1,9 180 13 5 -- прожог 10 480-485 1,8 15 1,4 20 1,2 25 0,4 Механические свойства основного материала (09Г2С) по ГОСТ 19281-2014 480-485 --

Таким образом, способ сварки неплавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, при котором аргонодуговая сварка ведется с помощью флюс-пасты наносенной в виде покрытия из порошка Y₂O₃ или CaO с размером зерен до 39 мкм, разведенного в спирте в массовом соотношении 1:3 и нанесенного на свариваемые поверхности с образованием оксидного покрытия плотностью нанесения оксида в 0,045-0,055 г/см² и относительной массовой концентрации оксида в зоне расплава сварочной ванны равной 1,8-2,2%, обеспечивает увеличение области допустимых отклонений заданных параметров сварочного процесса без ухудшения механических свойств сварного соединения для изделий толщиной 3-20 мм.

Изобретение относится к технологии сварки продольных и кольцевых швов изделий из углеродистых и низколегированных конструкционных сталей толщиной от 3,0 до 20,0 мм. Осуществляют аргонодуговую сварку неплавящимся электродом. На свариваемые поверхности предварительно наносят флюс-пасту в виде покрытия из порошка Y₂O₃ или CaO с размером зерен до 39 мкм, разведенного в спирте в массовом соотношении 1:3. Получают оксидное покрытие с плотностью нанесения оксида 0,045-0,055 г/см² и относительной массовой концентрацией оксида в зоне расплава сварочной ванны, равной 1,8-2,2%. Технический результат заключается в увеличении области допустимых отклонений заданных параметров сварочного процесса без ухудшения механических свойств сварного соединения для изделий толщиной 3-20 мм. 2 табл.

Способ сварки неплавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, при котором осуществляют аргонодуговую сварку с помощью флюс-пасты на основе порошка оксида, отличающийся тем, что флюс-пасту наносят в виде покрытия из порошка Y₂O₃ или CaO с размером зерен до 39 мкм, разведенного в спирте в массовом соотношении 1:3, нанесенного на свариваемые поверхности с образованием оксидного покрытия с плотностью нанесения оксида 0,045-0,055 г/см² и относительной массовой концентрацией оксида в зоне расплава сварочной ванны, равной 1,8-2,2%.