4
СО QD
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Способ выплавки стали | 1988 |
|
SU1647028A1 |
Способ производства стали в подовом сталеплавильном агрегате | 1989 |
|
SU1705355A1 |
Способ выплавки стали | 1989 |
|
SU1696485A1 |
Способ раскисления стали | 1986 |
|
SU1344786A1 |
Способ внепечной обработки стали в ковше | 2020 |
|
RU2735697C1 |
Способ выплавки стали | 1985 |
|
SU1283253A1 |
Способ выплавки стали | 1988 |
|
SU1629321A1 |
Способ выплавки стали | 1983 |
|
SU1117322A1 |
Способ выплавки стали | 1988 |
|
SU1560559A1 |
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В ДУГОВОЙ СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ПЕЧИ С ПОВЫШЕННЫМ РАСХОДОМ ЖИДКОГО ЧУГУНА | 2010 |
|
RU2437941C1 |
to
00
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к способам производства стали в подовых сталеплавильных агрегатах с применением про- дувки ванны кислородом.
Цель изобретения - повышение производительности сталеплавильных агрегатов путем ускорения процессов нагрева и десульфурации металла.
Шлак производства вторичного алюминия, примененный в качестве твердо го теплоносителя, имеет ряд преимуществ по сравнению с другими материалами. Он обладает высокой скоро- стью растворения в печном шлаке, которая обусловливается присутствием в составе шлака производства вторичного алюминия окислов натрия и калия, низким содержанием в составе шлака кремнезема, высокой скоростью нагрева металла без ухудшения условий десульфурации. Кроме того, он обеспечивает образование в печи гомогенного.жидкоподвижного- печного шпака с высокой основностью и серо- поглотительной способностью.
Ввод материала отдельными порциями обеспечивает проведение процесса без резких перепадов температуры расплава при сохранении постоянной скорости окисления углерода, а так- же быстрое и полное усвоение присаживаемого материала.
При массе порции менее 0,4 кг/т стали не достигается заметного эффекта ускорения нагрева и десульфурации металла. При массе порции бол 0,7 кг/т стали прекращается процесс окисления углерода, что приводит к замедлению нагрева и десульфурации
металла вследствие снижения коэффициента турбулентной диффузии, вызванного прекращением перемешивания металла и шлака окисью углерода.
Присадка шлака производства вторичного алюминия в период ранее 0,4 длительности продувки нецелесообразна ввиду незначительного прогрева жидкой ванны и, как следствие, низкой скорости растворения присадки в печном шлаке-.
Ввод шлака производства вторичного алюминия в период позднее 0,7 общей продолжительности продувки нецелесообразен, так как в это время процессы нагрева и десульфурации стали достигают своего завершения, а продувка производится только с целью доведения содержания углерода до значений, требуемых в готовой стали. Присадка восстановителя в этот период вызывает необоснованное увеличение продолжительности плавки и перегрев металла.
Пример. Сталь марки СВ08А выплавляют в 250-тонной мартеновской печи, работающей с продувкой кислоро дом с интенсивностью продувки 3000.. После полного расплавления в ванну отдельными порциями вводят шлак производства вторичного алюминия (шлак ПВА) Результаты опытных плавок представлены в таблице.
Из приведенных в таблице данных следует, что при использовании предлагаемого способа достигается ускорение процессов нагрева и десульфурации, приводящее к повьш1ению производительности печи.
Способ выплавки стали | 1985 |
|
SU1283253A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Способ выплавки стали | 1984 |
|
SU1189883A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Способ выплавки стали | 1981 |
|
SU986932A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Авторы
Даты
1988-11-23—Публикация
1986-04-28—Подача