Изобретение относится к способу переработки фракций углеводородов коксохимического или сланцехимйчес- кого сырья и может быть использовано в коксохимической, сланцехимической, нефтеперерабатывакнцер и нефтехимической промьп шенностИс.
Цель изобретения - повьачение выхода и качества целевых ароматичес- кЬх продуктов
Способ .осуществляют следующим образом,
; Фракцгао коксохимического или слан ц|ехимического сырья 30-160 С подвер- гйют последовательно гидростабилиза- ц|ии и гидроочистке в двух реакционных зонахо Гидростабилизацию проводя при давлении 3-6 МПа, объемной ско- рЬсти подачи сырья 0,5-5 , подаче в|одородсодержа1цего газа 200-1200 нм с|;1рья в присутствии катализатора состава, мас.%: ; Палладий в виде оксида
или в сульфидной форме 0,3-0,6
Оксид алюминия До 100 температуре 90-200° С шш при температуре 150-250°С в присутствии катализатора состава, мас.%;
Оксид молибдена 8-20
Оксид никеля : или кобальта3-8
I Оксид алюминия До 100 : Гидроочистку проводят при темпе- р1атуре 300-400°С, давлении 3-6 МПа, фъемной скорости подачи сырья 0,5- 5| ч , подаче водородсодержащего riasa 600-1200 сырья в при- с утствии катализатора состава, мас.%
Оксид молибдена8-20
Оксид никеля или
кобальта3-8
Оксид алюминия или
смесь оксидов алюминия
и кремния в массовом
соотношении 88-99:12-1 До 100
Продукты ги дроочистки подвергают сепарации и разделению в ректификационной колонне при давлении 0,5- 0,7 МПа, температуре верха 100- 120°С, низа 135-150 С, числе тарелок 10, флегмовом числе 1,8-2,2„
Освобожденный от легких углеводородов , сероводорода, аммиака и воды кубовый продукт - арома- тический концентрат направляют на iiepepa6oTKy в двух последовательно соеданенных реакционных зонах, В первой из них осз ществляют гидрокрекинг
Q
5 0
5
5
0
0
5
0
5
во второй - гидрообработку. Гидрокрекинг проводят при давлении 3-6 МПа, температуре 380-500 С, объемной скорости подачи сырья 0,5-3 ч, подаче водородсодержащего газа 600-1500 сырья в присутствии катализатора, включаюс5его цеолит ZSM-5 в НСаСи- или HAlCu-форме со степенью обмена ионов водорода на ионы Са или Al 20-80% и ионов водорода на ионы Си 10-50% при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Оксид молибдена3-15
Цеолит20-70
Оксид алюминия или смесь оксидов алюминия и бора в соотношении 3-64:1 До 100 Катализатор избирательного гидрокрекинга готовят следуюпрш образом.
Цеолит со структурой ZSM-5 в NHi(-форме обрабатывают раствором солей Са или А1 и меди при 20-90 с до замещения NH на Са (А1) на 20-80% и на 10-50%. Полученный цеолит смешивают с молибдатом аммония и связую1 им - гидроокисью алюминия или смесью гидроокиси алюминия с борной кислотой Полученную смесь формуют, сушат при 120°С и прокаливают при 500-600 С. В процессе прокалки NHCa(Al)Си-форма цеолита превращается в НСа(А1)Си-форму введением солей в пасту, содержащую МН-фор- му цеолита и связующее А1 э или смесь AlgO с НдВОз , Во время перемешивания пасты протекает ионный обмен ионов аммония на ионы Са(А1) и Си до необходимой степени обменао
Гидрообработку проводят в присутствии катализатора состава, мас.%: Оксид молибдена 2-12 Оксцц натрия в пересчете на металл 0,02-0,2 Оксид кобальта в пересчете на
металл0,5-4,0
Оксид бора1-12
Оксид алюминия До tOO
Гидрообработку цроводят при 150- 280°С, давлении 2-5 МПа, объемной скорости подачи сырья 1-6 , подаче водородсодержащего газа 600- 1500 сырья о
При проведении способа на стадии гидростабилизации непредельные углеводороды подвергаются гидрированию с образованием насыщенных соединений,: В процессе дополнительной стадии гид5
роочистки гетероциклические соединения (серу-, кислород-, азотсодержащие) подвергаются гидрогенолизу с образованием сероводорода, воды, аммиа- ка и легких углеводородов, а непредельные - гидрированию с образованием соответствуюпщх насьпценных углеводородов. На стадии избирательного гидрокрекинга насьпиенные углеводороды С превращаются в легкие углеводороды С|-С4, оставшиеся после стадии гидроочистки гетеросоедине- ния (сернистые и азотистые) подвергаются глубокому гидрогенолизу с образованием сероводорода, аммиака и легких углеводородов, алкиларома- тические углеводороды С частичному деалкилированию и диспропорциониро- ванию с образованием бензола, толуола и ксилолов. На стадии гидрообработки микропримеси гетероциклических соединений подвергаются гидрогеноли- ЗУ, а микропримеси непредельных углеводородов - глубокому гидрированию.
Получаемый в результате ароматический концентрат подвергают ректификации с выделением бензола, толуол и ксилолов высокой чистоты.
Изобретение иллюстрируется следу- юпщми примерами.
Пример 1. Исходное сырье - фракцию 30-1бО С коксохимического сырья следующего состава, мас.%:
2 неароматических
углеводородов1,8
в том числе С. fit
Сероуглерод
Тиофен
м-Тиофен
Пиридин
Кислосодержаидие
соединения
Бензол
Толуол
Ароматические Cg
Ароматические С
0,8 1,0 0,8 0,2 0,08
0,05 76,0 14,0 4,07 2,0
подвергают гидростабилизации и гидроочистке в-двух последовательно соединенных реакторах проточного тпа с загрузкой по 50 г катализатор
в каждой.
I
Гидростабилизацию проводят при , давлении 4 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,5 4 краности циркуляции ВСГ 600 сырья в присутствии -катализатора состава, мас.%:
о
Оксид молибдена10
Оксид кобальта4
Оксид алюминия86
- Гидроочистку проводят при 340°С, давлении 4 МПа, обьемной скорости подачи сырья 1,5 , кратности циркуляции ВСГ 1000 сырья в присутствии катализатора такого же 0 состава
Продукты гидроочистки подвергают сепарации и разделению в колонне с 10 теоретическими тарелками, температуре верха колонны 100 С, низа - 5 135°С, флегмовом числе - 2, давлении 0,5 Ю1а.
Сверху отводят легкие углеводороды, сероводород, аммиак и воду, снизу - кубовую жидкость. Кубовую жид- 0 кость затем подвергают гидрокрекингу и гидрообработке в 2-х последовательно соединенных реакторах проточного типа с загрузкой 50 и 25 г катализаторов соответственно. Условия 5 гидрокрекинга: давление 4 МПа, температура , объемная скорость подачи сырья 1,5 ч- , кратность циркуляции ВСГ 1000 сырья, катализатор состава, маСо%:
0 Оксид молибдена7,0
Пеолит HCaCuZSM-5 со степенью обмена
1у 4ионов. Н на Са 40% и -на Си 35%40,0
Остальное
5
Оксид алюминия
Условия гидрообработки: давление 4 МПа, температура , объемная скорость подачи сырья 3 ч , кратность циркулягщи ВСГ 1000 сырья, катализатор состава, мас.%: Оксид молибдена7,0
Оксид кобальта в пересчете на
металл 2,0
Оксид натрия в пересчете на металл0,1 Оксид бора .6 . Оксид алюминия 84,9
Из полученного продукта ректификацией выделяют ароматические продукты.
Для данного примера и примеров 2-21 условия проведения гидростаби- лизации и гидроочистки представлены в табЛо 1, селективного гидрокрекинга и гидрообработки - в табл 2, данные по качеству гидрогенизата после гидроочистки - в табл.3, по качеству
гидрогенизата после гидрокрекинга и гидрообработки - в табл. 4, по качеству полученных ароматических углеводородов в табл. 5о
Примеры 2-9 и 10-17 (сравнительные) проводят по примеру 1 в различна режимных условиях с использованием различных по составу катализаторов „
Пример 18 (сравнительный) 4 Способ осуществляют по примеру 1; с той разницей, что в качестве сырья используют фракцию 70-1ЗО С следующего состава, % мае.
неароматических : углеводородов0,86
в том числе Cf,. 0,85 Сероуглерод0,11
Тиофен0,86
Метилтиофен0,21
Пиридин0,08
Кислосодержагще
соединения0,05
Бензол79,21
Толг -ол. 14,84
Ароматические Cg 3,78 Йодное число, г Ig/lOO г 12,0 Пример 19 (сравнительный). Способ осуществляют по примеру 1 с той разницей, что в качестве сырья используют фракцию 30-165 С следу- к|щего состава, мас.%: неароматических углеводородов1,78
в том числе Сб-t- 0,79 Сероуглерод0,99
: Тиофен0,79
Метилтиофен0,2
Пиридин0,08
Кислосодержар1ие соединения0,05
Бензол74,86
Толуол13,79
Ароматические Cg 4,0 Ароматические С 3,46 Йодное число, г 1„/100 г 20,5 Пример 20 (сравнительный)„ Способ осуществляют по примеру 1 с Той разницей, что стадия гидроочист хи отсутствует. Качество гидрогени- затов приведено в табл. 3, 4,, а качество полученных продуктов - в табл. 5.
Пример 21 (известный). Способ осур);ествляют по известному способу, используя сырье указанное при ьмера 18.
Как показывают результаты опытов 1-9 (таблицы 1-5), .предлагаемый
0
15
20
25
69668
способ позволяет получать высококачественные ароматические углеводороды:
-бензол очищенный ВКК (содержание основного вещества 99,93- 99,96 мас.% против не менее
99,9 мас.%, температура кристаллизации 5,43-5,48®С против не менее 5,4 С, содержание серы 0,00002- 0,00004 мас.% против не выше 0,00005 мас.% окраска 0,04-0,07 против не выше 0,1);
-толуол марки А высшей категории качества (содержание основного вещества 99,72-99,77 мас.% против не менее 99,7 мас.%;
-ксилолы марки А (содержание основного вещества 99,66-99,7 мас.%)„ Против не менее 99,6 мас.%, причем наиболее ценный продукт - бензол предлагаемым способом получают с выходом 102,2-104,5 мас.% от потенциала в исходной фракции 30-160 С.
Предлагаемый способ позволяет получать продукты с высокой стабильностью качества (табл. 5).
Снижение степени обмена ионов водорода на ионы калыщя до 17% (пример 10), на ионы меди до 7% (пример
12), на ионы алюминия до 17% (пример 14) в цеолите катализатора избирательного гидрокрекинга приводит к заметному снижению качества получаемых целевых продуктов (см.качество
35 продуктов через 20 и 100 ч по примерам 10, 12, 14 табЛо 5). Через 100 ч качество бензола, толуола и ксилолов не удовлетворяет требованиям на бензол очищенный ВКК (по : одержанию ос40 новного вещества и температуре кристаллизации во всех указанных опытах, по содержанию серы в опытах 10, 12, по окраске в опыте 10), на толуол марки А высшей категории качества
45 (по содержанию основного вещества - ниже 99,7 мас.%) и ксилолы марки А (по содержанию основного вещества - ниже 99,6 мас.% соответственно. Повышение степени обмена ионов
50 водорода на ионы калыщя до 85% (пример 11), на ионы меди до 55% (пример 13) и на ионы алюминия до 85% (пример 15) в цеолите катализатора избирательного гидрокрекинга
55 приводит к снижению качества получа- емьк целевых продуктов без заметного снижения стабильности катализатора гидрокрекинга. В указанных опытах, по крайней мере через 100 ч, бензол
по температуре кристаллизации, содержанию основного вещества и серы, толуол и ксилолы (по содержанию основного вещества) не отвечают предъявляемым требованиям. Кроме того, снижается выход бензола (до 1-00,9- 101 масо%).
Снижение содержания цеолита в катализаторе избирательного гидрокрекинга до 15 мас,% (пример 16) приводит к снижению качества получаемых продуктов и выхода бензола от потенциала в сьфье до 100,9 мас.% (табло 5)о
Повьшгение содержания цеолита в катализаторе гидрокрекинга до 85 мас.% (пример 7), не ухудшая качества получаемых продуктов, приводит к снижению до 100,9 мас,% от потенциала в сырье выхода бензола за счет ухудшения селективности процес- са гидрокрекинга.
Использование в описываемом способе фракции 70-150 С (пример 18) приводит к заметному снижению выходов целевых продуктов: бензола - до 99,8 масо%, ксилолов до 70,45 мае,% .от потенгшала во фрак1щи 30-160 С (табл15).
Использование в качестве сырья фракции 30-165 г; (пример-19) приводит к ухудшению стабильности работы катализатора стадии гидрокрекинга (через 100 ч качество целевых продуктов не отвечает предъявляемым требованиям)
Исключение стадии гидроочистки (пример 20) приводит к резкому снижению качества целевых продуктов через 100 ч до уровня, не отвечающего предъявляемым требованиям (табл.5).
Таким образом, способ согласно изобретения позволяет повысить выход бензола (102,2-104,5% против 100,7 мас.%) и ксилолов (78-90 против 70,45 мас.% от потенхщала во фракции 30-160°С сырого бензола), а также улучшить качество этих продуктов за счет повышения его стабиль- кости во времени (качество продуктов, получаемых известным способом через 100 ч не отвечает предъявляемым требованиям по всем показателям)
Формула изобретения 55
I
1, Способ переработки фракций ароматических углеводородов коксохимического или сланцехимического сырья пу5
0
5
10
тем каталитической гидростабилизации при повышенных температуре и давлении, избирательного гидрокрекинга продукта каталитической гидростабили- затщн при температуре 380-500°С, давлении 3-6 Я1а в присутствии катализатора, содержащего цеолит типа ZSI-f-5, оксид молибдена, термостойкое связующее, последующей каталитической гидрообработки полученного продукта при температуре 150-280 С, давлении 2-5 МПа с получением целевых ароматических продуктов, отличающийся тем, что, с целью повьпиения выхода и качества целевых продуктов, в качестве исходного сьфья используют фракцию 30-160 с, продукт каталитической гидростабилизации перед избирательным гидрокрекингом подвергают дополнительной каталитической гидроочистке, в качестве катализатора избирательного гидрокрекинга используют катализатор, содержащий цеолит типа ZSM-5 в НСаСи или HAlCu- форме со степенью обмена ионов водорода на ионы кальция или алюминия 20-80% и ионы меди 10-50% и в качестве термостойкого связующего - оксид алюминия или смесь оксидов алюминия и бора в массовом соотношении 3-64:1 при следующем соотношении к омпонен тон, мае.%:
Оксид молибдена3-15
Цеолит 20-70
Термостойкое связующее Остальное
2. Способ по Па 1, отлича ю- щ и и с я тем, что гидростабилизацию проводят при давлении 3-6 КПа, температуре 90-200°С в присутствии катализатора состава, мас,%:
Палладий в оксидной или сульфидной форме 0,3-0,6 Оксид алюминия До 100 5 1ШИ при температуре 150-250 с в присутствии катализатора состава, мас.%:
0
5
0
Оксид молибдена Оксид никеля или кобальта Оксид алюминия
8-20
3-8 Остальное
3. Способ по п. 1, о тли ч а- ю щ и и с я тем, что гидррочистку проводят при температуре 300-400 С, давлении 3,0-6,0 МПа в присутствии катализатора состава, мас.%:
Оксид молибдена 8-20
Оксид никеля или
кобальта3-8
Оксид алюминия или смесь оксидов алюминия и кремния в массовом соотношении 88-99:12-1
4. Способ поп, 1, отлича- ю 1ц и и с л тем, что гидрообработ
ку проводят в присутствиикатализатора состава, мас.%:
Оксид молибдена2-12
Оксид натрия
в пересчете на металл0,02-0,2
Оксид кобальта
в пересчете на металл0,5-4,0
Оксид бора1-12
Оксид алюминияОстальное
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ БЕНЗОЛА | 1995 |
|
RU2091439C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ И ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО МОТОРНОГО ТОПЛИВА | 1996 |
|
RU2155210C2 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКООКТАНОВОГО БЕНЗИНА И АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ | 1995 |
|
RU2091437C1 |
Способ получения ароматических углеводородов | 1980 |
|
SU1161507A1 |
СПОСОБ ОБЛАГОРАЖИВАНИЯ ДИСТИЛЛЯТНОГО КОКСОХИМИЧЕСКОГО СЫРЬЯ | 2003 |
|
RU2247764C1 |
Способ получения ароматических углеводородов | 1983 |
|
SU1162779A1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АВТОМОБИЛЬНОГО БЕНЗИНА | 1996 |
|
RU2091438C1 |
Способ двухступенчатой очистки ароматических углеводородов "акопар | 1979 |
|
SU998453A1 |
Способ получения бензола из ароматических углеводородов C-C | 2017 |
|
RU2640207C1 |
КАТАЛИЗАТОР ГИДРОПЕРЕРАБОТКИ И СПОСОБ ГИДРОПЕРЕРАБОТКИ НЕФТЯНОГО И КОКСОХИМИЧЕСКОГО СЫРЬЯ С ЕГО ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ | 1996 |
|
RU2102139C1 |
Изобретение относится к нефтехимии, в частности к переработке фракций ароматических углеводородов коксохимического или сланцехимического сырья. Цель - повышение выхода и качества целевых продуктов. Переработке подвергают фракцию 30-160°С путем: а) каталитической гидростабилизации, предпочтительно при давлении 3-6 МПа, температуре 90-200°С в присутствии катализатора состава, мас.%: палладий в оксидной или сульфидной форме 0,3-0,6
оксид алюминия до 100, или при 150-250°С в присутствии катализатора состава, мас.%: оксид молибдена 8-20
оксид никеля или кобальта 3-8
оксид алюминия остальное
б) каталитической гидроочистки, предпочтительно при 300-400°С, давлении 3,0-6,0 МПа в присутствии катализатора состава, мас.%: оксид молибдена 8-20
оксид никеля или кобальта 3-8
оксид алюминия или смесь оксидов алюминия и кремния в массовом соотношении 88-99:12-1 до 100
в) избирательного гидрокрекинга при 380-500°С, давлении 3-6 МПа в присутствии катализатора при следующем соотношении компонентов, мас.%: оксид молибдена 3-15
цеолит HCACU или HAL CUZSM-5 со степенью обмена ионов водорода на ионы CA(AL) 20-80%, а ионы CU 10-50% 20-70
оксид алюминия или смесь оксидов алюминия и бора в соотношении 3-14:1 остальное
г) каталитической гидрообработки при 150-280°С, давления 2-5 МПа, предпочтительно в присутствии катализатора состава, мас.%: оксид молибдена 2-12
оксид натрия в пересчете на металл 0,02-0,2
оксид кобальта в пересчете на металл 0,5-4,0
оксид бора 1-12
оксид алюминия - остальное, с получением целевых ароматических продуктов. Способ позволяет повысить выход бензола до 102,2-104,5 мас.% и ксилолов до 78-90 мас.% от потенциала во фракции 30-160°С сырого бензола. 3 з.п.ф-лы, 5 табл.
таблица t
I
i
ii i
Q (riO rn9 № yiOv9t.n riO4en9t9kOt9vOtO OtO4O
cooocccccoooooooocdcocoeccoaceqasaoQceoac
.°.
45--
О 1ЛООООСОООООООООООО CNT - C cT rvT « fM «M cT N p7 Г rj cT гГ ( esT еТ fsT
-. ° t -. -. -. -. -. n . -.. -. -. -. -. -. n -. -.
cT cT cT o o o c o & cT cT cT cT cT cT o cT o
t
с
s
L & в OOOQOOOOOO OOOOOOOOO
Soilu i8 ° So о о о oS 8 о §0 oS So 00
i X a f; a S
i - 5 ,-ла:|)иЗа. Егm4O«- inr vmr c innnnpnr nfnfnr nfO
О cd к о о О a: о a с
|„ggS88§8S8 §§gi§888g§8
(NCM - СЧ СЧСЧММ ЧсЧГ4Г4СМ(4-М«ЧГММеЧС4
н с. L
tH г : и
fi I «:
ai | А ОООООООООООО1О1 I I
f, c- nfOr f-iM f
С
CJ IT) to 1Л« «%
iAW «n n r -- n nu-t-
..
..
« „„-o r.WW-J- VWV , o I 1 I u,
g| I ,2 , я , 2ЯЙ , , I .Я2 ,Я I . I .
H V О 4
и с о X
I yi1« .s,5,gis§. , , ,ts,§. . .
о
tf.
g о
; II
I л
$.
и с
f л w и
S5|-
i§l
иI Ь Q
s
Self
,SiSi55§§.. I iSSiS, I 1 I ft ,S ,й , , I .. .Й.ЯЙЯ. S,g iS , , , lESSS I iS iSSSS
S.S.S , , , ,§SS3i ,.SSS§
issigi
} о о о о с
tn to ,
S8SSSSg§aSSSSSSSS|SSS
r
Тавлмпа 3
Таблица &
Авторское свидетельство СССР № 1420942, кл | |||
Печь-кухня, могущая работать, как самостоятельно, так и в комбинации с разного рода нагревательными приборами | 1921 |
|
SU10A1 |
Авторское свидетельство СССР № 1360118, кл | |||
Печь-кухня, могущая работать, как самостоятельно, так и в комбинации с разного рода нагревательными приборами | 1921 |
|
SU10A1 |
Авторы
Даты
1990-12-30—Публикация
1989-02-13—Подача