1
(21)4441547/28 (22) 28 04.88 (46)23.08.91 Бюл. №31
(71)Институт черной металлургии и Научно- технический центр Волжского автомобильного завода им. 50-летия СССР
(72)В. Г. Гешелин, А. В. Богачева, В. К, Бабич, А. М. Нестеренко, М. Л. Дробинский, в. В. Гайдук, В. И. Полунин, А. Ф. Осипов, А. П. Шаповалов, Л. М. Чебышева и В. К. Бело- севич
(53)620.163.2(088.8)
(56)Информационный листок о научно-техническом достижении № 84-108, Запорожье, ЦНИТИ, 1984
(54) СПОСОБ ОЦЕНКИ ШТАМПУЕМОСТИ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
(57)Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано для
определения деформационной способности материала. Целью изобретения является повышение точности оценки путем учета текстурной анизотропии. Изготавливают плоские образцы для испытания на растяжение, на одном определяют стандартным методом усилие при достижении предела текучести, усилие при достижении временного сопротивления разрыву и длину рабочей части после разрыва. После деформации определяют на шлифе из этого образца полюсные плотности Рщ и PIOO зерен феррита. Испытывают дополнительный образец, при растяжении которого определяют ширину Вмакс, Вмин и ВСр его рабочей части в момент, когда Вмакс - Вмин принимают минимальное значение. Используя установленные параметры, в совокупности с текстурным показателем Рш/Рюо с большей точностью определяют показатель штампуемости. 2 табл.
fe
| название | год | авторы | номер документа |
|---|---|---|---|
| Способ оценки штампуемости листовых материалов | 1981 |
|
SU1010508A1 |
| Способ термической обработки холоднокатаного листового проката | 1990 |
|
SU1698302A1 |
| НИЗКОЛЕГИРОВАННАЯ СТАЛЬ | 1994 |
|
RU2048587C1 |
| СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОКАТАНОЙ СТАЛИ ДЛЯ ГЛУБОКОЙ ВЫТЯЖКИ | 2004 |
|
RU2255989C1 |
| Способ термической обработки холоднокатаной низколегированной листовой стали повышенной прочности в колпаковых печах | 1988 |
|
SU1601155A1 |
| Способ оценки штампуемости материала на основе железа | 1979 |
|
SU875258A1 |
| СПОСОБ ПОСТРОЕНИЯ ДИАГРАММЫ ПРЕДЕЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ЛИСТОВОГО МАТЕРИАЛА | 2015 |
|
RU2591294C1 |
| СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОКАТАНЫХ ПОЛОС НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ КЛАССА ПРОЧНОСТИ 220 | 2011 |
|
RU2452778C1 |
| СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОКАТАНОЙ СТАЛИ ДЛЯ ГЛУБОКОЙ ВЫТЯЖКИ | 2004 |
|
RU2281338C2 |
| Способ испытания листовых материалов на осесимметричную вытяжку | 2017 |
|
RU2655636C1 |
Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано для определения деформационной способности материала. Цель изобретения - повышение точности оценки путем учета текстурной анизотропии. Изготавливают плоские образцы для испытания на растяжение, на одном определяют стандартным методом усилие при достижении предела текучести, усилие при достижении временного сопротивления разрыву и длину рабочей части после разрыва. После деформации определяют на шлифе из этого образца полюсные плотности Pш и P100 зерен феррита. Испытывают дополнительный образец, при растяжении которого определяют ширину Bмакс, Bмин и Bср его рабочей части в момент, когда Bмакс - Bмин принимают минимальное значение. Используя установленные параметры, в совокупности с текстурным показателем P111/P100 с большей точностью определяют показатель штампуемости.
Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано для определения деформационной способности материала при изготовлении из него деталей пластическим деформированием.
Целью изобретения является повышение точности оценки путем учета текстурной анизотропии.
Способ оценки штампуемости осуществляют следующим образом.
Из испытуемой листовой стали изготавливают два одинаковых образца для испытания на растяжение с начальной расчетной длиной 0 и шириной bo. При испытании одного из образцов определяют известным стандартным методом усилие Рт при пределе текучести (или усилие Р0г при условном
пределе текучести для материалов, не имеющих площадки текучести), усилие Ре при временном сопротивлении разрыву и длину 1К рабочей части после разрыва образца.
На деформированном металле определяют значения полюсных плотностей Рщ и Рюо кристаллографических плоскостей (111) и (100) зерен феррита.
Затем подвергают испытанию второй (дополнительный) образец, при растяжении которого определяют максимальную ширину Ьнзкс его рабочей части и минимальную ширину Ьмин в тот момент, когда разность Ьмвкс Ьмин принимает минимальное значение, что обычно имеет место в конце равномерной фазы растяжения, т. е. при предельном значении равномерного отноО vj
N) ГО VI Ю
оитепы-юго удлинения бп . являющегося характеристикой материала.
Вычисляют среднеарифметическую величину ширины рабочей части Ьср.
После этого определяют значение показателя штампуемости FAR по уравнению
Рл . в, ) + В2 ) +
4- Вз f k- -1 4-В4 + В5 РЩ + lo jЬо-ЬсрPlOO
f Вб,
в котором значения коэффициентов Bi, 62, Вз, Вз, Bs и Be постоянны для конкретного вида материала, например, тонколистовой низколегированной стали.
Значения коэффициентов предварительно определяют с помощью многофакторного эксперимента.
Ijl р и м е р. Из холоднокатаной низколегированной листовой стали 08ГСЮТ толщиной 0,8 мм изготовили образцы с шириной рабочей части .5 мм и длиной мм.
Один из образцов установили в захватах испытательной машины и подвергли растяжению до разрушения, зафиксировав с помощью машинной диаграммы усилия Н и Н и установив длину рабочей части после разрыва образца ,5 мм. Из деформированного металла образца изготовили шлиф и произвели съемку интерференции феррита о МоК2 - излучении на рентгеновском дифрактомет- ре ДРОН-УМ1.
С помощью управляющего комплекса ЭВМ Искра-1256 в результате анализа обратных полюсных фигур получили значения полюсных плотностей Рщ и Рюо и по их значениям вычислили отношение Рщ/Ркхг 3,0. Затем установили в испытательной машине дополнительный образец Осуществляли ступенчатое нагружение образца так, что на каждой ступени относительное удлинение его увеличивалось на 3% Измеряя ширину рабочей части образца, установили
на каждой ступени его наибольшую ширину гклкс и минимальную ширину Ьмин и значения раЗНОСТИ Ьмакг/ Ьмин.
Результаты измерений приведены в
табл. 1.
По результатам измерения ширины рабочей части в пяти сечениях в момент, когда разность Ьмакс -Ьминминимальна, установили среднюю величину ЬСр. Результаты измерений приведены в табл. 2.
Предварительно установив значения численных коэффициентов для тонколистовых низколегированных сталей, по уравнению определили ,81.
Чем выше значение РАН, тем выше
штампуемость стали.
В частности при РАН. - 3,81 материал пригоден для формообразования из него деталей кузовов и кабин автомобиля.
Формула из обретения
Способ оценки штампуемости листовой стали, по которому плоский образец подвергают испытанию на растяжение до разрушения, определяют р процессе испытания
усилия Рт при достижении предела текучести и усилие Рв при временном сопротивлении, длину рабочей части после разрыва и параметр, характеризующий анизотропию, подвергают испытанию дополнительный
образец, идентичный первому, и определяют в рабочей части его максимальную и минимальную ширину в момент, когда их разность принимает минимальное значение, а также среднеарифметическое значение ширины и определяют показатель штампуемости с учетом установленных параметров, отличающийся тем, что, с целью повышения точности оценки путем определения текстурной анизотропии, определяют полюсные плотности Рщ и PIOO кристаллографических плоскостей 111 и 100 зерен феррита деформированного металла основного образца, а в качестве параметра, характеризующего анизотропию материа
ла, используют текстурный показатель РШ/РЮО.
Таблица 1
