ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО Российский патент 2011 года по МПК B60B17/00 B60B3/02 B61F13/00 B21H1/04 

Описание патента на изобретение RU2408470C2

Изобретение относится к области производства дисковых колес железнодорожных транспортных средств с диском, выполненным как одно целое с ободом, и имеющих рельсозацепляющие элементы.

В последнее время происходит существенное изменение условий эксплуатации подвижного состава железнодорожного транспорта, обусловленное ростом скоростей движения и увеличением нагрузок до 30 тонн на ось.

В процессе эксплуатации цельнокатаное железнодорожное колесо подвергается воздействию широкого спектра как внешних нагрузок со стороны пути и элементов подвижного состава, так и воздействия температурных напряжений, возникающих в колесе в процессе торможения. Возникающие вследствие этого фактические суммарные напряжения во многом определяют стойкость колес к повреждениям и, в конечном счете, его срок службы.

Одним из важнейших факторов, влияющих на срок службы цельнокатаного железнодорожного колеса, являются значения суммарных внутренних напряжений, которые возникают при его эксплуатации, а также характер распределения напряжений по объему колеса.

Возникновение в цельнокатаном железнодорожном колесе значительных по величине суммарных напряжений обусловлено совместным воздействием на него как нормальных статических и знакопеременных динамических нагрузок, действующих в радиальном и осевом направлениях, так и температурных напряжений, вызванных трением тормозных колодок об обод колеса в процессе торможения подвижного состава.

В случае, когда значения суммарных напряжений близки или длительное время превышают предел выносливости материала, из которого изготовлено колесо, в нем происходит образование усталостных трещин, что в свою очередь приводит к преждевременному разрушению колеса.

При неблагоприятных условиях нагружения в цельнокатаном железнодорожном колесе наблюдается концентрация напряжений от действующих внешних нагрузок и температурного воздействия, при этом суммарное значение внутренних напряжений может превышать предел текучести материала, из которого изготовлено колесо. В этом случае в колесе возникают остаточные деформации, которые приводят к изменению его эксплуатационных свойств, что также ведет к сокращению срока его эксплуатации.

Опыт эксплуатации цельнокатаных железнодорожных колес показывает, что большинство случаев выхода колес из строя по причине разрушения диска связано с возникновением значительных усталостных напряжений.

Традиционным путем снижения суммарных внутренних напряжений и их оптимального распределения по объему колеса является выбор рациональной конструкции диска цельнокатаного железнодорожного колеса, а также взаимного расположения его конструктивных элементов.

Из уровня техники известно цельнокатаное железнодорожное колесо, содержащее обод, ступицу и диск, образованный внешней и внутренней криволинейными поверхностями, выполненный таким образом, что центральная линия радиального сечения обода смещена вдоль оси колеса относительно центральной линии радиального сечения ступицы в сторону внешней криволинейной поверхности, образующая внешней криволинейной поверхности состоит, по крайней мере, из двух сопряженных внешних кривых (R1, R2) с противоположной по направлению кривизной, при этом первая внешняя кривая (R1) сопряжена с ободом первым внешним переходным участком (R4), вторая внешняя кривая (R2) сопряжена со ступицей вторым внешним переходным участком (R5), а образующая внутренней криволинейной поверхности состоит, по крайней мере, из одной внутренней кривой (R3), которая сопряжена с ободом первым внутренним переходным участком (R6), а со ступицей вторым внутренним переходным участком (R7) /SU 885083 (Днепропетровский ордена Трудового Красного Знамени металлургический институт), 30.11.1981/.

В известном цельнокатаном железнодорожном колесе центральная линия радиального сечения диска в месте его сопряжения со ступицей совпадает с центральной линией радиального сечения ступицы, точка А сопряжения первой внешней кривой R1 (в прототипе - R2) и второй внешней кривой R2 (в прототипе - R3) удалена от оси колеса на расстояние 0,2-0,25 диаметра D круга катания колеса, а точка В сопряжения образующей внутренней криволинейной поверхности и первого внутреннего переходного участка R6 (в прототипе - R5) удалена от оси колеса на расстояние 0,2-0,25 диаметра D круга катания колеса.

Недостатком известного цельнокатаного железнодорожного колеса является большое значение напряжений на внутренней и внешней поверхностях диска колеса в местах его сопряжения с ободом и ступицей. Этот недостаток обусловлен неравномерным распределением по объему колеса суммарных внутренних напряжений, возникающих в результате совместного действия термических напряжений, вызванных трением тормозных колодок об обод колеса в процессе торможения подвижного состава, и напряжением от внешних нагрузок.

В основу настоящего изобретения поставлена задача создания такой конструкции цельнокатаного железнодорожного колеса, использование которой позволило бы снизить величину суммарных внутренних напряжений в колесе за счет оптимального их распределения по объему колеса и, тем самым, увеличить срок его службы.

Поставленная задача решается тем, что в цельнокатаном железнодорожном колесе, содержащем обод, ступицу и диск, образованный внешней и внутренней криволинейными поверхностями, выполненный таким образом, что центральная линия радиального сечения обода смещена вдоль оси колеса относительно центральной линии радиального сечения ступицы в сторону внешней криволинейной поверхности, образующая внешней криволинейной поверхности состоит, по крайней мере, из двух сопряженных внешних кривых (R1, R2) с противоположной по направлению кривизной, при этом первая внешняя кривая (R1) сопряжена с ободом первым внешним переходным участком (R4), вторая внешняя кривая (R2) сопряжена со ступицей вторым внешним переходным участком (R5), а образующая внутренней криволинейной поверхности состоит, по крайней мере, из одной внутренней кривой (R3), которая сопряжена с ободом первым внутренним переходным участком (R6), а со ступицей вторым внутренним переходным участком (R7), согласно изобретению центральная линия радиального сечения диска в месте его сопряжения со ступицей смещена по оси колеса относительно центральной линии радиального сечения ступицы в сторону внутренней криволинейной поверхности на расстояние S1 от 10 до 30 мм, точка А сопряжения первой внешней кривой (R1) и второй внешней кривой (R2) удалена от оси колеса на расстояние L1=0,32-0,35 диаметра D круга катания колеса, а точка В сопряжения образующей внутренней криволинейной поверхности и первого внутреннего переходного участка (R6) удалена от оси колеса на расстояние L2=0,33-0,36 диаметра D круга катания колеса.

Выполнение цельнокатаного железнодорожного колеса таким образом, что центральная линия радиального сечения диска в месте его сопряжения со ступицей смещена по оси колеса относительно центральной линии радиального сечения ступицы в сторону внутренней криволинейной поверхности на расстояние S1 от 10 до 30 мм, точка А сопряжения первой внешней кривой (R1) и второй внешней кривой (R2) удалена от оси колеса на расстояние L1=0,32-0,35 диаметра D круга катания колеса, а точка В сопряжения образующей внутренней криволинейной поверхности и первого внутреннего переходного участка (R6) удалена от оси колеса на расстояние L2=0,33-0,36 диаметра D круга катания колеса, является оптимальным, так как обеспечивает снижение значений напряжений от действия внешних нагрузок в местах сопряжения диска со ступицей и ободом, что приводит, в конечном счете, к равномерному распределению напряжений в колесе и снижению их суммарных значений.

Уменьшение указанного смещения S1 в сторону внешней криволинейной поверхности более чем на 10 мм приводит к значительному увеличению в колесе температурных напряжений. В свою очередь, увеличение указанного смещения S1 в сторону внутренней криволинейной поверхности более чем на 30 мм приводит к увеличению напряжений от действия внешних нагрузок и их концентрации в местах сопряжения диска с ободом и ступицей колеса.

Увеличение смещения L1 точки А сопряжения первой внешней кривой и второй внешней кривой от оси колеса в сторону обода более 0,35 диаметра (D) круга катания колеса приводит к значительному росту напряжений в месте сопряжения диска колеса с его ободом, вызванных температурным воздействием в процессе торможения подвижного состава.

В свою очередь, уменьшение указанного смещения L1 менее 0.2 диаметра круга катания колеса приводит к росту напряжений от действия внешних напряжений и их концентрации в местах сопряжения диска с ободом колеса.

Заявляемая совокупность признаков в целом позволяет снизить величину суммарных внутренних напряжений в колесе за счет их оптимального распределения по объему колеса, что снижает вероятность появления усталостных трещин в наиболее нагруженных зонах цельнокатаного железнодорожного колеса, что, в свою очередь, позволяет повысить эксплуатационную стойкость и надежность конструкции и, тем самым, позволяет увеличить срок службы колеса.

В дальнейшем изобретение поясняется подробным описанием его выполнения со ссылками на чертежи, на которых изображено:

на фиг.1 - поперечный разрез цельнокатаного железнодорожного колеса;

на фиг.2 - поперечный разрез цельнокатаного железнодорожного колеса (схема расположения криволинейных участков колеса);

на фиг.3 - схема определения места расположения центральной линии радиального сечения диска.

Цельнокатаное железнодорожное колесо (фиг.1-3) содержит обод 1 (фиг.1), ступицу 2 и диск 3, образованный внешней криволинейной поверхностью 4 и внутренней криволинейной поверхностью 5. Диск 3 выполнен таким образом, что центральная линия 6 радиального сечения обода 1 смещена вдоль оси 7 колеса относительно центральной линии 8 радиального сечения ступицы 2 в сторону внешней криволинейной поверхности 4 колеса. Образующая внешней криволинейной поверхности 4 состоит, по крайней мере, из двух сопряженных внешних кривых R1 и R2 (фиг.2) с противоположной кривизной, при этом первая внешняя кривая R1 сопряжена с ободом 1 (фиг.1) первым внешним переходным участком R4 (фиг.2), вторая внешняя кривая R2 сопряжена со ступицей 2 (фиг.1) вторым внешним переходным участком R5 (фиг.2), а образующая внутренней криволинейной поверхности 5 (фиг.1) состоит, по крайней мере, из одной внутренней кривой R3 (фиг.2), сопряженной с ободом 1 (фиг.1) первым внутренним переходным участком R6 (фиг.2), а со ступицей 2 (фиг.1) вторым внутренним переходным участком R7 (фиг.2).

Центральная линия 9 радиального сечения диска 3 в месте его сопряжения со ступицей 2 смещена по оси 7 колеса относительно центральной линии 8 радиального сечения ступицы 2 в сторону внутренней криволинейной поверхности 5 на расстояние S1, равное от 10 до 30 мм

Точка А (фиг.2) сопряжения первой внешней кривой R1 и второй внешней кривой R2 удалена от оси колеса 7 на расстояние L1, равное от 0,32 до 0,35 диаметра D круга катания колеса (L1=(0,32-0,35)D), а точка В сопряжения внутренней кривой R3 и первого внутреннего переходного участка R6 удалена от оси 7 колеса на расстояние L2, равное от 0,33 до 0,36 диаметра D круга катания колеса (L2=(0,33-0,36)D).

Центральная линия 6 радиального сечения обода 1 смещена по оси 7 колеса относительно центральной линии 8 радиального сечения ступицы 2 в сторону внешней криволинейной поверхности 4 на расстояние S2, равное от 40 до 55 мм.

Место расположения центральной линии 9 радиального сечения диска 3 в месте его сопряжения со ступицей 2 определяется как середина отрезка CD (фиг.3). Отрезок CD образован пересечением продолжения второй внешней кривой R3 и внутренней кривой R2 с отрезком EF, который образован между точкой Е соединения внешней боковой поверхности ступицы 2 со вторым внешним переходным участком R5 и точкой F соединения внутренней боковой поверхности ступицы 2 со вторым внутренним переходным участком R7.

Первая внешняя кривая R1 выполнена радиусом r1, равным 0,145-0,16 диаметра D круга катания, вторая внешняя кривая R2 радиусом r2, равным 0,245-0,26 диаметра D круга катания, внутренняя кривая R3 выполнена радиусом r3, равным 0,264-0,285 диаметра D круга катания. Первый внешний переходной участок R4 выполнен радиусом r4, равным 0,065-0,09 диаметра D круга катания, второй внешний переходной участок r5 выполнен радиусом R5, равным 0,035-0,06 диаметра D круга катания, первый внутренний переходной участок R6 выполнен радиусом r6, равным 0,05-0,06 диаметра D круга катания, второй внутренний переходной участок R7 выполнен радиусом r7, равным 0,145-0,165 диаметра D круга катания.

Проведенные исследования показали, что смещение центральной линии 6 радиального сечения обода 1 колеса по оси 7 колеса относительно центральной линии 8 радиального сечения ступицы 2 в сторону внешней криволинейной поверхности 4 колеса приводит к значительному снижению значений температурных напряжений, возникающих в цельнокатаном железнодорожном колесе в процессе торможения.

В то же время чрезмерное увеличение указанного смещения приводит к росту значений внутренних напряжений от действия вертикальной и боковой нагрузки в местах сопряжения диска 3 с ободом 1 и диском 2. Поэтому если значение указанного смещения превышает 90 мм, то увеличение в колесе напряжений от действия вертикальной и боковой нагрузки оказывается бóльшим, чем снижение напряжений от действия температурного напряжения, которое обусловлено выполнением указанного смещения.

Угол (фиг.3) α наклона касательной 11 к первой внешней кривой R1 и второй внешней кривой R2 в точке А их сопряжения к оси колеса 7 находится в интервале 40-55 градусов, а угол β наклона касательной 12 в точке В сопряжения внутренней криволинейной поверхности 5 с первым внешним переходным участком R6 к оси колеса 7 находится в интервале 40-55 градусов.

Внутренняя криволинейная поверхность 5 может состоять, по крайней мере, из одной внешней кривой. В некоторых вариантах исполнения изобретения внутренняя криволинейная поверхность 5 состоит их двух сопряженных внутренних кривых с противоположной кривизной (на чертежах не показано).

Работа заявляемой конструкции цельнокатаного железнодорожного колеса осуществляется следующим образом.

При качении колеса по рельсу (на чертежах не обозначен) нагрузка от вертикальной силы, действующей в плоскости круга катания, передается через обод 2 на диск 3 и на ступицу 2. При этом из-за кинематических колебаний и особенно при движении подвижного состава по кривым участкам пути возникает нагрузка от бокового давления гребня 10 обода 1 колеса на рельс, которая также передается на диск 3.

Максимальные значения динамических нагрузок, которые воспринимает колесо подвижного состава с нагрузкой на ось до 30 тонн в процессе эксплуатации, в два раза выше значения максимальной статической нагрузки и, как правило, не превышают 300 кН для вертикальной нагрузки и 147 кН для боковой нагрузки. При этом максимальное значение суммарных внутренних напряжений в колесе от действия приложенных к нему нагрузок не должно превышать предела текучести материала, из которого изготовлено цельнокатаное железнодорожное колесо, который составляет 800 МПа.

В заявляемой конструкции цельнокатаного железнодорожного колеса выделяются две наиболее напряженные зоны: место сопряжения диска 3 с ободом 1 и место сопряжения диска 3 со ступицей 2.

Максимальные напряжения в диске 3 колеса в большинстве случаев нагружения возникают в вертикальном сечении (в том сечении, где приложены нагрузки).

Вертикальная нагрузка вызывает возникновение в колесе преимущественно сжимающих напряжений, которые достигают максимального значения в месте сопряжения диска 3 со ступицей 2 во втором внешнем переходном участке R7. При этом значения напряжений в указанном месте не превышают 100 МПа, что значительно меньше допускаемого значения.

В то же время боковая нагрузка, возникающая при прохождении подвижным составом криволинейных участков пути и действующая на гребень 10 колеса в направлении внутренней поверхности 5, в сочетании с сохраняющейся вертикальной нагрузкой вызывает в диске 3 колеса изгибающий момент, нарастающий от обода 1 к ступице 2 колеса.

В результате совместного воздействия вертикальной и боковой нагрузки наиболее напряженным участком колеса является место сопряжения диска 3 со ступицей 2 во втором внешнем переходном участке R7, при этом с наружной стороны диска 3 возникают растягивающие напряжения, а с внутренней стороны диска 3 - сжимающие напряжения.

В этом случае значения максимальных напряжений не превышаю 120 МПа, что также значительно меньше допускаемого значения.

Кроме того, в процессе длительного торможения подвижного состава в колесе возникают значительные тепловые напряжения, которые вызваны интенсивным выделением тепла при контакте тормозных колодок (на чертеже не показаны) с ободом 1 колеса.

В этом случае, при отсутствии приложенных к колесу внешних нагрузок, наибольшие значения напряжений возникают в местах сопряжения диска 3 с ободом 1 (в первом внутреннем переходном участке R6) и со ступицей 2 (во втором внешнем переходном участке R5), которые не превышают 550 и 560 кН соответственно, что ниже допускаемых значений.

При приложении к колесу вертикальных нагрузок в большинстве его участков наблюдается взаимная компенсация температурных напряжений и напряжений, вызванных воздействием приложенных внешних сил. Такая компенсация обусловлена тем, что внешние силы вызывают преимущественно сжимающие напряжения, которые компенсируются растягивающими тепловыми напряжениями.

Максимальные напряжения в колесе в случае совместного воздействия на него, с одной стороны, вертикальной и боковой нагрузок, а с другой - тепловых напряжений возникают с внешней стороны колеса в месте сопряжения диска 3 со ступицей 2, которые близки к значению допускаемых значений. Повышенная концентрация напряжений в этом месте колеса обусловлена тем, что растягивающие тепловые напряжения, достигающие в этом месте своего максимального значения, складываются с растягивающими напряжениями, возникающими в этом же месте от действия приложенной к колесу боковой нагрузки.

Выполнение второго внешнего переходного участка R5 радиусом r5, меньшим по значению, чем радиус r7 второго внутреннего переходного участка R7, позволяет снизить концентрацию напряжений от действия тепловых напряжения за счет их равномерного распределения на этом участке сопряжения внешней криволинейной поверхности 4 диска 3 со ступицей 2.

Как показывают результаты исследований, напряженное состояние колеса в местах перехода диска 3 в обод 1 и ступицу 2 не превышает критического значения 800 МПа (предела текучести материала колеса).

Таким образом, предлагаемая конструкция колеса обеспечивает как равномерное распределение напряжений по всему объему колеса, так и позволяет снизить напряжения в наиболее нагруженных зонах и, таким образом, снизить вероятность появления усталостных трещин, что, в свою очередь, увеличивает эксплуатационный ресурс колес.

Кроме того, применение заявляемой конструкции колеса позволяет повысить его демпфирующие свойства, что, в свою очередь, позволяет улучшить эксплуатационные свойства колеса и, таким образом, повысить безопасность движения железнодорожного транспорта в целом.

Заявляемое цельнокатаное железнодорожное колесо может быть изготовлено в условиях промышленного производства на стандартном оборудовании. Наибольший экономический эффект от использования заявляемого изобретения достигается при его использовании в грузовых вагонах с увеличенной нагрузкой на ось до 30 тонн.

Похожие патенты RU2408470C2

название год авторы номер документа
ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2007
  • Горб Евгений Васильевич
  • Чуприна Любовь Владимировна
  • Яровой Владимир Анатольевич
  • Тесло Андрей Николаевич
RU2408468C2
ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2022
  • Горб Евгений Васильевич
  • Павлингер Сергей Владимирович
  • Павлингер Артем Сергеевич
RU2788741C1
ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2007
  • Копаев Евгений Николаевич
  • Рослик Александр Вадимович
  • Корж Дмитрий Васильевич
  • Чуприна Любовь Владимировна
  • Яровой Владимир Анатольевич
  • Ткаченко Владимир Иванович
RU2408469C2
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2010
  • Голышков Роман Анатольевич
  • Керенцев Дмитрий Евгеньевич
RU2428319C1
ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2016
  • Керенцев Дмитрий Евгеньевич
  • Середа Дмитрий Сергеевич
RU2628025C1
Железнодорожное колесо 2019
  • Кушнарев Алексей Владиславович
  • Зажигаев Павел Анатольевич
  • Теляшов Николай Васильевич
  • Беспамятных Александр Юрьевич
  • Ильиных Роман Александрович
  • Щербинин Андрей Владимирович
  • Васильев Алексей Александрович
  • Брюнчуков Григорий Иванович
  • Разумов Андрей Сергеевич
  • Флатов Виталий Геннадьевич
RU2728028C1
ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2007
  • Коротков Андрей Николаевич
  • Есаулов Геннадий Александрович
  • Польский Георгий Николаевич
  • Горб Евгений Васильевич
  • Пастернак Николай Александрович
RU2386545C2
ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2013
  • Польский Георгий Николаевич
  • Зигура Александр Александрович
  • Рослик Александр Вадимович
RU2525354C1
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО 2019
  • Кушнарев Алексей Владиславович
  • Зажигаев Павел Анатольевич
  • Флатов Виталий Геннадьевич
  • Васильев Алексей Александрович
  • Топычканов Алексей Николаевич
  • Галченков Валерий Витальевич
  • Ильиных Роман Александрович
  • Теляшов Николай Васильевич
  • Беспамятных Александр Юрьевич
RU2722782C1
Цельнокатаное железнодорожное колесо 2023
  • Керенцев Дмитрий Евгеньевич
  • Красов Иван Сергеевич
  • Волков Илья Александрович
RU2807770C1

Иллюстрации к изобретению RU 2 408 470 C2

Реферат патента 2011 года ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО

Колесо содержит обод (1), ступицу (2) и диск (3), образованный внешней (4) и внутренней (5) криволинейными поверхностями. Центральная линия (6) радиального сечения обода (1) смещена вдоль оси (7) колеса относительно центральной линии (8) радиального сечения ступицы (2) в сторону внешней криволинейной поверхности (4). Образующая внешней криволинейной поверхности (4) состоит, по крайней мере, из двух сопряженных внешних кривых (R1, R2) с противоположной по направлению кривизной. Первая внешняя кривая (R1) сопряжена с ободом (1) первым внешним переходным участком (R4). Вторая внешняя кривая (R2) сопряжена со ступицей (2) вторым внешним переходным участком (R5). Образующая внутренней криволинейной поверхности (5) состоит, по крайней мере, из одной внутренней кривой (R3), которая сопряжена с ободом (1) первым внутренним переходным участком (R6), а со ступицей (2) вторым внутренним переходным участком (R7). Центральная линия (9) радиального сечения диска (3) в месте его сопряжения со ступицей (2) смещена по оси (7) колеса относительно центральной линии (8) радиального сечения ступицы (2) в сторону внутренней криволинейной поверхности (5) на расстояние S1 от 10 до 30 мм. Точка А сопряжения первой внешней кривой (R1) и второй внешней кривой (R2) удалена от оси (7) колеса на расстояние L1=0,32-0,35 диаметра D круга катания колеса. Точка В сопряжения образующей внутренней криволинейной поверхности (5) и первого внутреннего переходного участка (R6) удалена от оси (7) колеса на расстояние L2=0,33-0,36 диаметра D круга катания колеса. Технический результат - снижение величины суммарных внутренних напряжений колеса. 3 ил.

Формула изобретения RU 2 408 470 C2

Цельнокатаное железнодорожное колесо, содержащее обод (1), ступицу (2) и диск (3), образованный внешней (4) и внутренней (5) криволинейными поверхностями, выполненный таким образом, что центральная линия (6) радиального сечения обода (1) смещена вдоль оси (7) колеса относительно центральной линии (8) радиального сечения ступицы (2) в сторону внешней криволинейной поверхности (4), образующая внешней криволинейной поверхности (4) состоит, по крайней мере, из двух сопряженных внешних кривых (R1, R2) с противоположной по направлению кривизной, при этом первая внешняя кривая (R1) сопряжена с ободом (1) первым внешним переходным участком (R4), вторая внешняя кривая (R2) сопряжена со ступицей (2) вторым внешним переходным участком (R5), а образующая внутренней криволинейной поверхности (5) состоит, по крайней мере, из одной внутренней кривой (R3), которая сопряжена с ободом (1) первым внутренним переходным участком (R6), а со ступицей (2) вторым внутренним переходным участком (R7), отличающееся тем, что центральная линия (9) радиального сечения диска (3) в месте его сопряжения со ступицей (2) смещена по оси (7) колеса относительно вентральной линии (8) радиального сечения ступицы (2) в сторону внутренней криволинейной поверхности (5) на расстояние S1 от 10 до 30 мм, точка А сопряжения первой внешней кривой (R1) и второй внешней кривой (R2) удалена от оси (7) колеса на расстояние L1=0,32-0,3 5 диаметра D круга катания колеса, а точка В сопряжения образующей внутренней криволинейной поверхности (5) и первого внутреннего переходного участка (R6) удалена от оси (7) колеса на расстояние L2=0,33-0,36 диаметра D круга катания колеса.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2011 года RU2408470C2

ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЕ КОЛЕСО И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ 2004
  • Королев С.А.
  • Волков А.М.
  • Кондрушин А.И.
  • Голышков Р.А.
  • Крошкин В.А.
  • Яндимиров А.А.
  • Роньжин А.И.
  • Пашолок И.Л.
  • Разумов А.С.
RU2259279C1
Цельнокатанное колесо для железнодорожного транспорта 1981
  • Олаф Реих
  • Улрих Филла
  • Гюнтер Пол
  • Херманн Вернеке
  • Герхард Мархолц
  • Зигфрид Видеманн
SU1139647A1
DE 1405588 A, 30.01.1969
ЦЕЛЬНОКАТАНОЕ КОЛЕСО ДЛЯ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА 1995
  • Цюренко В.Н.
  • Иванов С.Г.
  • Валетов М.С.
  • Королев С.А.
  • Парышев Ю.М.
  • Флюменбаум С.Х.
RU2085403C1
Цельнокатанное железнодорожное колесо 1984
  • Есаулов Василий Петрович
  • Алимов Анатолий Андреевич
  • Есаулов Александр Трофимович
  • Клименко Феликс Константинович
  • Шевченко Евгений Иванович
  • Козловский Альфред Иванович
  • Староселецкий Михаил Ильич
  • Краснобаев Юрий Васильевич
SU1738687A1
Колесо железнодорожное цельнокатанное для колесной пары (его варианты) 1982
  • Есаулов Василий Петрович
  • Есаулов Александр Трофимович
  • Алимов Анатолий Андреевич
  • Парсенюк Аркадий Савельевич
  • Козловский Альфред Иванович
  • Клименко Феликс Константинович
  • Староселецкий Михаил Ильич
  • Мямлин Виталий Васильевич
  • Калашникова Людмила Семеновна
  • Гребенюк Лариса Павловна
  • Алейник Софья Алексеевна
  • Школьник Лев Михайлович
  • Френкель Виталий Яковлевич
  • Узлов Иван Герасимович
  • Валетов Михаил Серафимович
SU1092053A1
US 4145079 A, 20.03.1979.

RU 2 408 470 C2

Авторы

Коротков Андрей Николаевич

Есаулов Геннадий Александрович

Польский Георгий Николаевич

Копаев Евгений Николаевич

Даты

2011-01-10Публикация

2007-04-04Подача