СПОСОБ СВАРКИ ХЛАДОСТОЙКИХ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ Российский патент 2011 года по МПК B23K9/18 

Описание патента на изобретение RU2425737C2

Изобретение относится к области сварки изделий атомного машиностроения, в частности для изготовления транспортно упаковочных комплектов металлобетонных контейнеров (ТУК МБК) для многоразовой транспортировки и длительного хранения отработавшего ядерного топлива (ОЯТ) атомных энергетических установок, а также может использоваться в различных отраслях машиностроения для изготовления сварных конструкций и изделий, эксплуатирующихся при температурах до минус 60°C.

Для обеспечения ядерной и радиационной безопасности в местах длительного хранения и при многоразовой транспортировке отработавшего ядерного топлива металл силовых элементов и сварных соединений ТУК МБК из хладостойкой экономнолегированной кремнемарганцовистой стали должен обладать стойкостью к хрупким разрушениям при температурах до минус 60°C.

Несмотря на то, что традиционно задача обеспечения хладостойких свойств металла шва сварных соединений решается использованием композиций сварочных материалов, включающих в себя 1,0÷3,5 Ni; 1,0÷2,0 Mn [1, 2], для сварки хладостойкой низколегированной стали целесообразным стало создание автоматического дугового способа сварки экономнолегированной кремнемарганцовистой сварочной проволокой под плавленым флюсом.

Аналогом предлагаемого способа сварки является автоматическая дуговая сварка сварочной проволокой под флюсом изделий атомного машиностроения из низколегированных сталей [3], при котором сварка выполняется проволокой диаметром 5 мм, а параметры сварочного режима составляют:

- сила тока 550÷700 A;

- напряжение на дуге 34-40 B;

- скорость сварки 5-8 мм/с;

- межпроходная температура не регламентируется и может достигать 300°C.

Однако данный способ сварки не может быть применен при изготовлении металлоконструкций ТУК МБК из хладостойкой экономнолегированной стали, так как при вышеуказанных параметрах сварочного режима сварка выполняется с высоким уровнем погонной энергии (3,5÷5,0 кДж/мм), что приводит к низким значениям ударной вязкости (8÷15 Дж/см2 - таблица) металла шва сварных соединений, выполненных экономнолегированной кремнемарганцовистой сварочной проволокой под плавленым флюсом, при температурах минус 50°C и минус 60°C.

За прототип принят способ автоматической дуговой сварки сварочной проволокой под флюсом конструкций магистральных трубопроводов нефтяной и газовой промышленности [4], при котором сварка выполняется экономнолегированной проволокой диаметром 4 мм, а параметры сварочного режима составляют:

сила тока 550-600 A; напряжение на дуге 44-46 B; скорость сварки 8,0-11,0 мм/с;

межпроходная температура не регламентируется и может достигать 300°C.

Вследствие снижения уровня погонной энергии до 2,0÷3,1 кДж/мм при указанном способе сварки значения ударной вязкости металла шва сварных соединений, выполненных экономнолегированной кремнемарганцовистой проволокой под плавленым флюсом, составили 18÷24 Дж/см2 (таблица) при температурах минус 50°C и минус 60°C, однако, требуемой хладостойкости металла шва сварных соединений ТУК МБК при этом не обеспечивается.

Техническим результатом данного изобретения явилось обеспечение ударной вязкости металла шва сварных соединений ТУК МБК, выполненных экономнолегированной кремнемарганцовистой сварочной проволокой (типа Св-08ГС) под плавленым флюсом, не менее 60 Дж/см2 при температуре минус 60°C (таблица).

Представленный в заявке технический результат достигается за счет того, что, согласно изобретению, сварку выполняют при значениях погонной энергии 1,1÷1,6 кДж/мм, с регламентированием межпроходной температуры металла шва в пределах 20°C÷100°C; разделку при сварке заполняют в раскладку валиками толщиной не более 4 мм, шириной 12-46 мм таким образом, чтобы ось валика была смещена от центральной оси шва на расстояние не менее 2 мм и не более 1/2 ширины валика, порядок наложения валиков следующий: валик 1 - корневой, валики 2, 3, 4 - заполняющие подварку сварного шва; после выполнения подварки производится выборка корня шва механическим способом; валики 5, 6, 7, 8, 9, 10 - заполняющие разделку сварного шва; валики 11, 12 - облицовочные (фиг.1), при этом параметры сварочного режима в процессе выполнения сварки составляют: сила тока 350÷490 A, напряжение на дуге 26÷32 B, скорость сварки 7,5÷9,0 мм/сек.

Оптимальный уровень погонной энергии 1,1÷1,6 кДж/мм позволяет сформировать хладостойкую мелкодисперсную структуру в металле шва, выполненном экономнолегированной кремнемарганцовистой сварочной проволокой. Снижение погонной энергии менее указанного предела может явиться причиной формирования в металле шва недопустимых дефектов типа непроваров, межслойных несплавлений и т.п., а также привести к нестабильности процесса сварки и снижению производительности труда. Превышение указанного уровня погонной энергии при сварке способствует увеличению в металле шва объема грубой дендритной структуры с большим количеством крупных кристаллитов, что приводит к снижению хладостойких свойств.

Оптимальный уровень погонной энергии обеспечивается при выполнении сварки по разработанному способу со следующими параметрами сварочного режима:

- сила тока 350÷490 A,

- напряжение на дуге 26÷32 B,

- скорость сварки 7,5÷9,0 мм/сек.

Регламентирование межпроходной температуры при сварке в пределах 20°C÷100°C позволяет сократить время пребывания металла шва в интервале критических температур при охлаждении и обеспечить его оптимальную скорость охлаждения, что способствует формированию хладостойкой мелкодисперсной структуры.

Заполнение разделки сварного соединения узкими (12-16 мм) тонкими (≤4 мм) валиками в раскладку со смещением оси валиков относительно оси шва (от 2 мм до 1/2 ширины валика) позволяет при многопроходной сварке увеличить в металле шва объем мелкозернистой перекристаллизованной структуры, характеризующейся высокими хладостойкими свойствами.

Таким образом, задача создания нового способа сварки заключается в обеспечении оптимального уровня погонной энергии путем оптимизации параметров сварочного режима, регламентировании межпроходной температуры и специальными требованиям по раскладке валиков при заполнении разделки с целью обеспечения ударной вязкости металла шва сварных соединений ТУК МБК не менее 60 Дж/см2 при температуре минус 60°C.

Использование способа сварки с параметрами сварочного режима, межпроходной температуры и раскладки валиков вне заданных пределов, в соответствии с заявленными, не обеспечивает высоких хладостойких свойств металла шва при температуре минус 50°C и ниже.

В производственных условиях ОАО «Ижорские заводы», ЗАО «Энерготекс» и ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей» был проведен комплекс работ, включающих изготовление сварных проб из хладостойкой низколегированной стали марки 09Г2СА-А, используемой в настоящее время при изготовлении ТУК МБК, разработанным способом автоматической сварки экономнолегированной проволокой марки Св-08ГС в сочетании с плавленым флюсом марки ФЦ-16А. Результаты испытаний на ударный изгиб при температурах минус 50°C и минус 60°C металла шва, вырезанного из сварных проб, представлены в таблице.

Ожидаемый технико-экономический эффект при использовании предлагаемого способа сварки выразится в сохранении ядерной и экологической безопасности в местах длительного хранения и при транспортировке отработавшего ядерного топлива за счет обеспечения требуемой хладостойкости металла сварных соединений ТУК МБК при всех условиях эксплуатации, включая аварийные ситуации. Кроме того, возможность использования безникелевых экономнолегированных материалов при разработанном способе сварки позволит значительно сократить материальные затраты.

Источники информации

1. Грабин В.Ф., Денисенко А.В. Металловедение сварки низко- и среднелегированных сталей. - К.: Наукова думка, 1988. - 276 с.

2. Rautaruukki Steel. Welding Guide. 1995. - Rautaruukki 156 p.

3. Оборудование и трубопроводы атомных энергетических установок. Сварка и наплавка, основные положения ПН АЭ Г-7-009-89: Нормативный документ. - М.: НТЦ ЯРБ Госатомнадзора России, 2000, 172 с.

4. Строительство магистральных и промысловых трубопроводов. Сварка. ВСН 006-89. - М.: Миннефтегазстрой, 1989, 120 с.

Таблица Результаты испытаний металла шва на ударный изгиб № сварной пробы Диаметр проволоки, мм Сила тока, A Напряже
ние, B
Скорость сварки, мм/с Погонная энергия, кДж/мм Межпроходная температура, °C Ударная* вязкость, Дж/см2
-50°C, -60°C 1 102 93 3 390 29 8,0 1,27 65 98 89 89 84 2 94 87
80
72
3 420 30 9,0 1,26 80 85
79
3 70 75 70
67
62
4 480 30 9,0 1,44 71 68 4 (прототип) 250** 24 19 4 550 44 9,0 2,42 21 15 18 12 5 (аналог) 250** 16 11 5 650 36 6,0 3,51 14 8 10 8 * - образцы тип IX ГОСТ 6996 ** - межпроходная температура не ограничивалась

Похожие патенты RU2425737C2

название год авторы номер документа
СВАРОЧНЫЙ МАТЕРИАЛ ДЛЯ СВАРКИ ХЛАДОСТОЙКИХ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ 2009
  • Карзов Георгий Павлович
  • Галяткин Сергей Николаевич
  • Щербинина Наталья Борисовна
  • Воробьева Наталья Юрьевна
  • Скутин Виталий Сергеевич
RU2436663C2
СПОСОБ СВАРКИ ТРУБОПРОВОДОВ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ ТРУБ С КОНТРОЛИРУЕМЫМ ТЕПЛОВЛОЖЕНИЕМ 2014
  • Ревель-Муроз Павел Александрович
  • Ченцов Александр Николаевич
  • Колесников Олег Игоревич
  • Гончаров Николай Георгиевич
  • Зотов Михаил Юрьевич
  • Шотер Павел Иванович
RU2563793C1
Способ многодуговой многопроходной сварки электросварных труб большого диаметра 2020
  • Шандер Сергей Викторович
  • Гизатуллин Антон Бильгуварович
  • Шакиров Руслан Динарович
  • Шандер Виктор Викторович
  • Яковлев Дмитрий Сергеевич
  • Никитин Кирилл Николаевич
RU2743082C1
Способ производства прямошовных труб большого диаметра из низколегированной стали 2022
  • Мишнев Петр Александрович
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Хадеев Григорий Евгеньевич
  • Матвеев Михаил Александрович
  • Рындин Антон Павлович
  • Гелевер Дмитрий Георгиевич
  • Пестрецов Александр Анатольевич
  • Кондраков Сергей Викторович
  • Смелов Антон Игоревич
  • Липин Виталий Климович
RU2792989C1
СПОСОБ ДУГОВОЙ СВАРКИ ПОД ФЛЮСОМ КОРАБЕЛЬНОЙ СТАЛИ 2021
  • Лю, Чжаося
  • Ло, Юаньдун
  • Сюй, Сяохун
  • Бай, Юнь
  • Лю, Цзюнь
  • Мэн, Юй
  • Чжоу, Юнхао
  • У, Цзиньмин
  • Чэнь, Чун
RU2816238C1
АГЛОМЕРИРОВАННЫЙ ФЛЮС МАРКИ 48АФ-55 2005
  • Горынин Игорь Васильевич
  • Малышевский Виктор Андреевич
  • Бишоков Руслан Валерьевич
  • Ямской Марат Викторович
  • Шекин Сергей Игоревич
  • Андреев Сергей Владимирович
  • Ермоленко Фаина Петровна
RU2295431C2
Керамический флюс для сварки низколегированных сталей 1985
  • Походня Игорь Константинович
  • Кушнерев Даниил Матвеевич
  • Устинов Сергей Денисович
  • Зарубин Андрей Михайлович
  • Головко Виктор Владимирович
SU1298029A1
СПОСОБ СВАРКИ ПОД ФЛЮСОМ 2011
  • Крюков Николай Егорович
  • Ковальский Игорь Николаевич
  • Козырев Николай Анатольевич
  • Игушев Валерий Федорович
  • Крюков Роман Евгеньевич
RU2465108C1
ПРИСАДОЧНЫЙ МАТЕРИАЛ ДЛЯ ДУГОВОЙ СВАРКИ ПОД ФЛЮСОМ 1999
  • Чепрасов Д.П.
  • Шабалин В.Н.
  • Иванайский Е.А.
  • Платонов А.С.
  • Гребенчук В.Г.
  • Подберезный Н.И.
RU2165346C2
СТАЛЬНАЯ СВАРНАЯ ТРУБА И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ 2021
  • Исигами, Ацуси
  • Хаякава, Наоя
RU2790854C1

Иллюстрации к изобретению RU 2 425 737 C2

Реферат патента 2011 года СПОСОБ СВАРКИ ХЛАДОСТОЙКИХ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ

Изобретение может быть использовано для сварки изделий атомного машиностроения, в частности изделий, эксплуатирующихся при температурах до минус 60°С, например металлоконструкций транспортно упаковочных комплектов металлобетонных контейнеров, предназначенных для многоразовой транспортировки и длительного хранения отработавшего ядерного топлива атомных энергетических установок. Осуществляют многопроходную сварку автоматическим дуговым способом под флюсом экономнолегированной кремнемарганцовистой сварочной проволокой. Разделку заполняют в раскладку валиками толщиной не более 4 мм, шириной 12-16 мм таким образом, чтобы ось валика была смещена от центральной оси шва на расстояние не менее 2 мм и не более 1/2 ширины валика. Уровень погонной энергии составляет 1,1-1,6 кДж/мм за счет оптимального сочетания параметров сварочного режима. Регламентируется межпроходная температура в пределах 20÷100°С. Техническим результатом предлагаемого изобретения является обеспечение ударной вязкости металла шва сварных соединений не менее 60 Дж/см2 при температуре до минус 60°С. Использование безникелевой экономнолегированной проволоки позволит значительно сократить материальные затраты. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл.

Формула изобретения RU 2 425 737 C2

1. Способ сварки хладостойких низколегированных сталей, включающий выполнение сварных соединений автоматическим дуговым способом кремнемарганцовистой сварочной проволокой под флюсом с заданными параметрами сварочного режима, отличающийся тем, что сварку выполняют при значениях погонной энергии 1,1÷1,6 кДж/мм, с регламентированием межпроходной температуры металла шва в пределах 20 ÷100°С, при этом разделку заполняют в раскладку валиками толщиной не более 4 мм и шириной 12÷16 мм таким образом, чтобы ось валика была смещена от центральной оси шва на расстояние не менее 2 мм и не более 1/2 ширины валика.

2. Способ сварки по п.1, отличающийся тем, что параметры сварочного режима в процессе выполнения сварки составляют:
сила тока 350÷490 А
напряжение на дуге 26÷32 В
скорость сварки 7,5÷9,0 мм/с

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2011 года RU2425737C2

Строительство магистральных и промысловых трубопроводов
Сварка
Приспособление для точного наложения листов бумаги при снятии оттисков 1922
  • Асафов Н.И.
SU6A1
- М.: Миннефтегазстрой, 1989
Способ электродуговой сварки 1985
  • Аснис Аркадий Ефимович
  • Гутман Лия Мироновна
  • Иващенко Георгий Антонович
  • Демченко Юрий Владимирович
  • Новикова Дина Пантелеевна
  • Веселов Валентин Арсентьевич
SU1294527A1
Способ сварки стальных конструкций 1990
  • Горынин Игорь Васильевич
  • Легостаев Юрий Леонидович
  • Грищенко Леонид Владимирович
  • Соколов Олег Георгиевич
  • Бусыгин Вячеслав Васильевич
  • Малышевский Виктор Андреевич
SU1738537A1
0
SU174548A1
УСТАНОВКА ОРУЖИЯ 2016
  • Кузнецов Анатолий Гаврилович
  • Воробьев Владимир Павлович
  • Губин Денис Александрович
RU2633829C2

RU 2 425 737 C2

Авторы

Карзов Георгий Павлович

Галяткин Сергей Николаевич

Щербинина Наталья Борисовна

Воробьева Наталья Юрьевна

Скутин Виталий Сергеевич

Даты

2011-08-10Публикация

2009-11-05Подача