Изобретение относится к способам получения углеводородного топлива для ракетной техники и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.
Известен способ получения реактивного топлива, который включает гидрогенизационную обработку нефтяных дистиллятов и каталитическую депарафинизацию при повышенных температуре и давлении в присутствии катализаторов. Изобретение касается способа, где в качестве сырья используют прямогонные керосиногазойлевые дистилляты, которые последовательно подвергают сначала каталитической депарафинизации в присутствии молибденового или никель-молибденового катализатора на цеолитсодержащем носителе, затем гидроочистке в присутствии алюмоникель- или алюмокобальт-молибденового катализатора, причем соотношение объемов катализаторов стадий каталитической депарафинизации и гидроочистки составляет соответственно от 25-60 об.% до 75-40 об.%.
(Патент РФ № 2352613, 20.04.2009 г.)
Способ позволяет получить малосернистое реактивное топливо типа РТ.
Недостатком способа является невозможность получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники типа Т-1п/п. Другим недостатком способа является сложная двухстадийная схема гидрирования исходного сырья.
Известен также способ, заключающийся в гидрогенизационном облагораживании легкого газойля каталитического крекинга, при котором происходит глубокое гидрирование соединений серы и непредельных углеводородов при давлении 30 МПа. Затем осуществляют дополнительную стадию гидродепарафинизации на палладиевом или никель-молибденовом катализаторе, что позволяет существенно снизить содержание ароматических углеводородов, в том числе, нафталиновых.
(Е.Д.Радченко, В.А.Хавкин и др. Гидрогенизационные процессы производства реактивных топлив «Химия и технология топлив и масел» № 9, 1993г., с. 32).
Способ позволяет получать различные топлива с пониженным содержанием ароматических углеводородов и высоким содержанием нафтеновых углеводородов.
К недостаткам способа относятся применение сложной двухстадийной технологиии гидрогенизационной обработки сырья, применение высокого давления водорода (30 МПа), невозможность регулирования необходимых констант качества получаемого продукта: температуры начала кристаллизации, плотности и др., а также невозможность получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники типа Т-1п/п.
Следует отметить, что топливо Т-1 повышенной плотности, выпускаемое ранее - это продукт прямой перегонки Троицко-Анастасиевской (IV горизонт) малосернистой нефти нафтенового основания с пределами выкипания 130-280°С. В связи с истощением запасов этой нефти остро встал вопрос о необходимости разработки альтернативных способов получения этого вида топлива, в частности для ракетной техники (типа Т-1п/п).
Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники типа Т-1п/п, соответствующего ГОСТ 1022786, характеризующегося плотностью при 20°С - более 820 кг/м3 , содержанием ароматических соединений не более 20% масс, и температурой начала кристаллизации не более минус 60°С.
Поставленная задача решается способом получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники путем ректификации предварительно стабилизированного газового конденсата парафинового основания Валанжинской залежи с выделением низкокипящей фракции, выкипающей внутри интервала температур 130-250°С, и ректификации предварительно стабилизированного газового конденсата нафтенового основания Сеноманской залежи Заполярного месторождения, с выделением высококипящей фракции, выкипающей внутри интервала температур 170-250°С, и последующего смешения полученных дистиллятов в соотношении от 70%-30% до 30%-70% масс.
Преимуществом данного способа является возможность путем подбора композиций в рамках указанных соотношений компонентов достигнуть получения углеводородного топлива с необходимыми параметрами - температурой начала кристаллизации и плотностью. Также при использовании предложенного способа обеспечивается требуемый фракционный состав, содержание ароматических углеводородов и др., что соответсвует ГОСТ 1022786 на углеводородное топливо повышенной плотности для ракетной техники Т-1п/п.
Предлагаемое техническое решение подтверждено следующими примерами.
Пример 1.
Ректификации подвергают предварительно стабилизированный газовый конденсат Валанжинской залежи с выделением фракции, выкипающей в пределах 130-250°С (низкокипящая фракция). Данная фракция характеризуется плотностью при 20°С - 820 кг/м3, температурой начала кристаллизации - ниже минус 60, вязкостью при 20°С - 1,55 ест, содержанием серы - 0,08% масс, содержанием ароматических углеводородов - 12,0% масс.
Также ректификации подвергают предварительно стабилизированный газовый конденсат Сеноманской залежи Заполярного месторождения с выделением высококипящей фракции, выкипающей в пределах 170-250°С. Данная фракция характеризуется плотностью при 20°С - 872 кг/м3, температурой начала кристаллизации - минус 80°, вязкостью при 20°С - 3,8 сСт, содержанием серы - 0,01% масс, содержанием ароматических углеводородов - 4,5% масс.
Выделенные фракции смешивают в соотношении: 70% масс - низкокипящая фракция и 30% масс - высококипящая фракция.
Полученная смесь характеризуется плотностью при 20°С - 835 кг/м3, температурой начала кристаллизации - минус 67°С, вязкостью при 20°С - 2,3 сСт, содержанием серы - 0,08% масс, содержанием ароматических углеводородов - 10,0% масс, что соответствует ГОСТ 1022786 на углеводородное топливо повышенной плотности для ракетной техники Т-1п/п.
Пример 2.
Ректификации подвергают предварительно стабилизированный газовый конденсат Валанжинской залежи с выделением низкокипящей фракции, выкипающей в пределах 135-240°С, Данная фракция характеризуется плотностью при 20°С - 815 кг/м3, температурой начала кристаллизации - ниже минус 60°, вязкостью при 20°С - 1,45 сСт, содержанием серы - 0,07% масс, содержанием ароматических углеводородов - 11,0% масс.
Также ректификации подвергают предварительно стабилизированный газовый конденсат Сеноманской залежи Заполярного месторождения с выделением высококипящей фракции, выкипающей в пределах 170-230°С. Данная фракция характеризуется плотностью при 20°С - 860 кг/м3, температурой начала кристаллизации - минус 82°, вязкостью при 20°С - 3,6 сСт, содержанием серы - 0,008% масс, содержанием ароматических углеводородов - 4,1% масс.
Выделенные фракции смешивают в соотношении: 50% низкокипящая фракция и 50% - высококипящая фракция.
Полученная смесь характеризуется плотностью при 20°С - 837 кг/м3, температурой начала кристаллизации - минус 65°С, вязкостью при 20°С - 2,6 ест, содержанием серы - 0,039% масс, содержанием ароматических углеводородов - 7,5% масс, что соответствует ГОСТ 1022786 на углеводородное топливо повышенной плотности для ракетной техники Т-1п/п.
Пример 3.
Ректификации подвергают предварительно стабилизированный газовый конденсат Валанжинской залежи с выделением низкокипящей фракции, выкипающей в пределах 140-220°С. Данная фракция характеризуется плотностью при 20°С - 802 кг/м3, температурой начала кристаллизации - ниже минус 60°, вязкостью при 20°С - 1,38 сСт, содержанием серы - 0,065% масс, содержанием ароматических углеводородов - 10,5% масс.
Также ректификации подвергают газовый конденсат Сеноманской залежи Заполярного месторождения с выделением высококипящей фракции, выкипающей в пределах 180-215°С. Данная фракция характеризуется плотностью при 20°С - 838 кг/м3, температурой начала кристаллизации - минус 87°, вязкостью при 20°С - 3,4 сСт, содержанием серы - 0,008% масс, содержанием ароматических углеводородов - 3,8% масс.
Выделенные фракции смешивают в соотношении: 30% низкокипящая фракция и 70% - высококипящая фракция.
Полученная смесь характеризуется плотностью при 20°С - 827 кг/м3, температурой начала кристаллизации - минус 71°С, вязкостью при 20°С - 3,0 сСт, содержанием серы - 0,039% масс, содержанием ароматических углеводородов - 7,0% масс, что соответствует ГОСТ 1022786 на реактивное топливо повышенной плотности Т-1п/п.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет получить дефицитное высокоплотное углеводородное топливо для ракетной техники, потребности современного рынка в котором не удовлетворены в связи с истощением запасов месторождений, подходящих для его получения.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ УГЛЕВОДОРОДНОГО ТОПЛИВА ДЛЯ РАКЕТНОЙ ТЕХНИКИ | 2014 |
|
RU2549892C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ УГЛЕВОДОРОДНОГО ТОПЛИВА ДЛЯ РАКЕТНОЙ ТЕХНИКИ | 2014 |
|
RU2552442C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АВТОМОБИЛЬНОГО БЕНЗИНА | 2014 |
|
RU2572514C1 |
РАБОЧАЯ СРЕДА ДЛЯ МЕТАЛЛООБРАБОТКИ | 2007 |
|
RU2356937C2 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ТЯЖЕЛОГО УГЛЕВОДОРОДНОГО СЫРЬЯ | 2012 |
|
RU2495087C1 |
Способ гидрооблагораживания вторичных дистиллятов | 2023 |
|
RU2824346C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ УГЛЕВОДОРОДНОЙ ОСНОВЫ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ С УЛУЧШЕННЫМИ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫМИ СВОЙСТВАМИ | 2021 |
|
RU2791610C2 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОПЛИВНЫХ ФРАКЦИЙ | 2004 |
|
RU2273656C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ УГЛЕВОДОРОДНОЙ ОСНОВЫ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ | 2020 |
|
RU2762672C1 |
ОСНОВА ДЛЯ ЭМУЛЬСОЛА НЕФТЯНОГО И СПОСОБ ЕЕ ПОЛУЧЕНИЯ | 2007 |
|
RU2346020C1 |
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники, включающего ректификацию предварительно стабилизированного газового конденсата Валанжинской залежи с выделением низкокипящей фракции, выкипающей внутри интервала температур 130-250°С, и ректификацию предварительно стабилизированного газового конденсата Сеноманской залежи Заполярного месторождения с выделением высококипящей фракции, выкипающей внутри интервала температур 170-250°С, и последующее смешение полученных дистиллятов в соотношении от 70%-30% до 30%-70% масс. Технический результат - получение углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники типа Т-1п/п. 3 пр.
Способ получения углеводородного топлива повышенной плотности для ракетной техники путем ректификации предварительно стабилизированного газового конденсата Валанжинской залежи с выделением низкокипящей фракции, выкипающей внутри интервала температур 130-250°С, и ректификации предварительно стабилизированного газового конденсата Сеноманской залежи Заполярного месторождения, с выделением высококипящей фракции, выкипающей внутри интервала температур 170-250°С, и последующего смешения полученных дистиллятов в соотношении от 70%-30% до 30%-70% масс.
Радченко Е.Д., Хавкин В.А., Курганов В.М., Гуляева Л.А., Лазьян Н.Г., Гидрогенизационные процессы производства реактивных топлив, Химия и технология топлив и масел, №9, 1993 | |||
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ РЕАКТИВНОГО ТОПЛИВА | 2008 |
|
RU2352613C1 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ГАЗОКОНДЕНСАТА | 1994 |
|
RU2068870C1 |
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТИ И ГАЗОВОГО КОНДЕНСАТА | 2008 |
|
RU2395560C2 |
ТЕРМОПЛАВКАЯ КОНТАКТНО-КЛЕЕВАЯ КОМПОЗИЦИЯ И АДГЕЗИВНОЕ ИЗДЕЛИЕ | 2006 |
|
RU2474598C2 |
Авторы
Даты
2013-10-10—Публикация
2012-08-22—Подача