ГОРЯЧЕШТАМПОВАННАЯ ТОЛСТОЛИСТОВАЯ СТАЛЬ, ФОРМОВАННОЕ ШТАМПОВКОЙ ИЗДЕЛИЕ, И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФОРМОВАННОГО ШТАМПОВКОЙ ИЗДЕЛИЯ Российский патент 2017 года по МПК C22C38/60 C22C38/14 C21D9/46 C21D1/18 B21D22/20 

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0001] Изобретение относится к стальному листу для горячей штамповки, применяемому для автомобильного конструктивного компонента и пригодного для горячей штамповки, формованному штамповкой изделию, полученному из стального листа для горячей штамповки, и способу изготовления формованного штамповкой изделия. Более конкретно, настоящее изобретение относится к стальному листу для горячей штамповки, который пригоден, когда предварительно нагретый стальной лист (заготовку) подвергают формованию до заданной формы, для обработки способом горячей штамповки для придания формы, и проведения термической обработки для получения предварительно заданной прочности, к формованному штампованному изделию, и к способу, применимому для изготовления такого формованного штамповкой изделия.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

[0002] В качестве одной из мер, направленных на улучшение экономичности использования автомобильного топлива и обусловленных глобальными проблемами защиты окружающей среды, предпринимается снижение веса кузова транспортного средства, и, в свою очередь, прочность используемого для автомобилей стального листа должна быть повышена настолько, насколько возможно. С другой стороны, когда возрастает прочность стального листа, снижается точность формы во время штамповки.

[0003] По этой причине компонент (штампованное изделие) изготавливают с использованием способа горячей штамповки, где стальной лист нагревают до заданной температуры (например, температуры для формирования аустенитной фазы) для снижения прочности, и затем формуют с помощью пресс-формы с температурой (например, комнатной температурой), более низкой, чем температура формуемого стального листа, и выполняют термическую обработку с быстрым охлаждением (закалку) с использованием разности температур между ними, чтобы обеспечить прочность после формования. Такой способ горячей штамповки имеет разнообразные наименования, такие как способ горячего формования, способ горячей штамповки, способ горячей объемной штамповки, и способ закалки в штампе, в дополнение к способу горячего прессования.

[0004] ФИГ. 1 представляет схематическое пояснительное изображение, показывающее конфигурацию пресс-формы для проведения вышеописанного способа горячей штамповки. На ФИГ. 1 кодовый номер 1 позиции представляет пуансон, кодовый номер 2 позиции представляет матрицу, кодовый номер 3 позиции представляет прижим для заготовки, кодовый номер 4 позиции представляет стальной лист (заготовку), «BHF» представляет усилие для удерживания заготовки, «rp» представляет радиус кромки пуансона, «rd» представляет радиус кромки матрицы, и «CL» представляет зазор между пуансоном и матрицей. Среди этих деталей пуансон 1 и матрица 2 конфигурированы так, чтобы в соответствующих внутренних областях были сформированы каналы 1а и 2а, обеспечивающие протекание охлаждающей среды (например, воды), и чтобы детали охлаждались при пропускании охлаждающей среды через канал.

[0005] Когда горячую штамповку (например, горячую глубокую вытяжку) выполняют с использованием такой пресс-формы, формование начинается в состоянии, где стальной лист (заготовка) 4 размягчается в результате нагревания при температуре двухфазной зоны (от точки Ас₁ превращения до точки Ас₃ превращения) или температуре однофазной зоны, равной или большей, чем точка Ас₃ превращения. Более конкретно, в состоянии, в котором стальной лист 4 с высокой температурой сэндвичеобразно зажат между матрицей 2 и прижимом 3 для заготовки, стальной лист 4 вдавливается в отверстие матрицы 2 (между 2 и 2 в ФИГ. 1) пуансоном 1 и деформируется до формы, соответствующей наружному профилю пуансона 1, в то же время с сокращением наружного диаметра стального листа 4. В дополнение, тепло отводится от стального листа 4 в пресс-форму (пуансон 1 и матрицу 2) благодаря охлаждению пуансона и матрицы одновременно с формованием, и закалка материала (стального листа) проводится при дополнительном выдерживании и охлаждении стального листа в нижней мертвой точке формования (в точке, где головка пуансона располагается в самой глубокой части: состояние, показанное в ФИГ. 1). При проведении такого способа формования может быть получено штампованное изделие класса прочности 1500 МПа с высокой размерной точностью, и, более того, усилие для формования может быть снижено по сравнению с ситуацией формования компонента с таким же классом прочности в условиях холодной обработки, так что необходимый объем штамповочного пресса может быть малым.

[0006] В качестве стального листа для горячей штамповки, который широко применяется в настоящее время, известен стальной лист с использованием стали 22MnB5 как материала. Этот стальной лист имеет предел прочности при растяжении 1500 МПа и относительное удлинение приблизительно от 6 до 8%, и применяется для ударостойкой детали (детали, которая подвергается по возможности незначительной деформации по время столкновения и не разрушается). Однако его применение для компонента, который должен деформироваться, такого как энергопоглощающая деталь, является затруднительным вследствие низкого относительного удлинения (пластичности).

[0007] В отношении стального листа для горячей штамповки, который проявляет хорошее относительное удлинение, были также предложены способы согласно, например, Патентным Документам 1-4. В этих способах содержание углерода в стальном листе устанавливают на величину в разнообразных диапазонах для регулирования базового класса прочности соответствующих стальных листов, и относительное удлинение повышают введением феррита, имеющего высокую деформируемость, и сокращением средних диаметров частиц феррита и мартенсита. Вышеуказанные способы эффективны для увеличения относительного удлинения, но в плане повышения относительного удлинения сообразно прочности стального листа этого все-таки недостаточно. Например, относительное удлинение EL стального листа, имеющего предел прочности при растяжении TS 1470 МПа или более, составляет максимально около 10,2%, и требуется дальнейшее улучшение.

[0008] С другой стороны, формованное изделие низкого класса прочности по сравнению с формованными горячей штамповкой изделиями, которые были исследованы до сих пор, например, формованное изделие, имеющее предел прочности при растяжении TS класса 980 МПа или класса 1180 МПа, также создает проблему точности формования при холодной штамповке, и в качестве меры улучшения ее существует необходимость в горячем штамповке при низкой прочности. В этом случае должны быть значительно улучшены характеристики энергопоглощения формованного изделия.

[0009] В частности, в недавние годы был разработан способ дифференциации прочности в пределах единственного компонента. В качестве такой технологии был предложен способ придания высокой прочности на участке, который должен предотвращать деформацию (сторона высокой прочности: сторона ударостойкого участка), и сообщения низкой прочности и высокой пластичности на участке, который должен поглощать энергию (сторона низкой прочности: сторона энергопоглощающего участка). Например, в легковом автомобиле среднего или более высокого класса оба функциональных участка с устойчивостью к удару и поглощением энергии иногда предусматриваются в компоненте средней стойки кузова или детали задней стороны, с учетом совместимости во время бокового столкновения и удара сзади (функция защиты также противоположной стороны, когда в столкновении участвует маленький автомобиль). Для изготовления такой детали были предложены, например, (а) способ, где стальной лист, имеющий низкую прочность, даже будучи нагретым/охлажденным в штампе при той же температуре, присоединяют к нормальному стальному листу для горячей штамповки (сварка кузовная размерная заготовка - tailored weld blank: TWB), (b) способ, где скорость охлаждения в пресс-форме делают различной для создания разницы в прочности в пределах соответственных областей стального листа, (с) способ, где на соответственных участках стального листа создают различную температуру нагрева для дифференциации прочности.

[0010] В этих способах на стороне высокой прочности достигается класс прочности 1500 МПа (стороне ударостойкого участка), но сторона низкой прочности (сторона энергопоглощающего участка) остается с максимальным пределом прочности при растяжении 700 МПа и относительным удлинением EL около 17%, и, чтобы дополнительно улучшить характеристики поглощения энергии, требуется обеспечение более высокой прочности и более высокой пластичности.

[0011] В дополнение, чтобы обеспечить усложненную форму горячей штамповкой, требуется применимость подхода, в котором выполняют формование штамповкой при комнатной температуре для создания формы до определенной степени, и затем выполняют горячую штамповку, или, поскольку стальной лист для применения в формовании штамповкой в условиях горячей штамповки разрезают, прочность стального листа для горячей штамповки также не должна быть чрезмерно высокой.

Документы предшествующего уровня техники

ПАТЕНТНЫЙ ДОКУМЕНТ

[0012] Патентный Документ 1: JP-A-2010-65292

Патентный Документ 2: JP-A-2010-65293

Патентный Документ 3: JP-A-2010-65294

Патентный Документ 4: JP-A-2010-65295

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

ПРОБЛЕМЫ, КОТОРЫЕ ДОЛЖНО РАЗРЕШИТЬ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0013] Настоящее изобретение было выполнено в этих обстоятельствах, и его цель состоит в создании стального листа для горячей штамповки, который обеспечивает возможность легкого проведения формования или обработки перед горячей штамповкой, получения штампованного изделия, способного достигать высокоуровневого баланса между высокой прочностью и относительным удлинением, когда в формованном изделии требуются единообразные характеристики, достигать высокоуровневого баланса между высокой прочностью и относительным удлинением согласно соответственным участкам, когда в одиночном формованном изделии требуются участки, соответствующие ударостойкому участку и энергопоглощающему участку; штампованного изделия, проявляющего вышеописанные свойства; и способа, пригодного для изготовления такого штампованного изделия.

СРЕДСТВА РАЗРЕШЕНИЯ ПРОБЛЕМ

[0014] Стальной лист для горячей штамповки в настоящем изобретении, который может достигать вышеуказанной цели, содержит:

С: от 0,15 до 0,5% (мас.%; далее то же самое применимо к химическому компонентному составу),

Si: от 0,2 до 3%,

Mn: от 0,5 до 3%,

Р: 0,05% или менее (за исключением 0%),

S: 0,05% или менее (за исключением 0%),

Al: от 0,01 до 1%,

В: от 0,0002 до 0,01%,

Ti: в количестве, равном или большем чем 3,4[N]+0,01% и равном или меньшем чем 3,4[N]+0,1% (причем [N] обозначает содержание (мас.%) N), и

N: от 0,001 до 0,01%, с остальным количеством из железа и неизбежных примесей, в котором

средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в стальном листе, составляет 3 нм или более, количество Ti во включениях и общее количество Ti в стали удовлетворяет соотношению согласно нижеследующей формуле (1), и доля площади феррита в металлографической микроструктуре составляет 30% или более. Здесь «диаметр эквивалентной окружности» представляет диаметр окружности, имеющей такую же площадь, как размер (площадь) Ti-содержащих включений (например, TiС), когда включение преобразуют в круг («средний диаметр эквивалентной окружности» представляет его среднее значение).

Количество Ti во включениях (мас.%)-3,4[N]≥0,5×[(общее количество Ti (мас.%))-3,4[N]]... (1)

(в формуле (1) [N] обозначает содержание (мас.%) N в стали).

[0015] В стальном листе для горячей штамповки в настоящем изобретении, если желательно, также полезно содержание, в качестве другого(-их) элемента(-ов), по меньшей мере одного из следующих от (а) до (с). Свойства штампованного изделия дополнительно улучшаются сообразно типу элемента, который содержится по необходимости.

(а) Один или более выбранных из группы, состоящей из V, Nb и Zr, в количестве 0,1% или менее (за исключением 0%) в сумме.

(b) Один или более выбранных из группы, состоящей из Cu, Ni, Cr и Mo, в количестве 1% или менее (за исключением 0%) в сумме.

(с) Один или более выбранных из группы, состоящей из Mg, Са и REM (редкоземельных металлов), в количестве 0,01% или менее (за исключением 0%) в сумме.

[0016] В способе изготовления штампованного изделия согласно настоящему изобретению, который может достигать вышеуказанной цели, стальной лист для горячей штамповки согласно настоящему изобретению нагревают при температуре, равной или большей, чем точка Ас₁ превращения+20°С, и равной или меньшей, чем точка Ас₃ превращения-20°С, затем начинают горячую штамповку стального листа, и стальной лист охлаждают до температуры, равной или меньшей, чем температура на 100°С ниже температуры Bs начала бейнитного превращения, в то же время с обеспечением средней скорости охлаждения 20°С/сек или более в пресс-форме во время формования и после завершения формования.

[0017] В формованном штамповкой изделии согласно настоящему изобретению, металлографическая микроструктура штампованного изделия включает остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади, феррит: от 30 до 80% по площади, бейнитный феррит: менее 30% по площади (за исключением 0% по площади), и мартенсит: 31% по площади или менее (за исключением 0% по площади), и средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в штампованном изделии, составляет 3 нм или более, количество углерода в остаточном аустените составляет 0,50% или более, и в формованном изделии может быть достигнут высокоуровневый баланс между высокой прочностью и относительным удлинением как единообразными характеристиками.

[0018] С другой стороны, в еще одном способе изготовления формованного штамповкой изделия согласно настоящему изобретению, который может достигать вышеуказанной цели, используют вышеуказанный стальной лист для горячей штамповки, область нагрева стального листа подразделяют по меньшей мере на две зоны, одну зону из них нагревают при температуре точки Ас₃ превращения или более, и 950°С или менее, еще одну зону из них нагревают при температуре, равной или большей, чем точка Ас₁ превращения+20°С, и равной или меньшей, чем точка Ас₃ превращения-20°С, затем начинают штамповку обеих зон, и стальной лист охлаждают до температуры, равной или меньшей, чем температура Ms начала мартенситного превращения, в то же время с обеспечением средней скорости охлаждения 20°С/сек или более в пресс-форме в обеих зонах во время формования и после завершения формования.

[0019] Еще одно штампованное изделие согласно настоящему изобретению представляет собой штампованное изделие из стального листа, имеющего вышеуказанный химический компонентный состав, и штампованное изделие имеет первую зону, имеющую металлографическую микроструктуру, включающую остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади, и мартенсит: 80% по площади или более, и вторую зону, имеющую металлографическую микроструктуру, включающую остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади, феррит: от 30 до 80% по площади, бейнитный феррит: менее 30% по площади (за исключением 0% по площади), и мартенсит: 31% по площади или менее (за исключением 0% по площади), и количество углерода в остаточном аустените во второй зоне составляет 0,50% или более. В этом штампованном изделии высокоуровневый баланс между высокой прочностью и относительным удлинением может быть достигнут в зависимости от соответственных зон, и области, соответствующие ударостойкому участку и энергопоглощающему участку, присутствуют в единственном формованном изделии.

ПРЕИМУЩЕСТВО ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0020] Согласно настоящему изобретению, используется стальной лист, где строго задан химический компонентный состав, и контролируется размер Ti-содержащих включений, и где регулируется степень выделения Ti, не образующего TiN, и в отношении металлографической микроструктуры корректируется доля феррита, так что горячей штамповкой стального листа в предварительно заданных условиях баланс «прочность-относительное удлинение» в штампованном изделии может быть доведен до высокоуровневого баланса. В дополнение, когда горячую штамповку выполняют при различных условиях в многочисленных зонах, в единственном формованном изделии могут быть образованы ударостойкий участок и энергопоглощающий участок, и в соответствующих зонах может быть достигнут высокоуровневый баланс между высокой прочностью и относительным удлинением.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0021] [ФИГ. 1] Схематическое пояснительное изображение, показывающее конфигурацию пресс-формы для проведения горячей штамповки.

ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0022] Авторы настоящего изобретения провели исследования разнообразных аспектов для исполнения стального листа для горячей штамповки, который обеспечивает, что при изготовлении штампованного изделия нагреванием стального листа при предварительно заданной температуре и затем горячей штамповкой стального листа получается штампованное изделие, проявляющее хорошую пластичность (относительное удлинение), обеспечивая вместе с тем высокую прочность после штамповки.

[0023] В результате было найдено, что, когда химический компонентный состав стального листа для горячей штамповки является строго заданным, и регулируется размер Ti-содержащих включений, а также количество Ti во включениях, и когда создается надлежащая металлографическая микроструктура, и стальной лист подвергается горячей штамповке в предварительно определенных условиях, после формования обеспечивается предварительно заданное количество остаточного аустенита, и получается штампованное изделие, имеющее повышенную собственную пластичность (остаточную пластичность). Настоящее изобретение было выполнено на основе этих обнаруженных фактов.

[0024] В стальном листе для горячей штамповки согласно настоящему изобретению, химический компонентный состав должен быть строго заданным, и обоснование ограничения диапазона каждого химического компонента является следующим.

[0025] (С: от 0,15 до 0,5%)

Углерод (С) представляет собой важный элемент для достижения высокоуровневого баланса между высокой прочностью и относительным удлинением, когда в штампованном изделии требуются единообразные свойства, или для обеспечения остаточного аустенита, в особенности в зоне низкой прочности/высокой пластичности, когда в единственном формованном изделии требуются области, соответствующие ударостойкому участку и энергопоглощающему участку. В дополнение, аустенит обогащается углеродом (С) во время нагревания при горячей штамповке, так что после закалки может быть сформирован остаточный аустенит. Кроме того, этот элемент содействует увеличению количества мартенсита и повышает прочность. Для проявления таких эффектов содержание С должно составлять 0,15% или более.

[0026] Однако, если содержание С является слишком большим и превышает 0,5%, двухфазная зона области нагрева становится узкой, и когда в формованном изделии требуются единообразные свойства, баланс между высокой прочностью и относительным удлинением не достигается на высоком уровне, или когда в единственном формованном изделии требуются области, соответствующие ударостойкому участку и энергопоглощающему участку, оказывается затруднительным регулирование металлографической микроструктуры (микроструктуры, где обеспечиваются предварительно заданные количества феррита, бейнитного феррита и мартенсита), особенно необходимой в зоне низкой прочности/высокой пластичности. Нижний предел содержания С предпочтительно составляет 0,17% или более (более предпочтительно 0,20% или более), и верхний предел предпочтительно составляет 0,45% или менее (более предпочтительно 0,40% или менее).

[0027] (Si: от 0,2 до 3%)

Кремний (Si) оказывает действие, состоящее в формировании остаточного аустенита предотвращением отпуска мартенсита во время охлаждения пресс-формы, закалки с образованием цементита, или подавлением распада непреобразованного аустенита. Для проявления такого эффекта содержание Si должно составлять 0,2% или более. Если содержание Si слишком велико и превышает 3%, становится чрезмерно большой степень упрочнения твердого раствора, и значительно снижается пластичность. Нижний предел содержания Si предпочтительно составляет 0,5% или более (более предпочтительно 1,0% или более), и верхний предел предпочтительно составляет 2,5% или менее (более предпочтительно 2,0% или менее).

[0028] (Mn: от 0,5 до 3%)

Марганец (Mn) представляет собой элемент, эффективно повышающий прокаливаемость во время закалки и подавляющий образование иной микроструктуры (например, феррита, перлита, бейнита), нежели мартенсит и остаточный аустенит, во время охлаждения при закалке в штампе. В дополнение, Mn представляет собой элемент, способный стабилизировать аустенит, и элемент, содействующий увеличению количества остаточного аустенита. Для проявления таких эффектов Mn должен содержаться в количестве 0,5% или более. Если принимают во внимание только характеристики, то содержание Mn предпочтительно является более высоким, но поскольку возрастает стоимость легирующей добавки, верхний предел регулируют на 3% или менее. Нижний предел содержания Mn предпочтительно составляет 0,7% или более (более предпочтительно 1,0% или более), и верхний предел предпочтительно составляет 2,5% или менее (более предпочтительно 2,0% или менее).

[0029] (Р: 0,05% или менее (за исключением 0%))

Фосфор (Р) представляет собой элемент, неизбежно содержащийся в стали, но он ухудшает пластичность, и поэтому содержание Р предпочтительно снижают настолько, насколько возможно. Однако предельное снижение приводит к возрастанию затрат на производство стали, и является затруднительным в плане изготовления с уменьшением содержания до 0%. На этом основании верхний предел регулируют на 0,05% или менее (за исключением 0%). Верхний предел содержания Р предпочтительно составляет 0,045% или менее (более предпочтительно 0,040% или менее).

[0030] (S: 0,05% или менее (за исключением 0%))

Сера (S), как и Р, представляет собой элемент, неизбежно содержащийся в стали, и ухудшает пластичность, и поэтому содержание S предпочтительно снижают настолько, насколько возможно. Однако чрезмерное удаление обусловливает возрастание стоимости производства стали, и является затруднительным в плане изготовления с уменьшением содержания до 0%. По этой причине верхний предел регулируют на 0,05% или менее (за исключением 0%). Верхний предел содержания S предпочтительно составляет 0,045% или менее (более предпочтительно 0,040% или менее).

[0031] (Al: от 0,01 до 1%)

Алюминий (Al) применим в качестве раскисляющего элемента, и позволяет связать присутствующий в стали растворенный N в форме AlN, что является полезным для повышения пластичности. Для эффективного проявления такого эффекта содержание Al должно составлять 0,01% или более. Однако, если содержание Al является слишком высоким и превышает 1%, чрезмерно образуется Al₂О₃, ухудшая пластичность. Нижний предел содержания Al предпочтительно составляет 0,02% или более (более предпочтительно 0,03% или более), и верхний предел предпочтительно составляет 0,8% или менее (более предпочтительно 0,6% или менее).

[0032] (В: от 0,0002 до 0,01%)

Бор (В) представляет собой элемент, действие которого состоит в подавлении ферритного превращения, перлитного превращения и бейнитного превращения на стороне высокопрочного участка, и поэтому содействует предотвращению формирования феррита, перлита и бейнита во время охлаждения после нагрева при температуре двухфазной зоны (от точки Ас₁ превращения до точки Ас₃ превращения), и обеспечивает образование остаточного аустенита. Для проявления таких эффектов В должен содержаться в количестве 0,0002% или более, но даже если этот элемент содержится в избыточном количестве сверх 0,01%, эффекты насыщаются. Нижний предел содержания В предпочтительно составляет 0,0003% или более (более предпочтительно 0,0005% или более), и верхний предел предпочтительно составляет 0,008% или менее (более предпочтительно 0,005% или менее).

[0033] (Ti: в количестве, равном или большем, чем 3,4[N]+0,01%, и равном или меньшем, чем 3,4[N]+0,1%: [N] представляет содержание (мас.%) N)

Титан (Ti) проявляет действие, состоящее в улучшении прокаливаемости во время закалки в результате связывания N и поддерживания В в состоянии твердого раствора. Для проявления такого эффекта важно, чтобы этот элемент содержался в большем количестве, чем стехиометрическое соотношение Ti и N (3,4-кратное содержание N), на уровне 0,01% или более. Однако, если содержание Ti является слишком высоким и превышает 3,4[N]+0,1%, образовавшиеся Ti-содержащие включения (например, TiN) являются тонко дисперсными и препятствует росту в продольном направлении мартенсита, образованного в форме реек во время охлаждения после нагревания в аустенитной области, приводя к реечной микроструктуре, имеющей малое аспектное отношение. Напротив, когда включения являются достаточно большими, образуется мартенситная микроструктура, имеющая большое аспектное отношение, и получается стабильный остаточный аустенит даже с таким же количеством С в остаточном аустените, и в результате этого улучшается характеристика (относительное удлинение). Нижний предел содержания Ti предпочтительно составляет 3,4[N]+0,02% или более (более предпочтительно 3,4[N]+0,05% или более), и верхний предел предпочтительно составляет 3,4[N]+0,09% или менее (более предпочтительно 3,4[N]+0,08% или менее).

[0034] (N: от 0,001 до 0,01%)

Азот (N) ослабляет эффект улучшения прокаливаемости во время закалки вследствие связывания В в форме BN, и поэтому его содержание предпочтительно снижают, насколько возможно, но, поскольку снижение содержания в реальном процессе ограничено, нижний предел регулируют на 0,001%. Если содержание N является слишком большим, ухудшается пластичность вследствие деформационного старения, и этот элемент образует включение BN, приводя к снижению эффекта улучшения прокаливаемости во время закалки растворенным В. По этой причине верхний предел регулируют на 0,01%. Верхний предел содержания N предпочтительно составляет 0,008% или менее (более предпочтительно 0,006% или менее).

[0035] Основные химические компоненты в стальном листе для горячей штамповки согласно настоящему изобретению являются такими, как было описано выше, и остальное количество составляют железо и неизбежные примеси (например, О, Н), иные, нежели Р, S и N. В стальном листе для горячей штамповки согласно настоящему изобретению также полезно дополнительное содержание по меньшей мере одного элемента из следующих от (а) до (с), если желательно. Свойства стального листа для горячей штамповки (то есть штампованного изделия) дополнительно улучшаются сообразно типу элемента, который содержится по необходимости. В случае содержания такого элемента предпочтительный диапазон и обоснование ограничения диапазона являются следующими.

(а) Один или более выбранных из группы, состоящей из V, Nb и Zr, в количестве 0,1% или менее (за исключением 0%) в сумме.

(b) Один или более выбранных из группы, состоящей из Cu, Ni, Cr и Mo, в количестве 1% или менее (за исключением 0%) в сумме.

(с) Один или более выбранных из группы, состоящей из Mg, Са и REM, в количестве 0,01% или менее (за исключением 0%) в сумме.

[0036] (Один или более выбранных из группы, состоящей из V, Nb и Zr, в количестве 0,1% или менее (за исключением 0%) в сумме)

Ванадий (V), ниобий (Nb) и цирконий (Zr) проявляют действие, состоящее в формировании мелкозернистого карбида и измельчении микроструктуры в результате пиннинг-эффекта. Для проявления такого эффекта эти элементы предпочтительно содержатся в количестве 0,001% или более в совокупности. Однако, если содержание этих элементов является слишком высоким, образуется крупнозернистый карбид и действует как источник разрушения, тем самым ухудшая пластичность. На этом основании содержание этих элементов предпочтительно составляет 0,1% или менее в сумме. Нижний предел содержания этих элементов более предпочтительно составляет 0,005% или более (еще более предпочтительно 0,008% или более) в сумме, и верхний предел более предпочтительно составляет 0,08% или менее (еще более предпочтительно 0,06% или менее) в сумме.

[0037] (Один или более типов, выбранных из группы, состоящей из Cu, Ni, Cr и Mo, в количестве 1% или менее (за исключением 0%) в сумме)

Медь (Cu), никель (Ni), хром (Cr) и молибден (Mo) подавляют ферритное превращение, перлитное превращение и бейнитное превращение, и поэтому эффективно действуют в предотвращении образования феррита, перлита и бейнита во время охлаждения после нагрева, и обеспечивают формирование остаточного аустенита. Для проявления такого эффекта они предпочтительно содержатся в количестве 0,01% или более в совокупности. Если принимают во внимание только свойства, содержание предпочтительно является более высоким, но поскольку возрастает стоимость легирующей добавки, содержание предпочтительно составляет 1% или менее в сумме. В дополнение, эти элементы действуют так, что значительно повышают прочность аустенита и обусловливают повышенную нагрузку при горячей прокатке, делая затруднительным изготовление стального листа. Поэтому, также из соображений технологичности при изготовлении, содержание предпочтительно составляет 1% или менее. Нижний предел содержания этих элементов более предпочтительно составляет 0,05% или более (еще более предпочтительно 0,06% или более) в сумме, и верхний предел более предпочтительно составляет 0,5% или менее (еще более предпочтительно 0,3% или менее) в сумме.

[0038] (Один или более типов, выбранных из группы, состоящей из Mg, Са и REM (редкоземельного элемента), в количестве 0,01% или менее (за исключением 0%) в сумме)

Эти элементы измельчают включения, и поэтому эффективно действуют для повышения пластичности. Для проявления такого эффекта эти элементы предпочтительно содержатся в количестве 0,0001% или более в сумме. Когда принимают во внимание только свойства, содержание предпочтительно является более высоким, но поскольку эффект насыщается, содержание предпочтительно составляет 0,01% или менее в сумме. Нижний предел содержания этих элементов более предпочтительно составляет 0,0002% или более (еще более предпочтительно 0,0005% или более) в сумме, и верхний предел более предпочтительно составляет 0,005% или менее (еще более предпочтительно 0,003% или менее) в сумме.

[0039] В стальном листе для горячей штамповки согласно настоящему изобретению также являются важными требования: (А) средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в стальном листе, составляет 3 нм или более, (В) удовлетворяется соотношение «Количество Ti во включениях (мас.%)-3,4[N]≥0,5×[(общее количество Ti(мас.%))-3,4[N]]» (соотношение согласно формуле (1)), и (С) доля площади феррита в металлографической микроструктуре составляет 30% или более.

[0040] Существующее состояние Ti-содержащих включений в формованном изделии и само условие согласно формуле (1) мало влияют на прочность или относительное удлинение стального листа, но влияет на микроструктуру, образующуюся, когда стальной лист подвергают горячей штамповке, тем самым повышая относительное удлинение в конечном формованном изделии. Поэтому их регулирование нужно проводить уже на этапе перед формованием (в стальном листе для горячей штамповки). Когда избыток Ti относительно N в стальном листе перед формованием находится в тонко диспергированном состоянии или по большей части присутствует в состоянии твердого раствора в стальном листе перед горячим прессованием, он, оставаясь мелкозернистым, присутствует в большом количестве во время нагревания при горячем прессовании. Затем, при мартенситном превращении, происходящем во время быстрого охлаждения в пресс-форме после нагревания, подавляется рост в продольном направлении мартенситных реек, и стимулируется рост по направлению ширины, приводя к малому аспектному отношению. В результате этого замедляется поступление углерода в окружающий остаточный аустенит из мартенситной рейки, и, поскольку сокращается количество углерода в остаточном аустените, и снижается стабильность остаточного аустенита, эффект улучшения относительного удлинения получается недостаточным.

[0041] Из этих соображений Ti-содержащие включения должны быть тонко диспергированы, и для этой цели средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в стальном листе, должен составлять 3 нм или более (вышеуказанное требование (А)). Здесь диаметр эквивалентной окружности данных Ti-содержащих включений задается как равный 30 нм или менее, поскольку необходимо регулировать Ti-содержащие включения, за исключением TiN, который формируется крупнозернистым на стадии расплавления, и после этого не влияет на изменения микроструктуры или характеристики. Размер (средний диаметр эквивалентной окружности) Ti-содержащих включений предпочтительно составляет 5 нм или более, более предпочтительно 10 нм или более. Примеры Ti-содержащих включений в настоящем изобретении, включают TiС и другие Ti-содержащие включения, такие как TiVC и TiNbC.

[0042] В дополнение, в стальном листе для горячей штамповки основное количество Ti, за исключением Ti во включениях и для связывания N, должно присутствовать в состоянии включений. На этом основании количество Ti, присутствующего в виде включений, иных, нежели TiN (то есть количество Ti во включениях(мас.%)-3,4[N]), должно составлять количество, равное или большее, чем половина остатка после вычитания Ti, который образует TiN, из всего количества Ti (то есть 0,5×[(общее количество Ti(мас.%))-3,4[N]]) (вышеуказанное требование (В)). Значение «Количество Ti во включениях(мас.%)-3,4[N]» предпочтительно составляет 0,6×[(общее количество Ti(мас.%))-3,4[N]] или более, более предпочтительно 0,7×[(общее количество Ti(мас.%))-3,4[N]] или более.

[0043] Стальной материал должен быть обязательно обработан перед горячей штамповкой, и иногда подвергнут формованию штамповкой, и в таком случае должно быть обеспечено предварительно заданное количество феррита как мягкой микроструктуры. С этой точки зрения доля феррита в стальном листе для горячей штамповки должна составлять 30% по площади или более (вышеуказанное требование (С)). Доля феррита предпочтительно составляет 50% по площади или более, более предпочтительно 70% по площади или более.

[0044] В стальном листе для горячей штамповки остальная металлографическая микроструктура не является конкретно ограниченной, но включает, например, по меньшей мере один из перлита, бейнита, мартенсита и остаточного аустенита.

[0045] Для изготовления стального листа (стального листа для горячей штамповки) согласно настоящему изобретению, сляб, полученный плавлением стального материала, имеющего вышеописанный химический компонентный состав, может быть подвергнут горячей прокатке при температуре нагрева: 1100°С или более (предпочтительно 1150°С или более), и 1300°С или менее (предпочтительно 1250°С или менее), и чистовой прокатке при температуре 750°С или более (предпочтительно 780°С или более), и 850°С или менее (предпочтительно 830°С или менее), и после этого он может быть выдержан в течение 10 секунд или более в диапазоне температур от 700 до 650°С, и после этого он может быть намотан в рулон при температуре 450°С или более (предпочтительно 480°С или более), и 650°С или менее (предпочтительно 630°С или менее).

[0046] В вышеуказанном способе Ti-содержащие включения, такие как TiС, образованные во время ферритного превращения, укрупняются, обеспечивая возможность протекания ферритного превращения в достаточной степени при высокой температуре. В дополнение, образованные Ti-содержащие включения, такие как TiС, растут и укрупняются при регулировании температуры намотки на высокую температуру.

[0047] Стальной лист для горячей штамповки, который имеет вышеописанный химический компонентный состав, металлографическую микроструктуру и состояние Ti-содержащих включений, может быть непосредственно использован для обработки горячей штамповкой, или может быть подвергнут холодной прокатке со степенью обжатия при прокатке 60% или менее (предпочтительно 40% или менее) после декапирования, и затем использован для обработки горячей штамповкой. В дополнение, стальной лист для горячей штамповки или холоднокатаный материал его может быть подвергнут термической обработке в диапазоне температур, где все количество Ti-содержащих включений не растворяется в твердом материале (например, 1000°С или менее). Кроме того, поверхность стального листа для горячей штамповки (поверхность базового стального листа) согласно настоящему изобретению может быть подвергнута плакированию с созданием покрытия, содержащего один или более элементов из Al, Zn, Mg и Si.

[0048] С использованием вышеописанного стального листа для горячей штамповки, стальной лист нагревают при температуре, равной или более высокой, чем точка Ас₁ превращения+20°С (Ас₁+20°С), и равной или меньшей, чем точка Ас₃ превращения-20°С (Ас₃-20°С), и после начала штамповки стальной лист охлаждают до температуры, равной или меньшей, чем температура на 100°С ниже температуры Bs начала бейнитного превращения (Bs-100°С), в то же время с обеспечением средней скорости охлаждения 20°С/сек или более в пресс-форме во время формования, а также после завершения формования, в результате чего оптимальная микроструктура, как в сформованном изделии с низкой прочностью и высокой пластичностью, может быть создана в отштампованном изделии, имеющем единообразное свойство (далее иногда называемом «однозонным формованным изделием»). Обоснование для точного задания каждого требования в этом способе формования является следующим.

[0049] В стальном листе, содержащем предварительно заданное количество феррита, чтобы вызвать частичное превращение в аустенит, в то же время позволяя оставаться части феррита, нужно регулировать температуру нагрева на предварительно заданный диапазон. Если температура нагрева стального листа является более низкой, чем точка Ас₁ превращения+20°С, достаточное количество аустенита не может быть получено во время нагревания, и не может быть обеспечено предварительно заданное количество остаточного аустенита в конечной микроструктуре (микроструктуре отформованного изделия). Если температура нагрева стального листа превышает точку Ас₃ превращения-20°С, чрезмерно возрастает степень превращения в аустенит во время нагревания, и не может быть обеспечено предварительно заданное количество феррита в конечной микроструктуре (микроструктуре отформованного изделия).

[0050] Чтобы обеспечить преобразование аустенита, сформированного в вышеуказанной стадии нагревания, в желательную микроструктуру, в то же время препятствуя образованию такой микроструктуры, как феррит или перлит, необходимо надлежащим образом контролировать среднюю скорость охлаждения во время формования, а также после формования, и температуру окончания охлаждения. Из таких соображений необходимо, чтобы средняя скорость охлаждения во время формования составляла 20°С/сек или более, и температура окончания охлаждения была равной или меньшей, чем температура на 100°С ниже температуры Bs начала бейнитного превращения. Средняя скорость охлаждения во время формования предпочтительно составляет 30°С/сек или более (более предпочтительно 40°С/сек или более). Когда температура окончания охлаждения является равной или меньшей, чем температура на 100°С ниже температуры Bs начала бейнитного превращения, аустенит, присутствующий во время нагревания, превращается в бейнит или мартенсит, в то же время препятствуя образованию такой микроструктуры, как феррит или перлит, благодаря чему остается тонкодисперсный аустенит между рейками бейнита или мартенсита, и обеспечивается предварительно заданное количество остаточного аустенита, наряду с сохранением бейнита и мартенсита.

[0051] Если температура окончания охлаждения превышает температуру, которая должна быть на 100°С ниже температуры Bs начала бейнитного превращения, или средняя скорость охлаждения является меньшей, чем 20°С/сек, образуется такая микроструктура, как феррит и перлит, и не может быть обеспечено предварительно заданное количество остаточного аустенита, приводя к ухудшению относительного удлинения (пластичности) в отформованном изделии. Температура окончания охлаждения конкретно не ограничивается, пока она является равной или меньшей, чем температура на 100°С ниже Bs, и температура окончания охлаждения может быть, например, равной или меньшей, чем температура Ms начала мартенситного превращения.

[0052] После достижения температуры, равной или меньшей, чем температура на 100°С ниже температуры Bs начала бейнитного превращения, регулирование средней скорости охлаждения в принципе не требуется, но стальной лист может охлаждаться до комнатной температуры со средней скоростью охлаждения, например, 1°С/сек или более и 100°С/сек или менее. Контроль средней скорости охлаждения во время формования, а также после завершения формования, может быть достигнут способом, например, (а) регулирования температуры пресс-формы для формования (с помощью охлаждающей среды, показанной в ФИГ. 1), или (b) регулирования теплопроводности пресс-формы.

[0053] Что касается отштампованного изделия (однозонного формованного изделия), изготовленного вышеописанной штамповкой, металлографическая микроструктура в отформованном изделии (то есть в стальном листе, составляющем формованное изделие) включает остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади, феррит: от 30 до 80% по площади; бейнитный феррит: менее 30% по площади (за исключением 0% по площади), и мартенсит: 31% по площади или менее (за исключением 0% по площади), средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в стальном листе, составляет 3 нм или более (форма Ti-содержащих включений является такой же, как в стальном листе), количество углерода в остаточном аустените составляет 0,50% или более, и в отформованном изделии может быть достигнут высокоуровневый баланс между высокой прочностью и относительным удлинением как единообразными характеристиками. Обоснование регулирования диапазона каждого требования (базовой микроструктуры) в таком горячештампованном изделии является следующим.

[0054] Остаточный аустенит оказывает действие, состоящее в повышении степени деформационного упрочнения (наведенной превращением пластичности) и усилении пластичности штампованного изделия в результате превращения в мартенсит, протекающего во время пластической деформации. Для проявления такого эффекта доля площади остаточного аустенита должна составлять 3% или более. Пластичность еще больше улучшается по мере возрастания доли остаточного аустенита. В композиции, используемой для автомобильного стального листа, обеспечиваемый остаточный аустенит ограничен, и верхний предел составляет около 20% по площади. Нижний предел остаточного аустенита предпочтительно составляет 5% по площади или более (более предпочтительно 7% по площади).

[0055] Когда основная микроструктура представляет собой тонкодисперсный феррит, имеющий высокую пластичность, может быть повышена пластичность (относительное удлинение) отштампованного изделия. С этой позиции доля площади феррита составляет 30% или более. Однако, если эта доля превышает 80% по площади, прочность формованного изделия не может быть обеспечена. Нижний предел доли феррита предпочтительно составляет 35% по площади или более (более предпочтительно 40% по площади), и верхний предел предпочтительно составляет 75% по площади или менее (более предпочтительно 70% по площади или менее).

[0056] Бейнитный феррит представляет собой микроструктуру, эффективную в повышении прочности формованного изделия, но является структурой, имеющей несколько меньшую пластичность, и поэтому, когда присутствует в большом количестве, он ухудшает относительное удлинение. Из этих соображений доля площади бейнитного феррита составляет менее 30%. Верхний предел доли площади бейнитного феррита предпочтительно составляет 25% или менее (более предпочтительно 20% по площади или менее).

[0057] Мартенсит (мартенсит закалки) представляет собой микроструктуру, эффективную в повышении прочности формированного изделия, но является структурой, которая не имеет пластичности, и поэтому, когда присутствует в большом количестве, он ухудшает относительное удлинение. С этой позиции доля площади мартенсита составляет менее 31%. Верхний предел доли площади мартенсита предпочтительно составляет 25% или менее (более предпочтительно 20% по площади или менее).

[0058] Иная микроструктура, нежели описанные выше, не является конкретно ограниченной, и перлит, и т.д., может содержаться в качестве остальной микроструктуры, но такая микроструктура является худшей, чем другие микроструктуры, в отношении вклада в прочность или содействия пластичности, и, в принципе, предпочтительно, чтобы такая микроструктура не содержалась (может составлять даже 0% по площади).

[0059] Количество углерода в остаточном аустените влияет на протекание во времени обусловленного обработкой превращения остаточного аустенита в мартенсит во время деформации, такой как испытание на растяжение, и когда количество углерода является большим, обусловленное обработкой превращение происходит в области с более высоким напряжением, приводя к усилению эффекта наведенной превращением пластичности (TRIP). В случае способа согласно настоящему изобретению, углерод поступает в окружающий аустенит из сформированной мартенситной рейки во время охлаждения. В это время, когда карбид или карбонитрид титана (Ti), диспергированный в стали, распределяется более крупнозернистым, происходит рост мартенситной рейки в продольном направлении без препятствования росту, и образуется мартенситная рейка, имеющая большое аспектное отношение с узкой шириной. В результате этого углерод легко подается по направлению ширины из мартенситной рейки, и не только возрастает количество углерода в остаточном аустените, но также повышается пластичность. С такой точки зрения, в штампованном изделии согласно настоящему изобретению количество углерода в остаточном аустените в стали задают на величину 0,50% или более (предпочтительно 0,60% или более). Количество углерода в остаточном аустените может быть повышено до около 0,70%, но значение около 1,0% является предельным.

[0060] Когда используют стальной лист для горячей штамповки согласно настоящему изобретению, такие свойства, как прочность и относительное удлинение штампованного изделия, можно контролировать надлежащим регулированием условий штамповки (температуры нагрева и скорости охлаждения), и, более того, получается штампованное изделие, имеющее высокую пластичность (остаточную пластичность), обеспечивая возможность его использования в месте (например, в качестве энергопоглощающей детали), для которого стандартное штампованное изделие едва ли может быть применено. Это является весьма полезным для расширения области использования штампованного изделия. В дополнение к вышеописанному однозонному формованному изделию, при изготовлении штампованного изделия путем штамповки стального листа с использованием пресс-формы для штамповки, когда температура нагрева и условия в каждой области во время формования надлежащим образом контролируются, и тем самым регулируется микроструктура каждой области, получается штампованное изделие, проявляющее баланс прочности и пластичности в зависимости от соответствующих областей (далее иногда называемое «многозонным формованным изделием»).

[0061] При изготовлении многозонного формованного изделия, как описанного выше, с использованием стального листа для горячей штамповки согласно настоящему изобретению, изготовление может быть выполнено таким образом, что нагреваемую область стального листа подразделяют по меньшей мере на две зоны, нагревают одну зону (далее называемую первой зоной) при температуре точки Ас₃ превращения или более, и 950°С или менее, нагревают еще одну зону (далее называемую второй зоной) при температуре, равной или большей, чем точка Ас₁ превращения+20°С, и равной или меньшей, чем точка Ас₃ превращения-20°С, затем начинают штамповку как первой, так и второй зон и охлаждают стальной лист до температуры, равной или меньшей, чем температура Ms начала мартенситного превращения, в то же время обеспечивая среднюю скорость охлаждения 20°С/сек или более в пресс-форме как первой, так и второй зон во время формования, а также после завершения формования.

[0062] В вышеуказанном способе нагреваемую область стального листа подразделяют по меньшей мере на две зоны (зону стороны высокой прочности и зону стороны низкой прочности), и условия изготовления контролируют сообразно соответственным зонам, благодаря чему получается штампованное изделие, которое проявляет баланс прочности и пластичности в зависимости от соответственных зон. Из двух зон вторая зона соответствует зоне стороны низкой прочности, и условия изготовления, микроструктура и свойства в этой зоне в принципе являются такими же, как в вышеописанном однозонном формованном изделии. Далее описываются условия изготовления для формирования первой зоны (соответствующей зоне стороны высокой прочности). Здесь, когда исполняют этот способ изготовления, области, различающиеся по температуре нагрева, должны быть образованы в единственном стальном листе, но температура может быть отрегулирована с выдерживанием граничного участка изменения температуры величиной в 50 мм или менее, с использованием существующей нагревательной печи (например, печи с инфракрасным излучением в дальней ИК-области, электрической печи+экрана).

[0063] (Условия изготовления первой зоны/зоны стороны высокой прочности)

Чтобы надлежащим образом отрегулировать микроструктуру горячештампованного изделия, температура нагрева должна контролироваться до предварительно заданного диапазона. При надлежащем контроле этой температуры нагрева, в последующем процессе охлаждения может быть стимулировано протекание превращения микроструктуры, главным образом включающей мартенсит, в то же время с обеспечением предварительно заданного количество остаточного аустенита, и желательная микроструктура может быть создана на участке конечного горячештампованного изделия. Если температура нагрева стального листа в этой зоне составляет менее, чем точка Ас₃ превращения, достаточное количество аустенита не может быть получено во время нагревания, и не может быть обеспечено предварительно заданное количество остаточного аустенита в конечной микроструктуре (микроструктуре формованного изделия). Если температура нагрева стального листа превышает 950°С, размер зерен аустенита растет во время нагревания, повышаются температура начала мартенситного превращения (точка Ms) и температура окончания мартенситного превращения (точка Mf), остаточный аустенит не может быть обеспечен во время закалки, и хорошая формуемость не достигается. Температура нагрева стального листа предпочтительно составляет точку Ас₃ превращения+50°С или более, и 930°С или менее.

[0064] Чтобы обеспечить преобразование аустенита, сформированного в вышеуказанной стадии нагревания, в желательную микроструктуру, в то же время препятствуя образованию такой микроструктуры, как феррит или перлит, должны надлежащим образом контролироваться средняя скорость охлаждения во время формования, а также после формования, и температура окончания охлаждения. Из таких соображений необходимо, чтобы средняя скорость охлаждения во время формования составляла 20°С/сек или более, и температура окончания охлаждения была равной или меньшей, чем температура начала мартенситного превращения (точка Ms). Средняя скорость охлаждения во время формования предпочтительно составляет 30°С/сек или более (более предпочтительно 40°С/сек или более). Когда температура окончания охлаждения является равной или меньшей, чем температура начала мартенситного превращения (точка Ms), аустенит, присутствующий во время нагревания, превращается в мартенсит, в то же время препятствуя образованию такой микроструктуры, как феррит или перлит, благодаря чему обеспечивается мартенсит. Более конкретно, температура окончания охлаждения составляет 400°С или менее, предпочтительно 300°С или менее.

[0065] В штампованном изделии, полученном таким способом, металлографическая микроструктура, включения, и т.д., являются различными между первой зоной и второй зоной. В первой зоне металлографическая микроструктура включает остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади (действие и эффект остаточного аустенита являются такими же, как указано выше), и мартенсит: 80% по площади или более. Вторая зона удовлетворяет металлографической микроструктуре и количеству углерода в остаточном аустените, которые являются такими же, как в вышеописанном однозонном формованном изделии.

[0066] Когда основная микроструктура первой зоны представляет собой высокопрочный мартенсит, содержащий предварительно заданное количество остаточного аустенита, могут быть обеспечены пластичность штампованного изделия в заданной области и высокая прочность. С этой точки зрения, доля площади мартенсита должна составлять 80% по площади или более. Доля мартенсита предпочтительно составляет 85% по площади или более (более предпочтительно 90% по площади или более). Первая зона может частично содержать феррит, перлит, бейнит, и т.д., в качестве остальной микроструктуры.

[0067] Эффекты настоящего изобретения более конкретно описаны ниже со ссылкой на Примеры, но настоящее изобретение не ограничивается нижеследующими Примерами, и все изменения конфигурации, сделанные в рамках описанной выше сущности изобретения или позже, включены в техническую область настоящего изобретения.

ПРИМЕРЫ

[0068] [Пример 1]

Стальные материалы (стали №№ 1-3, 5-15 и 17-31), имеющие химический компонентный состав, показанный ниже в Таблицах 1 и 2, расплавили в вакууме для получения экспериментального сляба, затем провели горячую прокатку для получения стального листа, с последующим охлаждением и подверганием обработке, моделирующей намотку в рулон (толщина листа: 1,6 мм или 3,0 мм). Что касается способа моделирующей намотку в рулон обработки, образец охладили до температуры намотки, и поместили в печь, нагретую до температуры намотки, с последующим выдерживанием в течение 30 минут и затем охлаждением в печи. Условия изготовления стальных листов показаны ниже в Таблицах 3 и 4. Здесь, в Таблицах 1 и 2, точка Ас₁ превращения, точка Ас₃ превращения, точка Ms и точка Bs были определены с использованием нижеследующих формул (2)-(5) (смотри, например, издание «The Physical Metallurgy of Steels», авторы Leslie, Maruzen, (1985)). В дополнение, обработки (1) и (2), показанные в Примечаниях к Таблице 3, означают, что выполнялась каждая описанная ниже обработка (прокатка, охлаждение и сплавление).

[0069] Точка Ac₁ превращения (°C)=723+29,1×[Si]-10,7×[Mn]+16,9×[Cr]-16,9[Ni].....(2)

Точка Ac₃ превращения (°C)=910-203×[C]^1/2+44,7×[Si]-30×[Mn]+700×[P]+400×[Al]+400×[Ti]+104×[V]-11×[Cr]+31,5×[Mo]-20×[Cu]-15,2×[Ni].....(3)

Точка Ms (°C)=550-361×[C]-39×[Mn]-10×[Cu]-17×[Ni]-20×[Cr]-5×[Mo]+30×[Al].....(4)

Точка Bs (°C)=830-270×[C]-90×[Mn]-37×[Ni]-70×[Cr]-83×[Mo]......(5)

причем [C], [Si], [Mn], [P], [Al], [Ti], [V], [Cr], [Mo], [Cu] и [Ni] представляют уровни содержания (мас.%) элементов C, Si, Mn, P, Al, Ti, V, Cr, Mo, Cu и Ni, соответственно. В случае, где элемент, показанный в каждом члене формул (2)-(5), не содержится, расчет выполняется с учетом того, что член не присутствует.

[0070] Обработка (1): горячекатаный стальной лист подвергли холодной прокатке (толщина листа: 1,6 мм), затем нагревали при температуре 800°С для моделирования непрерывного отжига в имитаторе термической обработки, выдерживали в течение 90 секунд, охлаждали до температуры 500°С при средней скорости охлаждения 20°С/сек, и выдерживали в течение 300 секунд.

Обработка (2): горячекатаный стальной лист подвергли холодной прокатке (толщина листа: 1,6 мм), затем нагревали при температуре 860°С для моделирования технологической линии непрерывного погружного цинкования в имитаторе термической обработки, охлаждали до температуры 400°С при средней скорости охлаждения 30°С/сек, выдерживали, дополнительно выдерживали в условиях температуры 500°С в течение 10 секунд для имитации погружения в плакирующую ванну и обработки сплавлением, и после этого охлаждали до комнатной температуры со средней скоростью охлаждения 20°С/сек.

[0071]

[0072]

[0073]

[0074]

[0075] В отношении полученных стальных листов (стальных листов для горячей штамповки), анализ состояния Ti-содержащих включений и обследование металлографической микроструктуры (доли каждой микроструктуры) выполняли следующим образом. В дополнение, предел прочности при растяжении (TS) каждого стального листа измеряли описываемым позже методом. Полученные результаты показаны ниже в Таблицах 5 и 6 вместе с расчетным значением 0,5×[общее количество Ti(мас.%)-3,4[N]] [обозначенным как 0,5×[общее количество Ti-3,4[N]].

[0076] (Анализ состояния Ti-содержащих включений в стальном листе)

Приготовили образец экстракционной реплики, и сфотографировали изображение в просвечивающем электронном микроскопе (100000-кратные увеличения) Ti-содержащих включений с использованием просвечивающего электронного микроскопа (TEM). В это время Ti-содержащие включения (имеющие диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее) идентифицировали анализом состава включений с помощью энергодисперсионного рентгеновского спектрометра (EDX). По меньшей мере 100 участков Ti-содержащих включений измерили по площади с помощью анализа изображений, определили по нему диаметр эквивалентной окружности, и вывели его среднее значение как размер включений (средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений). Что касается величины «Количество Ti во включениях(мас.%)-3,4[N]]» (количество Ti, присутствующего в виде включений), выполнили анализ экстракционного остатка с использованием сетки, имеющей размер ячеек 0,1 мкм (во время экстракционной обработки могла бы быть также измерены тонкодисперсные включения, образованные агрегированием выделившихся включений), и определили «Количество Ti во включениях(мас.%)-3,4[N]» (обозначенное в Таблицах 5 и 6 как «Количество Ti во включениях-3,4[N]»). В случае, где Ti-содержащие включения частично содержат V или Nb, также измерили уровни содержания этих включений.

[0077] (Исследование металлографической микроструктуры (доли каждой микроструктуры))

(1) В отношении микроструктуры феррита (и бейнитного феррита и перлита) в стальном листе, стальной лист протравили ниталом, и после различения каждой из микроструктур друг от друга с помощью SEM-обследования (увеличения: 1000 раз или 2000 раз) определили долю (долю площади) феррита.

(2) Долю остаточного аустенита в стальном листе измерили методом рентгеновской дифракции после того, как стальной лист прошлифовали на 1/4 толщины и затем подвергли химическому полированию (например, согласно работе «ISJJ Int.», том 33, (1933), № 7, стр. 776). Также измерили количество углерода в остаточном аустените.

[0078]

Таблица 5 Сталь № Стальной лист для штамповки Количество Ti во включениях-3,4[N] (мас.%) 0,5×[общее количество Ti-3,4[N]] (мас.%) Средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений (нм) Доля феррита
(% по площади) Остальная микроструктура* Предел прочности при растяжении (МПа) 1 0,028 0,015 12,3 51 B 745 2 0,028 0,015 11,2 65 B 675 3 0,024 0,015 11,8 56 P+B 719 5 0,005 0,005 12,0 58 B 708 6 0,025 0,015 11,7 14 B 1021 7 0,003 0,015 2,6 41 B 951 8 0,026 0,015 11,7 55 B 726 9 0,029 0,015 11,5 60 B 701 10 0,029 0,015 10,7 58 B 711 11 0,029 0,015 10,7 58 B 711 12 0,029 0,015 10,7 58 B 711 13 0,029 0,015 10,7 58 B 711 14 0,029 0,015 10,7 58 B 711 15 0,026 0,015 12,6 60 B 701 *B: бейнитный феррит, P: перлит.

[0079]

Таблица 6 Сталь № Стальной лист для штамповки Количество Ti во включениях-3,4[N] (мас.%) 0,5×[общее количество Ti-3,4[N]] (мас.%) Средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений (нм) Доля феррита
(% по площади) Остальная микроструктура* Предел прочности при растяжении (МПа) 17 0,027 0,015 12,1 5 B+M 1180 18 0,026 0,015 10,6 45 P+B 775 19 0,028 0,015 13,0 53 B+M 735 20 0,076 0,043 13,7 58 B 710 21 0,168 0,093 17,5 41 B 797 22 0,023 0,015 12,9 51 B 746 23 0,023 0,015 12,3 46 B 768 24 0,027 0,015 10,4 53 B 735 25 0,027 0,015 12,9 56 B 720 26 0,024 0,015 10,9 57 B 716 27 0,030 0,015 12,5 52 B 740 28 0,026 0,015 12,3 58 B 745 29 0,027 0,015 12,0 60 B 731 30 0,025 0,015 11,8 55 B 722 31 0,024 0,015 12,2 63 B 747 *B: бейнитный феррит, P: перлит, М: мартенсит.

[0080] Каждый из вышеуказанных стальных листов (1,6 мм (толщины t)×150 мм×200 мм) (толщину t листов, иную, нежели для обработки (1) и (2), скорректировали до 1,6 мм горячей прокаткой) нагревали при предварительно заданной температуре в нагревательной печи, с последующим подверганием обработке штамповкой и охлаждением с использованием шляпообразной пресс-формы (ФИГ. 1), для получения формованного изделия. Условия штамповки (температура нагрева, средняя скорость охлаждения и температура окончания быстрого охлаждения во время штамповки) показаны ниже в Таблице 7.

[0081]

Таблица 7 Сталь №. Условия штамповки Температура нагрева (°C) Средняя скорость охлаждения (°C/сек) Температура окончания быстрого охлаждения (°C) 1 810 40 300 2 810 40 300 3 760 40 300 5 800 40 300 6 810 40 300 7 810 40 300 8 810 40 300 9 810 40 300 10 810 40 300 11 900 40 300 12 810 5 300 13 810 40 600 14 810 40 100 15 840 40 300 17 770 40 300 18 810 40 300 19 780 40 300 20 820 40 300 21 840 40 300 22 850 40 300 23 810 40 300 24 810 40 300 25 800 40 300 26 800 40 300 27 810 40 300 28 810 40 300 29 810 40 300 30 810 40 300 31 810 40 300

[0082] В отношении полученных штампованных изделий, измерение предела прочности при растяжении (TS), относительного удлинения (общего удлинения EL), обследование металлографической микроструктуры (доли каждой микроструктуры), и измерение количества углерода в остаточном аустените проводили описанным выше методом.

[0083] (Измерение предела прочности при растяжении (TS) и относительного удлинения (общего удлинения EL))

Испытание на растяжение выполняли с использованием испытательного образца JIS № 5, и измеряли предел прочности при растяжении (TS) и относительное удлинение (EL). В это время скорость деформации в испытании на растяжение устанавливали на 10 мм/сек. В настоящем изобретении испытательный образец оценивали как «прошедший испытание», когда удовлетворялись величины предела прочности при растяжении (TS) 980 МПа или более, и относительного удлинения (EL) 18% или более, и баланс «прочность-относительное удлинение» (TS×EL) составлял 20000 (МПа⋅%) или более.

[0084] (Обследование металлографической микроструктуры (доля каждой микроструктуры))

(1) В отношении микроструктуры феррита и бейнитного феррита в стальном листе, стальной лист протравили ниталом, и после различения феррита и бейнитного феррита друг от друга (в том числе различение от мартенсита отпуска) с помощью SEM-обследования (увеличения: 1000 раз или 2000 раз) определили долю (долю площади) каждой микроструктуры.

(2) Долю остаточного аустенита в стальном листе измерили методом рентгеновской дифракции после того, как стальной лист прошлифовали на 1/4 толщины и затем подвергли химическому полированию (например, согласно работе «ISJJ Int.», том 33, (1933), № 7, стр. 776).

(3) Что касается доли мартенсита (мартенсита закалки), то после травления стального листа реактивом LePera измерили долю площади белого контраста, который рассматривали как смешанную микроструктуру из мартенсита закалки и остаточного аустенита, и вычитали из нее долю остаточного аустенита, найденную с помощью рентгеновской дифракции, в результате чего рассчитали долю мартенсита.

[0085] Результаты обследования (доля каждой микроструктуры, и количество углерода в остаточном аустените) металлографической микроструктуры показаны ниже в Таблицах 8 и 9. В дополнение, в Таблице 10 ниже показаны механические характеристики (предел прочности при растяжении TS, относительное удлинение EL, и TS×EL) формованного изделия.

[0086]

Таблица 8 Сталь № Металлографическая микроструктура штампованного изделия Доля феррита
(% по площади) Доля бейнитного феррита
(% по площади) Доля мартенсита (% по площади) Доля остаточного аустенита
(% по площади) Количество углерода в остаточном аустените (мас.%) Прочие 1 49 19 25 7 0,64 - 2 64 16 12 8 0,64 - 3 51 19 30 0 - - 5 53 18 22 7 0,62 - 6 7 18 14 6 0,64 Мартенсит отпуска: 55% 7 55 19 19 7 0,63 - 8 48 16 28 8 0,63 - 9 48 18 27 7 0,64 - 10 48 15 30 7 0,64 - 11 0 0 95 5 0,52 - 12 85 0 8 7 0,52 - 13 72 0 7 1 0,48 Перлит: 20% 14 51 15 27 7 0,63 - 15 49 16 26 9 0,63 -

[0087]

Таблица 9 Сталь № Металлографическая микроструктура штампованного изделия Доля феррита
(% по площади) Доля бейнитного феррита
(% по площади) Доля мартенсита (% по площади) Доля остаточного аустенита
(% по площади) Количество углерода в остаточном аустените (мас.%) Прочие 17 8 0 80 12 0,75 - 18 62 15 17 6 0,68 - 19 52 18 23 7 0,61 - 20 45 19 29 7 0,63 - 21 46 18 30 6 0,45 - 22 51 19 22 8 0,64 - 23 48 19 26 7 0,65 - 24 46 16 31 7 0,63 - 25 51 15 27 7 0,63 - 26 46 16 31 7 0,62 - 27 46 17 29 8 0,62 - 28 49 19 25 7 0,63 - 29 51 19 22 8 0,64 - 30 52 19 23 6 0,63 - 31 51 18 23 8 0,62 -

[0088]

Таблица 10 Сталь № Механические характеристики формованного изделия Предел прочности при растяжении TS (МПа) Относительное удлинение EL (%) TS×EL (МПа⋅%) 1 1063 19,2 20410 2 1024 21,1 21606 3 981 11,5 11282 5 1072 21,0 22512 6 1034 24,1 24919 7 1052 18,0 18936 8 1004 22,0 22088 9 1048 21,0 22008 10 1044 20,9 21820 11 1511 10,2 15412 12 889 19,6 17424 13 811 15,2 12327 14 1017 22,2 22577 15 1068 21,7 23176 17 1682 6,5 10933 18 1056 21,7 22915 19 1075 20,5 22038 20 1023 20,3 20767 21 1013 16,0 16208 22 1046 22,1 23117 23 1021 22,4 22870 24 1010 21,8 22018 25 1026 21,6 22162 26 1004 22,5 22590 27 1061 21,4 22705 28 1063 22,0 23386 29 1024 22,3 22835 30 1023 21,9 22404 31 1031 22,0 22682

[0089] Эти результаты позволяют высказать следующее соображение. Найдено, что в случае Сталей №№ 1, 2, 5, 8-10, 14, 15, 18-20 и 22-31, которые представляют собой Примеры, удовлетворяющие заданным в настоящем изобретении требованиям, получено штампованное изделие, имеющее хороший баланс «прочность-пластичность».

[0090] С другой стороны, в случае Сталей №№ 3, 6, 7, 11-13, 17 и 21, которые представляют собой Сравнительные Примеры, не удовлетворяющие любому из требований, заданных в настоящем изобретении, ухудшается любое из свойств. Более конкретно, в случае Стали № 3, где использован стальной лист для штамповки, который имеет малое содержание Si, доля остаточного аустенита не обеспечивается в штампованном изделии, и вследствие низкого относительного удлинения ухудшается баланс «прочность-относительное удлинение». В случае Стали № 6, где продолжительность охлаждения в диапазоне температур от 700°С до 650°С при изготовлении стального листа является недостаточной, ферритное превращение происходит в недостаточной степени, не обеспечивая долю феррита в стальном листе, и предполагается, что повышается прочность, делая затруднительным формование или обработку перед штамповкой.

[0091] В случае Стали № 7, где высока температура чистовой прокатки при изготовлении стального листа, стальной лист для штамповки не удовлетворяет соотношению согласно формуле (1), и ухудшается баланс «прочность-относительное удлинение» штампованного изделия. В случае Стали № 11, где высока температура нагревания во время штамповки, в большом количестве образуется мартенсит, и феррит не формируется, и в результате этого повышается прочность, и получается лишь низкое относительное удлинение EL (также ухудшается баланс «прочность-относительное удлинение» (TS×EL)).

[0092] В случае Стали № 12, где низка средняя скорость охлаждения во время штамповки, в большом количестве образуется феррит на стадии штампованного изделия, и ухудшается баланс «прочность-относительное удлинение» (TS×EL). В случае Стали № 13, где высока температура окончания быстрого охлаждения во время штамповки, образуется перлит в большом количестве на стадии штампованного изделия, не обеспечивая долю остаточного аустенита, и количество углерода в остаточном аустените является недостаточным, и в результате этого не только снижаются прочность и относительное удлинение, но также ухудшается баланс «прочность-относительное удлинение» (TS×EL).

[0093] В случае Стали № 17, где используют стальной лист для штамповки, который имеет чрезмерно высокое содержание С, сокращается доля феррита в стальном листе, не обеспечивая долю феррита в штампованном изделии, и возрастает доля мартенсита, и в результате этого становится высокой прочность, и получается лишь низкое относительное удлинение (также ухудшается баланс «прочность-относительное удлинение» (TS×EL)). В случае Стали № 21, где применяется стальной лист для штамповки, который имеет чрезмерно высокое содержание Ti (количество углерода в остаточном аустените недостаточно), ухудшаются относительное удлинение и баланс «прочность-относительное удлинение» (TS×EL).

[0094] [Пример 2]

Стальные материалы (Стали №№ 32-36), имеющие показанный ниже в Таблице 11 химический компонентный состав, расплавили в вакууме для изготовления экспериментального сляба, и затем подвергли горячей прокатке, с последующими охлаждением и намоткой в рулон (толщина листа: 3,0 мм). Условия изготовления стальных листов здесь показаны ниже в Таблице 12.

[0095]

[0096]

[0097] В отношении полученных стальных листов (стальных листов для штамповки) анализ состояния образования включений Ti, обследование металлографической микроструктуры (доли каждой микроструктуры), и измерение предела прочности при растяжении выполняли таким же образом, как в Примере 1. Результаты показаны ниже в Таблице 13.

[0098]

Таблица 13 Сталь № Стальной лист для штамповки Количество Ti во включениях-3,4[N] (мас.%) 0,5×[общее количество Ti-3,4[N] (мас.%) Средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений (нм) Доля феррита
(% по площади) Остальная микроструктура* Предел прочности при растяжении (МПа) 33 0,028 0,015 10,9 52 B 735 34 0,025 0,015 10,5 56 B 830 35 0,025 0,015 10,8 60 B 702 36 0,026 0,015 10,9 52 B 735 37 0,023 0,015 11,0 52 B 740 *В: бейнитный феррит.

[0099] Каждый из вышеуказанных стальных листов (3,0 мм (толщины t)×150 мм×200 мм) нагревали при предварительно заданной температуре в нагревательной печи, и затем подвергали обработке штамповкой и охлаждением с использованием шляпообразной пресс-формы (ФИГ. 1), для получения формованного изделия. В это время стальной лист помещали в инфракрасную печь, и создавали разность температур направлением инфракрасного излучения непосредственно на участок, предназначенный для создания высокой прочности (участок стального листа, соответствующий первой зоне), так, чтобы участок мог быть нагрет при высокой температуре, и размещением крышки на участке, предназначенном для создания низкой прочности (участке стального листа, соответствующем второй зоне), так, чтобы участок мог нагреваться при низкой температуре блокированием части инфракрасного излучения. Соответственно этому, формованное изделие имеет участки, различающиеся по прочности в единственном компоненте. Условия штамповки (температура нагрева, средняя скорость охлаждения и температура окончания быстрого охлаждения каждого участка во время штамповки) показаны ниже в Таблице 14.

[0100]

Таблица 14 Сталь № Участок Условия штамповки Температура нагрева (°C) Средняя скорость охлаждения (°C/сек) Температура окончания быстрого охлаждения (°C) 32 Сторона низкой прочности 790 40 300 Сторона высокой прочности 920 40 300 33 Сторона низкой прочности 800 40 300 Сторона высокой прочности 920 40 300 34 Сторона низкой прочности 810 40 300 Сторона высокой прочности 920 40 300 35 Сторона низкой прочности 800 40 300 Сторона высокой прочности 920 40 300 36 Сторона низкой прочности 800 40 300 Сторона высокой прочности 850 40 300

[0101] В отношении полученных штампованных изделий, предел прочности при растяжении (TS), относительное удлинение (общее удлинение EL), обследование металлографической микроструктуры (долю каждой микроструктуры), и измерение количества углерода в остаточном аустените на каждом участке определяли таким же образом, как в Примере 1.

[0102] Результаты обследования (доли каждой микроструктуры) металлографической микроструктуры и количество углерода в остаточном аустените показаны ниже в Таблице 15. В дополнение, в Таблице 16 ниже показаны механические характеристики (предел прочности при растяжении TS, относительное удлинение EL, и TS×EL) штампованного изделия. Здесь испытательный образец оценивали как «прошедший испытание», когда предел прочности при растяжении (TS) 1470 МПа или более, и относительное удлинение (EL) 8% или более удовлетворялись на стороне высокой прочности, и баланс «прочность-относительное удлинение» (TS×EL) составлял 14000 (МПа⋅%) или более (критерии оценки стороны низкой прочности являются такими же, как в Примере 1).

[0103]

Таблица 15 Сталь № Участок Металлографическая микроструктура штампованного изделия Доля феррита
(% по площади) Доля бейнитного феррита
(% по площади) Доля мартенсита (% по площади) Доля остаточного аустенита
(% по площади) Количество углерода в остаточном аустените (мас.%) Прочие 32 Сторона низкой прочности 54 18 21 7 0,63 - Сторона высокой прочности 0 0 94 6 0,52 - 33 Сторона низкой прочности 50 19 25 6 0,63 - Сторона высокой прочности 0 0 95 5 0,53 - 34 Сторона низкой прочности 54 18 23 8 0,64 - Сторона высокой прочности 0 0 94 6 0,55 - 35 Сторона низкой прочности 50 18 25 7 0,63 - Сторона высокой прочности 0 0 94 6 0,53 - 36 Сторона низкой прочности 50 18 39 7 0,63 - Сторона высокой прочности 25 0 69 6 0,55 -

[0104]

Таблица 16 Сталь № Участок Механические характеристики формованного изделия Предел прочности при растяжении TS (МПа) Относительное удлинение EL (%) TS×EL (МПа∙%) 32 Сторона низкой прочности 1038 21,6 22421 Сторона высокой прочности 1511 12,3 18585 33 Сторона низкой прочности 1192 18,7 22290 Сторона высокой прочности 1820 11,3 20566 34 Сторона низкой прочности 1057 21,3 22514 Сторона высокой прочности 1499 12,0 17988 35 Сторона низкой прочности 1035 21,0 21735 Сторона высокой прочности 1520 11,5 17480 36 Сторона низкой прочности 1052 20,5 21566 Сторона высокой прочности 1288 12,3 15842

[0105] Эти результаты позволяют сделать следующее суждение. Найдено, что в случае Сталей №№ 32-35, которые представляют собой Примеры, удовлетворяющие заданным в настоящем изобретении требованиям, получен компонент, имеющий хороший баланс «прочность-пластичность» на каждом участке. С другой стороны, в случае Стали № 36, где температура нагрева во время штамповки низка, мала доля феррита на стороне высокой прочности, и высока доля мартенсита на стороне высокой прочности (разница в прочности со стороной низкой прочности составляет менее 300 МПа).

ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ

[0106] В настоящем изобретении стальной лист имеет предварительно заданный химический компонентный состав, средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в стальном листе, составляет 3 нм или более, количество включений Ti и общее количество Ti в стали удовлетворяет предварительно заданному соотношению, и доля феррита в металлографической микроструктуре составляет 30% по площади или более, благодаря чему может быть создан стальной лист для горячей штамповки, который пригоден для получения штампованного изделия, который обеспечивает то, что облегчаются формование или обработка перед горячим прессованием, может быть получено штампованное изделие, способное достигать высокоуровневого баланса между высокой прочностью и относительным удлинением, когда требуются единообразные свойства в формованном изделии, и штампованное изделие может достигать высокоуровневого баланса между высокой прочностью и относительным удлинением сообразно соответствующим областям, когда в единственном формованном изделии требуются области, соответствующие ударостойкому участку и энергопоглощающему участку.

ОПИСАНИЕ КОДОВЫХ НОМЕРОВ ПОЗИЦИЙ И ОБОЗНАЧЕНИЙ

[0107] 1: Пуансон

2: Матрица

3: Прижим для заготовки

4: Стальной лист (заготовка)

Изобретение относится к области металлургии, а именно к горячештампованной толстолистовой стали, предназначенной для получения штампованных изделий. Сталь содержит, мас.%: С: от 0,15 до 0,5, Si: от 0,2 до 3, Mn: от 0,5 до 3, Р: 0,05 или менее (за исключением 0), S: 0,05 или менее (за исключением 0), Al: от 0,01 до 1, В: от 0,0002 до 0,01, N: от 0,001 до 0,01%, Ti: в количестве, равном или большем чем 3,4[N]+0,01% и равном или меньшем чем 3,4[N]+0,1%, где [N] обозначает содержание (мас.%) N, остальное железо и неизбежные примеси. Средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в стальном листе, составляет 3 нм или более. Количество Ti во включениях и общее количество Ti в стали удовлетворяет соотношению: (количество Ti во включениях (мас.%)-3,4[N])≥0,5×[(общее количество Ti(мас.%))-3,4[N]], где [N] обозначает содержание (мас.%) N в стали. Доля площади феррита в металлографической микроструктуре составляет 30% или более. Обеспечивается требуемый баланс между высокой прочностью и эластичностью. 5 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 16 табл., 2 пр.

1. Стальной лист для горячей штамповки, содержащий, мас.%:

С: от 0,15 до 0,5,

Si: от 0,2 до 3,

Mn: от 0,5 до 3,

Р: 0,05 или менее (за исключением 0),

S: 0,05 или менее (за исключением 0),

Al: от 0,01 до 1,

В: от 0,0002 до 0,01,

Ti: в количестве, равном или большем чем 3,4[N]+0,01% и равном или меньшем чем 3,4[N]+0,1%, где [N] обозначает содержание (мас.%) N,

N: от 0,001 до 0,01%,

и остальное железо и неизбежные примеси, в котором

средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в стальном листе, составляет 3 нм или более, количество Ti во включениях и общее количество Ti в стали удовлетворяет соотношению согласно нижеследующему выражению (1) и доля площади феррита в металлографической микроструктуре составляет 30% или более:

количество Ti во включениях (мас.%)-3,4[N]≥0,5×[(общее количество Ti(мас.%))-3,4[N]]... (1),

где в выражении (1) [N] обозначает содержание (мас.%) N в стали.

2. Стальной лист для горячей штамповки по п.1, дополнительно включающий по меньшей мере один из следующих элементов от (а) до (с):

(а) один или более выбранных из группы, состоящей из V, Nb и Zr, в количестве 0,1% или менее (за исключением 0) в сумме;

(b) один или более выбранных из группы, состоящей из Cu, Ni, Cr и Mo, в количестве 1% или менее (за исключением 0) в сумме; и

(с) один или более выбранных из группы, состоящей из Mg, Са и REM, в количестве 0,01% или менее (за исключением 0) в сумме.

3. Способ изготовления формованного штамповкой изделия, в котором стальной лист для горячей штамповки по п. 1 или 2 нагревают при температуре, равной или большей, чем точка Ас₁ превращения+20°С, и равной или меньшей, чем точка Ас₃ превращения-20°С, и затем начинают формование штамповкой стального листа и стальной лист охлаждают до температуры, равной или меньшей, чем температура на 100°С ниже температуры Bs начала бейнитного превращения, в то же время с обеспечением средней скорости охлаждения 20°С/сек или более в пресс-форме во время формования и после завершения формования.

4. Формованное штамповкой изделие из стального листа, имеющего химический компонентный состав по п. 1 или 2, в котором металлографическая микроструктура формованного штампованного изделия включает остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади, феррит: от 30 до 80% по площади, бейнитный феррит: менее 30% по площади (за исключением 0%), и мартенсит: 31% по площади или менее (за исключением 0%), и средний диаметр эквивалентной окружности Ti-содержащих включений, имеющих диаметр эквивалентной окружности 30 нм или менее, среди Ti-содержащих включений, содержащихся в формованном штамповкой изделии, составляет 3 нм или более, и количество углерода в остаточном аустените составляет 0,50% или более.

5. Способ изготовления формованного штамповкой изделия, в котором используют стальной лист для горячей штамповки по п. 1 или 2, область нагрева стального листа подразделяют по меньшей мере на две зоны, одну зону из них нагревают при температуре точки Ас₃ превращения или более и 950°С или менее, еще одну зону из них нагревают при температуре, равной или большей, чем точка Ас₁ превращения+20°С, и равной или меньшей, чем точка Ас₃ превращения-20°С, и затем начинают формование штамповкой обеих зон и стальной лист охлаждают до температуры, равной или меньшей, чем температура Ms начала мартенситного превращения, в то же время с обеспечением средней скорости охлаждения 20°С/сек или более в пресс-форме в обеих зонах во время формования и после завершения формования.

6. Формованное штамповкой изделие из стального листа, имеющего химический компонентный состав по п. 1 или 2, которое имеет первую зону, имеющую металлографическую микроструктуру, включающую остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади, и мартенсит: 80% по площади или более, и вторую зону, имеющую металлографическую микроструктуру, включающую остаточный аустенит: от 3 до 20% по площади, феррит: от 30 до 80% по площади, бейнитный феррит: менее 30% по площади (за исключением 0%), и мартенсит: 31% по площади или менее (за исключением 0%), и количество углерода в остаточном аустените составляет 0,50% или более.