Изобретение относится к области адсорбционного разделения газов. Адсорбционное удаление CO2 из газовых смесей является одним из широко используемых приемов химической технологии и активно используется при очистке природного газа, тонкой очистке воздуха перед криогенным разделением, при приготовлении защитных атмосфер и т.д.
К числу новых областей применения этого метода можно отнести выделение CO2 из объектов окружающей среды с целью нивелирования последствий парникового эффекта. На сегодняшний день регенерируемые сорбенты СО2 рассматриваются в качестве перспективных материалов для обратимого связывания диоксида углерода в процессах очистки дымовых газов электростанций, промышленных предприятий, сорбционного выделения СО2 из воздуха.
Существующие адсорбционные методы выделения CO2 зачастую оказываются непригодными для очистки влажных газовых смесей с низким содержанием СО2 (до 0,5 % об.), поскольку традиционные типы поглотителей (цеолиты, активированные угли) имеют, как правило, значительно большее сродство к воде, нежели к CO2, поэтому резко снижают свою емкость во влажной атмосфере. Для уменьшения влажности очищаемой газовой смеси и повышения емкости цеолитов по диоксиду углерода в ряде патентов предложено использовать блок предварительной осушки, устанавливаемый перед адсорбером с цеолитом (US 6309445, B01D 53/02, 30.10.2001; US 6106593, B01D 53/04, 22.08.2000). Однако такой метод решения проблемы ведет к существенному усложнению технологической схемы процесса. В патенте (US 3865924, B01D 53/02, 11.02.1975) описан регенерируемый поглотитель CO2, представляющий собой механическую смесь порошков оксида алюминия и карбоната калия. Такой поглотитель предлагают применять для удаления диоксида углерода в системах жизнеобеспечения, например, подводных лодок. Вода здесь не препятствует сорбции CO2, а напротив, является необходимым компонентом, т.к. поглощение CO2 осуществляется по реакции:
K2CO3+H2O+CO2=2KHCO3.
В патенте (ЕР 1084743, B01D 53/02, 21.03.2001) для удаления CO2 предлагают использовать оксид алюминия, допированный небольшими добавками щелочных металлов (до 7,25 мас.% K2O и/или Na2O). Достоинством данного метода удаления диоксида углерода является то, что активное вещество находится в порах матрицы и не вызывает коррозии оборудования, а сам поглотитель может выпускаться в виде гранул любого размера и формы или в виде блоков. В то же время небольшое содержание оксидов щелочных металлов не обеспечивает высокой емкости поглотителя. Аналогичная система разработана и для процесса короткоцикловой безнагревной адсорбции (US 5656064, B01D 53/02, 12.08.1997).
В патенте Японии (JP 08040715, С01B 31/20, 13.02.1996) описан более совершенный способ удаления CO2 пористыми материалами (активированный уголь, оксид алюминия, цеолит, кизельгур или их смесь), на которые нанесен гидрат карбоната калия и/или натрия. Регенерацию сорбента производят водяным перегретым паром. Активным компонентом поглотителя, обеспечивающим его высокую емкость, является диспергированный в порах матрицы карбонат щелочного металла. Следует отметить, что карбонаты щелочных металлов вступают в необратимые химические взаимодействия с некоторыми носителями. Это приводит к уменьшению сорбционной емкости поглотителей в многоцикловом режиме эксплуатации.
Авторы патента (RU 2244586, B01D 53/02, 20.01.2005) указывают, что перспективным носителем для карбоната калия является оксид алюминия. Поглотитель с матрицей из оксида алюминия обладает наиболее высокой скоростью сорбции CO2, однако подвергается значительной дезактивации в ходе циклов сорбции/регенерации.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является патент (RU 2493906, B01J 20/06, B01D 53/02, 27.09.2013), в котором для улучшения стабильности сорбционной емкости предложено наносить карбонат калия на пористый носитель из оксида иттрия. Недостатком данного материала является низкая сорбционная емкость по диоксиду углерода на уровне 2-3 мас.%. Такое низкое значение сорбционной емкости обусловлено макропористой структурой оксида иттрия, в результате чего не удается получить дисперсный активный компонент на поверхности носителя.
Изобретение решает задачи получения многоразового регенерируемого поглотителя для селективного поглощения диоксида углерода из газовых смесей и разработки эффективного способа удаления диоксида углерода из газовых смесей, в частности, из дымовых газов крупных стационарных источников и атмосферного воздуха.
Задача решается поглотителем для удаления диоксида углерода из газовых смесей, который содержит активный компонент - карбонат калия, нанесенный на носитель, в качестве носителя используют пористую матрицу из аэрогеля диоксида циркония, таким образом, полученный поглотитель содержит ZrO2 в количестве 71-91 мас.%, остальное - карбонат калия K2CO3.
Задача решается также способом приготовления поглотителя, по которому на 1й стадии готовят носитель - аэрогель ZrO2 - эпоксидным методом. На 2й стадии осуществляют синтез регенерируемых поглотителей CO2 на основе аэрогеля из диоксида циркония методом пропитки пористого носителя по влагоемкости водным раствором K2CO3. Пропитанные гранулы аэрогеля высушивают в сушильном шкафу при температуре 250°С в течение 3 ч.
Физико-химические характеристики полученных поглотителей и исходного аэрогеля из диоксида циркония приведены в Таблице. Микроизображение просвечивающей электронной микроскопии аэрогеля из диоксида циркония представлено на Фиг. 1. Микрофотографии сканирующей электронной микроскопии аэрогеля ZrO2 (a, в) и поглотителя диоксида углерода K2CO3/ZrO2 (б, г) с различным увеличением: ×3000 (a, б) и ×10000 (в, г) приведены на Фиг. 2.
Задача решается также способом очистки газовых смесей от СО2, в котором атмосферный воздух или газовую (дымовую) смесь пропускают через неподвижный слой поглотителя, который содержит пористую матрицу из аэрогеля диоксида циркония ZrO2 в количестве 71-91 мас. %, остальное - карбонат калия K2CO3, при температуре 10-50°С, парциальном давлении СО2 в газовой смеси 10 Па - 0,5 кПа.
После насыщения поглотителя диоксидом углерода осуществляют его регенерацию посредством нагрева в диапазоне температур 150-300°С в токе воздуха или инертного газа.
Указанный способ можно использовать для адсорбционного выделения диоксида углерода из атмосферного воздуха и дымовых газов, из воздушных потоков в системах вентиляции помещений.
Технический результат - высокая и стабильная сорбционная емкость регенерируемого поглотителя в процессе эксплуатации. Сорбционная емкость поглотителя K2CO3/ZrO2 в последовательных циклах «сорбция/регенерация» представлена на Фиг. 3.
Сущность изобретения иллюстрируется следующими примерами, таблицей и Фиг.1-3:
Фиг. 1 - Микроизображение просвечивающей электронной микроскопии аэрогеля из диоксида циркония.
Фиг. 2 - Микрофотографии сканирующей электронной микроскопии аэрогеля ZrO2 (a, в) и композитного сорбента K2CO3/ZrO2 (б, г) с различным увеличением: ×3000 (СЭМ a, б) и ×10000 (в, г).
Фиг. 3 - Сорбционная емкость поглотителя K2CO3/ZrO2 в последовательных циклах сорбция/регенерация.
Пример 1
Для приготовления поглотителя на 1й стадии синтезируют аэрогель ZrO2 в соответствии с методикой, приведенной в публикации (Zhong, L., Chen, X., Song, H., Guo, K., Hu, Z. Synthesis of monolithic zirconia aerogel via a nitric acid assisted epoxide addition method (2014) RSC Advances, 4 (60), pp. 31666-31671. DOI: 10.1039/c4ra04601c). Для этого 1 мольную часть ZrOCl2*8H2O растворяют в спиртово-водном растворе, после чего к раствору быстро приливают 5 мольных частей пропиленоксида. Затем раствор перемешивают в течение 1-2 мин и оставляют для гелирования на 6-10 мин. Далее гель ZrO2 выдерживают 2 суток и отмывают этанолом в течение 5 дней. Гель помещают в автоклав, полностью заполненный этанолом. Затем автоклав нагревают до 300°С со скоростью 70°С/ч, давление в автоклаве поддерживают на уровне 100 атм. После достижения температуры в 300°С давление в автоклаве сбрасывают до атмосферного со скоростью 0,8 атм/мин. После сброса давления и остывания из полученной массы аэрогеля формируют фракцию с размером зерен 0,5-2 мм. Микроизображение просвечивающей электронной микроскопии аэрогеля из диоксида циркония представлено на Фиг. 1.
Фракцию аэрогеля делят на 4 части, каждую часть пропитывают по влагоемкости 1-, 2-, 3-, 4-молярным раствором K2CO3 соответственно. После пропитки гранулы поглотителей высушивают в сушильном шкафу при температуре 250°С в течение 3 ч. По данным элементного анализа содержание карбоната калия в приготовленных образцах поглотителей составляет 9, 16, 23, 29 мас.%, соответственно, остальное - диоксид циркония ZrO2.
Проводят измерение пористой структуры полученных сорбентов с использованием метода низкотемпературной адсорбции азота. По данным азотной порометрии (Таблица) гранулы образцов сорбентов обладают объемом пор 0,11-0,58 мл/г, развитой мезопористой структурой с высокой величиной удельной поверхности 43-119 м2/г. Микрофотографии сканирующей электронной микроскопии аэрогеля ZrO2 (a, в) и композитного сорбента K2CO3/ZrO2 (после пропитки 3M раствором K2CO3 и сушки) (б, г) с различным увеличением: ×3000 (СЭМ a, б) и ×10000 (в, г) представлены на Фиг. 2.
Пример 2
Получают по примеру 1 поглотитель путем пропитки аэрогеля диоксида циркония 3-M раствором K2CO3 по влагоемкости. Полученный поглотитель содержит 23 мас.% карбоната калия, 77 мас.% аэрогеля ZrO2.
Указанный поглотитель загружают в проточный адсорбер, осуществляют сорбционный эксперимент. Сорбционный эксперимент включает в себя следующие стадии:
1) сорбция CO2 из атмосферного воздуха (парциальное давление СО2 в смеси - 40-45 Па) в течение 6 ч при комнатной температуре (15-25°С) и фиксированной относительной влажности воздуха 25%, скорость подачи воздуха 2,3 л/мин. В процессе сорбции происходит полное насыщение поглотителя углекислым газом, которое определяется по кривой проскока концентрации СО2 на выходе из реактора;
2) термическая регенерация сорбента при температуре 200°С в атмосфере аргона (скорость потока Ar - 50 мл/мин).
В процессе регенерации происходит десорбция CO2 из поглотителя. На стадии десорбции регистрируют зависимость значений выходной концентрации углекислого газа от времени, из которой рассчитывают значение сорбционной емкости материала по CO2:
где: (с(t)) - зависимость значений выходной концентрации углекислого газа (в об. %) от времени (в минутах); U0 - входная скорость потока аргона (0,05 л/мин), m - масса поглотителя (1,8-2,0 г), M - молярная масса CO2 (44 г/моль), Vm - молярный объем идеального газа (24.4 л/моль при стандартных условиях: Т = 298 K и P = 1 бар).
Циклы сорбции/регенерации осуществляют несколько раз. Изменение cорбционной емкости в ходе испытаний показано на Фиг.3. Сорбционная емкость поглотителя K2CO3/ZrO2 составляет 3,5-3,6 мас.% при температуре регенерации 150°С. При проведении регенерации при температуре 200°С сорбционная емкость поглотителя составляет 4,6-4,7 мас.%. Повышение температуры регенерации до 250 и 300°С приводит к увеличению сорбционной емкости поглотителя до 4,8-4,9 и 4,9-5,0 мас.% соответственно.
Пример 3
Получают по примеру 1 поглотитель путем пропитки аэрогеля диоксида циркония 1-M раствором K2CO3 по влагоемкости. Полученный поглотитель содержит 9 мас.% карбоната калия, 91 мас.% аэрогеля ZrO2.
Указанный поглотитель загружают в проточный адсорбер, осуществляют сорбционный эксперимент аналогично примеру 2 при температуре 10 °С и парциальном давлении СО2 в смеси 10 Па. После завершения стадии сорбции проводят регенерацию поглотителя при температуре 200°С. Сорбционная емкость поглотителя составляет 0,4 мас.%.
Пример 4
Получают по примеру 1 поглотитель путем пропитки аэрогеля диоксида циркония 4-M раствором K2CO3 по влагоемкости. Полученный поглотитель содержит 29 мас.% карбоната калия, 71 мас.% аэрогеля ZrO2. Поглотитель загружают в проточный адсорбер, осуществляют сорбционный эксперимент аналогично примеру 2 при температуре 50°С и парциальном давлении СО2 в смеси 0,5 кПа. После завершения стадии сорбции проводят регенерацию поглотителя при температуре 200°С. Сорбционная емкость поглотителя составляет 4,1 мас.%.
Таблица - Текстурные характеристики поглотителей и аэрогеля ZrO2.
Группа изобретений относится к поглотителю для удаления диоксида углерода из газовых смесей, способу его приготовления, а также к способу очистки газовых смесей от диоксида углерода. Предложен поглотитель диоксида углерода, содержащий карбонат калия, нанесенный на пористую матрицу из аэрогеля диоксида циркония в количестве 71-91 мас.%, остальное-карбонат калия. Описан вариант метода приготовления поглотителя. Описан также способ очистки газовых смесей от диоксида углерода. В предлагаемом способе проводится выделение диоксида углерода из смеси предложенными поглотителями, при этом выделение СО2 из газовых смесей осуществляется при температуре 10-50°С и парциальном давлении СО2 на стадии сорбции в газовой смеси 10 Па - 0,5 кПа периодически с процессом термической регенерации поглотителя при температуре 150-300°С. Указанный способ можно использовать для адсорбционного выделения диоксида углерода из атмосферного воздуха и дымовых газов, вентиляционных систем. Группа изобретений обеспечивает высокую и стабильную сорбционную емкость регенерируемого поглотителя в процессе эксплуатации. 3 н.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл., 4 пр.
1. Поглотитель диоксида углерода СО2 из газовых смесей, содержащий активный компонент – карбонат калия, нанесенный на носитель, отличающийся тем, что в качестве носителя он содержит пористую матрицу из аэрогеля диоксида циркония ZrO2 в количестве 71-91 мас.%, остальное – карбонат калия K2CO3 .
2. Способ приготовления поглотителя диоксида углерода из газовых смесей нанесением карбоната калия на носитель, отличающийся тем, что поглотитель готовят пропиткой по влагоемкости гранул пористой матрицы из аэрогеля диоксида циркония ZrO2 водным раствором активного компонента карбоната калия K2CO3, после чего гранулы высушивают, полученный поглотитель содержит пористую матрицу из аэрогеля диоксида циркония ZrO2 в количестве 71-91 мас. %, остальное – карбонат калия K2CO3.
3. Способ очистки газовых смесей от диоксида углерода СО2 с использованием поглотителя, содержащего карбонат калия, отличающийся тем, что применяют поглотитель по п. 1 или приготовленный по п. 2, удаление диоксида углерода проводят из смесей с парциальным давлением диоксида углерода 10 Па - 0,5 кПа, при этом выделение диоксида углерода осуществляют в диапазоне температур 10-50°С, затем поглотитель регенерируют в диапазоне температур 150-300°С.
ПОГЛОТИТЕЛЬ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА И СПОСОБ УДАЛЕНИЯ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА ИЗ ГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ | 2003 |
|
RU2244586C1 |
КАТАЛИТИЧЕСКИЙ ФИЛЬТР С ДВОЙНОЙ ФУНКЦИЕЙ | 2012 |
|
RU2597090C2 |
Меньшутина Н.В | |||
Лебедев Е.А | |||
Высокопористые наноструктурированные материалы для высокотехнологичных отраслей экономики | |||
Журнал ВЕСТНИК ХИМИЧЕСКОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ | |||
Москва | |||
ПОГЛОТИТЕЛЬ И СПОСОБ УДАЛЕНИЯ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА ИЗ ГАЗОНАРКОЗНЫХ СМЕСЕЙ | 2015 |
|
RU2583818C1 |
ПОГЛОТИТЕЛЬ, СПОСОБ ЕГО ПРИГОТОВЛЕНИЯ (ВАРИАНТЫ) И СПОСОБ УДАЛЕНИЯ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА ИЗ ГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ | 2012 |
|
RU2493906C1 |
ПОГЛОТИТЕЛЬ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА, СПОСОБ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ И СПОСОБ УДАЛЕНИЯ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА ИЗ ГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ | 2003 |
|
RU2229335C1 |
US 5917136 A1, 29.06.1999 | |||
US 20030232722 |
Авторы
Даты
2021-11-24—Публикация
2020-11-27—Подача