Способ разделения продуктов гидроочистки нефтяных фракций Советский патент 1990 года по МПК C10G45/02 

Изобретение относится к способу разделения продзпстов гидроочистки нефтяных фракций и может быть исполь- .зовано в нефтеперерабатьшающей промышленности.

Цель изобретения - снижение энер- гозатрат на процесс.

На чертеже представлена принципиальная схема способа.

Продукты гидроочистки по линии 1 после охлаждения до 230 - 280 С в ; теплообменнике 2 подают в гррячнй сё- ;паратор 3 высокого давления (4,5МПа), из которого по линии 4 отводят паровую фазу. Последнюю охлаждают до температуры 40 - в теплообменниках 5 и 6 и направляют в холодный сепаратор 7 высокого давления (4,4 - 4,2МПа), откуда по линии 8 вьшодят водородсо- держащий газ. Нестабильный гидроге- низат .холодного сепаратора 7 отводят по линии 9 и делят на два потока. Первый из них по линии 10 направляют в ректификационную колонну .11 в качестве основного острого орошения, а второй по/линии 12 - в рекуперативный теплообменник 5, где нагревают паровой фазой горячего

сепаратора 3 до температуры 200- и смешивают с нестабиль- .ным гидрогенизатом горячего сепаратора 3, отводимого по линии 13. ПолуЧ вннную смесь нестабильных гидрогенизатов по линии 14 .;направля- ют на стабилизацию в ректификационную колонну 11, Отводимый с верха колонны 11 по линии 15 паровой поток охлаждают в холодильнике 16 до 40 - и направляют в рефлюксную емкость 17, из которой по линии 18 о -водят газ стабилизации, а по линии 19 - бензин-отгон. С низа ко- лОнны 11 по линии 20 вьюодят стабиль ньй гидрогенизат. Для снижения парциальных давлений компонентов в колонне 1 1 предусмотрен подд,ув водород срдержащего газа с водородной установки, которьй подают в низ колонны по линии 21 в количестве 16 нм га- за/м сырья.

П р и м е р. Разделению подвергают продукты гидроочистки дизельного топлива.

В табл. 1 представлены основные технологические режимные параметры арпаратов.

Для ректификационной колонны 11 приведены режимные параметры для дэух вариантов орошения нестабильным гидрогенизатом холодного сепаратора. В первом варианте используют 40, во втором 50% от массы послед- Hiero.

В табл. 2 и 3 приведены материальные балансы ректификационной колонны для этих вариантов, при этом учи тьшают водородсодержащий газ, посто янно ВЫВОДИМ1ЫЙ из схемы без учета ре щркулируемого.

В табл. 4 приведены сравнительные данные по энергетическим затратам по предлагаемому и известному способам при условии получения целевого продукта - стабильного гидрогенизата заданного качества и количества.

Иэ приведенных в табл. 4 данных видно, что предлагаемьш способ по -сравнению с известньм позволяет снизить энергетические затраты на процесс разделения продуктов гидроочистки нефтяных фракций на 1,74 млн. ккалАг, а также снизить капитальные затраты на процесс вследствие упрощения технологической схемы.

Ф о р м у л а из об ре т е н и я

, Способ разделения продзпстов гидроочистки нефтяных фракций путем их , охлаздения до 230-280°С, сепарации при высоком давлении в горячем сепараторе с получением паровой фазы и нестабильного гидрогенизата, охлаждения паровой фазы до 40 - 45 С, сепарации полученной парожидкостной. смеси в холодном сепараторе высокого давления с получением водородсодержащего газа И нестабильного гидрргеиизата, подогрева последнего и смешения с нестабильным гидрогениэатом горячего сепаратора, стабилизации полученной смеси в ректификационной колонне с использованием острого орошения с получением газа стабилизации, бензина-отгона и стабильного гидрогенизата, отличающий- с я тем, что, с целью снижения энергозатрат на процесс, в качестве острого орошения в ректификационной колонне используют часть нестабильного гидрогенизата холодного сепаратора в количестве 40-50 мас.%.

Таблица I

Изобретение относится к нефтехимии, в частности к разделению продуктов гидроочистки нефтяных фракций. Цель - снижение энергозатрат на процесс. Разделение ведут путем охлаждения продуктов до 230-280°С, сепарации при высоком давлении в горячем сепараторе с получением паровой фазы и нестабильного гидрогенизата, охлаждения паровой фазы до 40-45°С, сепарации полученной парожидкостной смеси в холодном сепараторе высокого давления с получением водородсодержащего газа и нестабильного гидрогенизата. Последний подогревают и смешивают с нестабильным гидрогенизатом горячего сепаратора, полученную смесь стабизируют в ректификационной колонне с использованием острого орошения - части нестабильного гидрогенизата холодного сепаратора (40-50 мас.%) с получением газа стабилизации, бензина - отгона и стабильного гидрогенизата. Энергозатраты снижаются на 1,74 млн.ккал/ч. 4 табл., 1 ил.

Горячий сепара тор высокого давления (поз. 3)

Холоднь1Й Сепаратор высоког давления (поз. 7)

Стабилизационная колонна (поз. 11)

Iвариант

IIвариант

Рефлюксная еюсость (поз. 17)

Продукты гидроочистки

тыс./т год

I II вариант

,9

2013,92013,9

4,9

2018,82018,8

газ

13,9

21,55

13,53

Таблица 2

Количество продуктов

йас.% по сырью

I

I вариант I II вариант

99,76 0,24

100;, О

0,69 1 ,07 0,67

99,76

0,24 100,0

0,69 1,15

о;9з

I продукты гидроочисткй

Количество продуктов

тью./т год

I вариачт II вариант

Сгабильный гидрогени- зат (поток 20)

1969,82 1962,80 2018,80 2018,80

Продукты

Содержание комлонеятов, мас.Ж

г Т «г I «jS СН I CjHg C,Hg j , j СуН,,

Сырье Продукты гидроочястки

(llOTpK I)

ВСГ поддува (лоток 21) Продукты разделения t вариант

Врдоррдсодержааий газ (поток 8)

Газ стабилизации (поток 18)

Б«язия-отгон (поток 19)

Стабильный гиврогенизат (поток 20)

II вариант

Водородсодержащий газ (поток 8)

Газ стабилизации (iro- гок 18)

Веязии-отгов (поток 19)

Стабильный гидрргеии- аат (поток 20) ,

0,057 0,053 0,10 0,13 0,09 67,72 21,49 - 10,79

0,11

25,63 16,18 4,Л7 31,44 9,66, 5,75

20„76 9.82 8,85 14,01 8,3310,06

0,11 0,03 0,09 0,27

25,63 16,18 4, 47 31,44 9,665,75

19,17 9,07 8,51 3,07 7.,70 9,24 -0,10 0,03 0,070,25

0,24

4,75

21,23 1,81

4,75

19,22 1,78

0,04

0,22

3,12 0,81

0,22

2,71 0,78

0,007

0,00

Продолжение табл. 2

i4ac.% по сырью

II вариант

97,23 100,0

Таблица 3

Сб

0,11

0,24

0,04

99,18

0,22

3,12 0,81

1,9

3,82 96,88

0,007 99,99

0,22

2,71 0,78

11,31 96,99

0,005 99,995

Параметры

Энергозатраты на охлаждение и конденсацию верхнего продукта колонны i И , млн.ккал/ч

1599421 Таблица 4

. JO

Способ

Предлагаемый

Известный

0,34

2,08